JPS60169535A - 熱機械的に処理されたベリリウム銅合金およびその処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 本発明は熱機械的に処理されたべＩＪ　リウム銅合金お
」、Ｏ・その製コ＜１〔方法に関するものである。

〔従来技術およＯ・その問題点〕

ぺｌ）　リウト一銅合金が幾多の種類の組成を持ちぞし
て種々の機械的性質および電気的性質の範囲をイ〕して
いることはＩく知られている。このような合金はベリリ
ウムを約０．１％な℃・し３％の範囲で含んでいて析出
硬化熱処理による時効硬化性を馬え、そして特殊の目的
のためにコパル、ト、ニッケル、銀などのような他の合
金化成分を゛少量含んでいる。ストリップ状の合金はコ
ネクタ、スイッチ部品、リレー、その他順送りグイで作
り易℃・多くの他の部品を製造するのに有用である。棒
、バー、管、および板のような形にしたものは、この合
金は機械コ坏りタ、溶接電極、噴射モールドニ［具、お
よび類似した応用に用途がひらけている。

この合金の使用が進んでくると、より強力で而も展延性
、電気伝導性、成形性、および他の好捷しい性質を充分
保持している合金が要求されるようになってきた。例え
ば２合金の強度は冷間加工を適用することにより、析出
硬化後には恐らく最大３７係７たとえば２１％増加させ
ることができる。

しかしこのような操作をすると材オ゛１の展延性と成形
性を減少させ、その上電気伝導度をも低下させる。これ
に反して、この電気伝導度はエージングを過剰に行なえ
ば増加させることができるが、その代り強度が犠牲にな
る。

合金の熱処理には５強度増強のために加えられた合金元
素の固溶体化をａ［実にするための溶体焼な甘し処理お
よび析出−硬化（時効）熱処理の２つがあるのがふつう
である。合金のｍ体化焼なましは商業的に＆；ｌ：約７
１８℃ないし８９９℃の範囲の温度で短時間だとえ−ば
約５分の同行なう。溶体化処理のあと急冷、たとえば水
による急冷、を行って合金プλ素を溶体状に維持する。

７エーノングはふつう約２３２℃ないし４９６℃の範囲
の温度で約４時間以内の期同行われる。

〔発明の目的〕

従って本発明の目的は、成るベリリウム銅合金において
５強度、展延性、および成形性が導電性の低下を来す仁
となしに従来の技術で達成し得る性質に比較して改善さ
れて（・るベリリウム合金を得ることおよび上記のよう
な性質を４是供ずろための熱機械的製法を得ようとする
ものである。

〔発明の構成〕

」二たとえば０１係以」二のニッケルにコパル１〜を加
えて合用約３．５　％　寸で、および残余の銅を含むベ
リリウノ・−銅合金を、該合金のニッケルリノチ析出相
の今までに報告されてな℃・ような微細分散を形成する
に充分な華氏で測った初期溶解温度の少なくとも約９０
係（摂氏に換算ずれば少なくとも約８９．８％）の温度
で溶体化焼な寸しを行い、この溶体化焼な捷しを施した
合金を冷間加工をして約６０％以上うす＜シ、そのあと
このめ間加工した多合金をエージングして強度、展延性
、成形性。

および電気伝導度を含む諸機械的性質をＩうえる。

〔実施例〕

本発明によって堤供された合金生成品は銅にベリリウム
およびニッケルを必須成分として加えたもので、ベリリ
ウムは重量にして約０．．１　％なし・し１．２％、好
寸しくは０４％ないし０．７％であり。

ニッケルは０１％ないし３５％、なｌ１ｌ〜くは約］、
Ｏ％ないし２．２係の範囲である。これに代って。

コバルトとニッケルを組合わせて約０５％な℃・し３．
５％、好寸しくは約１．０％から２５％の範囲で含捷せ
てもよ℃・。但しとの」５合ニッケルは痕跡量以上９例
えば約０．１％以」二にする。他のイτ］随的な元素お
よび不純物元素は全体で最高約０５％まではよい。この
ような元素および不純物はシリコン。

鉄、アルミニウム、錫、亜鉛、クローム、鉛、燐。

硫黄その他を含んで℃・る。これらの元素は電気伝スｈ
度および機械的性質に有害であるので２個々の元素につ
いて（，１、一般的に０１％を超えてはならず。

！１ソに好ｔ　ｔ、　＜　ｉｉ、おのおのが０．（＋１
係以下、またはそれより低い値Ｊ’）、下にする。

便宜上、（６体化焼な１しは拐料が仕上げ直前の厚さの
ときに？ｊわ）ｔろ。溶体化焼なまし時間は処理ずべき
断１Ｉｌｉヲ通して完全に加熱するのに要する１１．１
間たけであイ、。焼なまし温度からの急冷は例えば空気
丑／こは水にＪ：る急冷である。

本発明により処理される合金は少なくとも約９９９℃の
初期Ｍ解温度を有している。本発明を実行するに当って
は、溶体化焼な１しは複合金に対ずろ華氏で測った初期
溶解温度の少くとも約９０％（摂氏に換幻して少なくと
も約８９．８％）において効果的に行われ、ニッケルリ
ッチ相の微　）細な分散の析出が得られる。溶体化焼な
ましを。

上記と同じようにして、初期溶解温度の９２係（摂氏で
９１．９係）で効果的−行われ、９５％（摂氏で９／１
．９％）の温度においてさえも良い結果が得られる。し
かｌ−ながら初期溶解温度で行なうことは避けるべきで
ある。次いで溶体化焼なまＩ〜金合金冷間加工され、中
間蜆な甘しすることなしに約６０％以」−２たとえば約
７５％、８０係。

９０チ或いはそね以上厚さを減少させることができる。

高度に冷間加工された月別は、ふつうストリッツ°の形
をしているが２次にふつう約：う１（５℃な℃・し４８
２℃の範囲内の温度で約４時間１て。

たとえ（ｒＪ：釣２ないし３時間エージングされる。上
記のような範囲内における最適のニーソング時間と温度
は、成分と生成品に望まれている性質の程度によって指
定されろ。

ｍ体化焼な甘しされたイオ利は、焼な甘しした硬さを向
−」させ粒子の生長の阻止に寄与するニッケルリッチ析
出物の微、１（ＩＩな分散を有していることが特徴であ
る。冷間加工された溶体化貌な甘し材料は集合組織を有
していて、すなわち多結晶の結晶方法が好ましい方向に
規制されていて、長さ方向」：り横方向に高い耐力強度
が得られるのが特徴である。

第１図は本発明に従って得られた高度に冷間加工ｌ二１
７たストリノゾ生成品の縦方向の断面の光学顕微鏡写、
工′１を示ず１メ１であって、上記の規制された結晶粒
方位がｉｌｌ、つきつとあられれている。１０００倍で
撮影したもので、写真の左右方向の長さが約７７μＩＩ
＋に相当すイ）、。

又第２１１図」・よび第２ｂ図は一１＝記の全９金生成
品の透過量イ顕付（鏡写真を示す図である。前者は１、
８，０００倍で、後とは１４］、、０００倍で撮影され
ている。

二ノク−ルリノブ層の析出は、第１図においては黒点で
図中多数が雑然と現れており、又第２ａ図および第２ｂ
図においては、０１３ないし０．２５ミクロンの大キサ
の粒子（Ａで示す）として個々を用いてはじめて第２ａ
図および第２ｂ図に示すように検出可能となったもので
ある。主硬化相（第２ａ図および第２ｂ図ではＢで示し
である）はギニエ・ゾレストン集合体析出およびγ″析
出から成っていて、直径が５０ないし１、（１０Ｘで微
細に分散している。万人に示した銅を基本とする制別は
、０４２係のＢＣ，’１．．７　（ｌ係のＮ１を含む合
金の厚す０．２０３ミリメートルのストリップであって
、こＡ」は１ツさ２０３ミリメートルの板を９８２℃で
溶体化焼ｆｒ、″！、シを行い、約９０％冷間加工し。

；３９９℃で４時間エーノングしたものである。

本発明の利点を示すために次の例を示す。

例１ 本発明の注目すべぎ特徴は、ニッケルリッチな析出粒子
が形成される溶体化焼なまし高度より高係以」−含む合
金の異常な硬化を示すために９色々の組成のストリノフ
０試刺を、８９９℃と９８２℃の溶体化焼なまし温度で
１時間保ったあと急冷した。硬さの観察と顕微鏡観察は
焼入れした状態で行わｈた。次にその結果を示す。

表１はベリリウム銅合金の上記の条件で溶体化焼な捷し
された場合の焼入れ１−た硬さを示し°ている。

表２は８９９℃および９８２℃の温度で溶体化焼な甘し
中のベリリウム銅合金における微細なニッケルリッヂ析
出相の形成に関する金相学的観察の結果を示す図である
。表中Ａはニッケルリッチ４プ１出相が観察さｉｔた場
合を示し、Ｂは観察されなかっ／こ場合を、、：ｌ〜で
いろ。

例２ この例２に１、試Ｎ”ｌの機械的性質および電気伝導度
を１ｌｌｌｌ定した結果を示すものであるが、この試験
に用いｌこａ・（オ′１のもととなる溶解の組成を、あ
との例うおよび例４で使用される試別のもとどなる溶解
の組成と共に♂（：３に示す。

以下金白 働 １−−−リ　−−“１ ｃＱ　に　Ｕ　−リ　≦　刀　Ｎ　ＩＪ　四　−リ濱Ｉ
Ｗ　Ｆから作った市販用の屯さのインゴットＡ′Ａ才１
が高温ロールされて２０．３　ｍｍの板にされた。溶解
Ｉパから作られｉｔ　２０．３１１１１１１の板が４枚
用意され。

（−れらば４５づ）間９５４℃、９８２℃、９９６”Ｃ
１し・よび１０１０℃−Ｃそ−れそれ溶体化焼なましさ
れ。

水で名吟、＼れ／・−４、各板は９０係冷間ロールされ
て２、０８　ｎｎｎ　（７）　ｌ’／さい二され、更に
３片の板に切断され。

これらニー３−’ＴＪのＪ’ｌ’　＆：ｌ、４１．ｌｊ
間アルコゞン中で３９９℃、４２７’Ｃ、、Ｌ・、ｌ、
ひ４５１℃個々にエージングされた。

１−記の上−ノングされた３つのストリノフ０からシ１
標１１１−．）りの伸１〈性試別が用意された。これら
の試片１試験（ｒ、Ｉ’、　、縦方向にはすべてについ
て行われ、横方向にに１、一部が行われた。電気伝導度
は室温で測定された。

表４は溶解Ｆからの上記の試料についての機械的、電気
的な而に１）いての試験結果を示している。

なお表中ＩＩ糾＆Ｊ、［コックウェルＣ硬度を示し寸た
ＬＡＣ８はＩｕＬｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ａｎｎｅａｌ
ｅｄ　Ｃｏｐｐｅｒ　５ｔａｎｄａｒｄの略である。

９５４　４５４　１ｉｔイ　７８５ ＩＩＫ７！１．８ Ｈ，１，３Ｆｌ、　５ −　横　７０５ ９８２　４５４　縦　８７３ Ｘ：ｉＩｌ′、　８４１．２ １１１□ｉ　９２．０ −−−　、、、、、、−、、−、、、、−、、、　＋Ｌ
’ｉ　、　！１２６、９９６　４５４　縦　８８６ 縦　８７．７ 留、９］、８ （１１１乏　９２５ １０１０　４、５４　縦　８９０ 、ｔ：に８！１．９ 横　９：３６ 横　９；３６ ９７］　４２７　１（ｌＹ　９３．２ 縦　９：３２ ９８２　４２７　縦　１０（１，５ 縦　１．　（ｌ　１．０ ９９６　４２７　１迂ｉ’ｔ　１（１１，９４Ｈｌｌ、
１ Ｎ＋１０　４２７　４　］　ＯＩ９ 縦　１　（１１，７ ９９６＋３９９　ｉ−ｆ：、　］０４．８縦　１０５３ ４１へ　１ｔ１８．８ 横　１．　（１８，８ ７０，４１２，９２１，７６０，５ ７１，８１／１．６−− ７４．３　１３９　２２．１　６１２ ７３．５　、、、、、、−−．１５０、、−−−−、、
、、、−７．、、−、、、、、　、−　−　−７６６１
１、’＋　２５．２　５７，９７９．０　１０．７　−
　− ８２．７　１１，６　２８，０　５８．０７７．３　１
１．５−− ８：３：う　１１．５　２８，３　５９．０８４１　’
１．６　−−　− ７　Ｑ、８　１１．．９　２７．（１５７，２８１１，
８，６，６−− ８５，６１１，２２８，０５５，２ ８６，２１１，６５５，５ ９３，５８，４’　３２，２　５１，８９４．２　７．
９　−　５２．５ ９６．９　７，６　３３，２　５０．５９３．５　９．
６−５１．２ ９５．６　７，７　３３．４　５］、０９４．８　７．
９−５１．．０ ９８．２　７，８　３３，５　５０．（１９Ｂ、９　８
．８　−　− １　Ｃ４，ｓ　１０．０　３４．１　４９．５Ｎ１４８
　８．８　−　− 一印；測定せず 例３ 溶解Ｇからのｉａ　ａは熱間ロール、焼な捷し２表面調
製、および冷間ロールにより中間の厚さの１、５２　ｍ
ｍ　ｔでうすくされて市販向けめ重さのコイ℃で線条溶
体化焼なましされた。焼なましされたストリップは最終
ロールＪｔ）けを行って厚さを０．２１＋＋Ｉｍまでう
すく、すなわち約９０チ減少させた。とのス）　ＩＪノ
ブから引張り強度の高い試別が縦方向および横方向に切
り出され、アルコ゛ン中において３７１℃、３９９℃、
４２７℃および４５４℃でエージングされた。１つの組
は４時間、又１つの組は８時間エージングされた。引張
り性質、成形性、および電気伝導度が測定された。成形
性は。

うすいストリップ試料半径が次第に小さくなる多数のポ
ンチの゛まわりで順々に９０°曲げてみて９曲げた部分
の引伸ばされる側の表面に割目が生じたときのその半径
から決めた。すなわち、成形性を割目が生じることなく
使用できる最小半径で定義される最小曲げ半径Ｒをスト
リップの厚さｔで割った形であられしである。

表５は上記の溶ＩＱＵ　Ｇからの試料から得られた厚さ
０．２１　ｍｍのストリップの引張り特性などがエージ
ングによりどう変るかを示したものである。なお機械的
性質結果は２回の試験の平均をとったものである。

以下余白 例４ 種々の組成を持つ溶ＭＣ、Ｄ　、　Ｅおよび■（から得
られろ４つの月利は例３におけろ溶解Ｇと同じように処
理された。仕−Ｌ直前の状態にある０、５１ないし１．
５２陥の範囲の厚さのストリップ制別は。

９８２℃で溶体化焼なましされた。焼な１しさＪ’また
ストリップは仕−ヒげロールを行なって約９０係厚さを
減少させた。試料は縦方向に切り取られ。

アルコゝン中３　：（９℃で４時間エーノングさｔシた
。

引張の強さと電気伝導度は室温においてめた。

表６は」１記の結果を示ｌ−だものである。

以下余日 表　６ １．０．０１Ｎｉ、残余Ｃｕ）　１８０．ｆ）　ｌ　７
５．４以下余白 表１のデータは、コバルトを含むベリリウム−銅合金で
ニッケルを痕跡しか有しないものが焼なるベリリウム−
銅合金は焼な゛まし温度が高くなるシこつれて焼な寸し
した硬度が増大することを・示している。この硬度の非
常な増加のＪ！！！［ｌ］１ｌ−ｌ、表２から明らかで
ある。すなわち、９８２℃近くの焼な土し温度において
は３表２のニッケルを含むベリリウム銅（すなわち溶解
Ａ、ＢおよびＥ）ば２第１図および第２図に示される基
本となるべｌ）’ｌ）ド相および主硬化相とははっきり
区別できるニック゛ルリノチ析出を形成する。表２のコ
バルトを含むベリリウム４回（すなわら溶用１４　Ｃお
よびＤ）は高い焼な１し温度ではそのような析出を形成
しない。これらのニッケルリッチな析出は、この発明に
従って処理される合金の高められた機械的および物理的
性質に対して、（ａ）分散硬化による７トリノクスの強
力化、（ｂ）高温焼な１しにおける粒子の生長を禁止す
ることによる展延性の向上、および（ｃ）固溶体におけ
る台金をつくる元素の減少による電気伝導度の向上とい
う３点で富力していると考えられる。

本発明によりイＩＩられる改善された性質に対する（ｊ
加重な郡山＆、ｌ１．゛１■前に高い溶体化焼なまし温
度と強い冷間力１１１に付した利料をエージングしだ時
しこ形成する７１ｒｆ、　イｊ−性の主硬化析出の占め
る体積の割合が高いことに関係がある。その高い溶体化
焼な芥し処理ば、１．り多くのベリリウムおよびニッケ
ルと；Ｉパルトの合１：１を銅のマトリックスに融解さ
せ。

これによりエーノ／グ中に析出し得る月相をより多く提
供する。強い冷間加工は集合組織を変形さぜ高い強度し
こ貢献する。

前述の表４，５」つ・よび６を詳細に調へると５強１隻
と展延性の最もよい組合せは、（ａ）痕跡以−にのニッ
ケルの存在と、（ｂ）少なくとも９８２℃の焼な寸しｌ
晶度ど、　（ｃ）　３９８℃におけるエージングとの組
合ぜから生じていることが分る。約９８　ｋｇ／　ｍｍ
２の面１力、　ｉ　（１％の伸び、およびほぼ５０　％
　ｌＡＣ３の′ｔｒｉ：気伝導度気合導度合せ性質が得
られた。電気伝導度および成形性ｉ、１８時間のエージ
ング時間によって改善された。表４および表５において
試験された合金は、鉄、コバルト、およびアルミニウム
をいずれも０１％以−トしか含んでおらず、またこの低
い不純物量が電気伝導度に大きく寄与していることが分
る。それにも拘らず、同じような組成のストリッツ°材
ネ・１て、従来゛の方法により３７％ｔでの冷間加工を
し時効効果後最大限の焼戻しを行ってＦＪ　９８　ｋｇ
／ｍｍ２０面１力をイ号たものてｄｌ、イ中びが２％を
越すことなく、成形性が本発明の場合より貧弱で伝導度
がより低い。これとは反対に２回しような組成で６００
ｆＡＣ８の最小の伝導度を得るために過エーノングにイ
ｖＩ’　Ｌだ材料ｄ１．約５３ｋｇ／＋ｎｍ２以下の１
１ｉＩ力を示すにすきない。

表６のテ゛−夕は、コバルト分含むベリリウム銅でニッ
ク“ルを痕跡量だけしか介んでいないものはニッケルを
痕跡以」二含むものほど本発明に有効には対応していな
いことを明確に示している。

更に２表４，５．および６に報告されている緒性質は１
例示した溶解Ａ、Ｂ、Ｃなどにおけるベリリウトとニッ
ケルの鼠に依存していることが分る。定義された範囲内
でも化学的特性が異れば異った特性レベルを生じるが５
本発明の示すところに従えば、これらの組成は従来方法
で処理された同じ組成の℃金に比べて極めて優れた性質
を力えるものと信じられる。−まだ」二にｊホヘ／こ上
うなニック゛ルリノチ々４ｊ１出は、一旦形成されると
安定に残り７次に来る山焼ｆｒせしに対し分解しないよ
うに抵抗すると入りわれ、このことはいろいろの工程段
階におい（高温で内規なましすることが令ｊ加的な利益
か生じろことを暗示するものである。

４１ゾ１而Ｖ月’ｆ！ｌ　’Ｉ’　ｆｒｌ況明第１図シ
レ・発明に従って得られた高度に冷間加工しまたス１リ
ップ生成品の断面の光学顕微鏡写真ケアＪ＜ず図７第２
ａ図および第２ｂ図はいずれも前主硬化相わ旨ｒをそれ
ぞれ示している。

１・、埋入（７１２７）弁理士後藤洋介　峡乎）ｊ）。

第２ｂ図 ｑ−続補正書（方式） ％式％ 置、４＋件の表示 昭１−ｕ　５９午、特許願第２３５，３１４号２　発明
の名称 熱機械的に処理されたベリリ１ツム 銅合金およびその処理方法 ろ　補ＩＦをする者 事ｆ！＋との関係　特１１′■出願人 名　称　ブシノ／ユ　ウェル−マン　イ／′コーボレイ
テノド４代理人　〒１０５ 住　所　東京都港区西新橋１丁口４番１０−杼Ｉｆ：　
ｆＤ　６（１年２月６日（発送８６０，２．２６）６　
補正の対象 明細ｐ）の図面の簡単な説明の１１樹 Ｚ　補正の内賓 明細１１１の第２（３頁第１３行ないし第１８行の記１
１ｉ１次のと」、・り剖１１：、−する。

［−第１図（」、本発明に従って得られた高度に冷間力
１１　、、Ｊ’−ｔ−’たストリップ生成品の金属組織
を示ず光学ｈ’（！微鏡写真てあり、第２ａ図および第
２１＋図シ；１いずれも前記生成品の金属組織を示−１
′秀ｉ１．′４電了顕微鏡写真である。

１、［ニジじの１．（ａ明：第２ａ図、第７ｂ図におい
て。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　主成分の銅と、０］チないし１２係のベリリウムと
   、０．１％ないし３５係のニッケルと、３係以下である
   が前記ニッケルとの合引が０５係ないし３５％であるよ
   うなコバルトとから成り、熱機械処工ｑ１を受けて結晶
   粒方位の規制された集合組織を有し、１カが長さ方向よ
   り横方向の力が高く。 棒、棒状体、箸、板、ストリップ、もしくは４金の如き
   生成品を造るのに適した２時効硬化した合金であって、
   光学的に基本べＩＪ　ＩＪド相および主硬化相から区別
   して見られるニッケルリッチ相を含む微細構造と、高面
   ］力、高展延性、および高電気伝導度を組合わせた性質
   とを有することを特徴とする熱機械的に処理されたべＩ
   Ｊ　ＩＪウム銅合金。 ２　重量で少なくとも０１俤以上で３５俤寸でのニッケ
   ルと、３係以下であるが前゛記ニッケルとの合計が０５
   係ないし３５％であるようなコバルトと、０１俤ないし
   ：１．．２　％のベリリウムと、残余が木質的に銅であ
   るようなべＩＪ　ＩＪウム銅合金の改なくとも９０　％
   　（摂氏であられすと８９８係）の温度で溶体化処理を
   して２合金の微細構造中に第１ぺＩＪ　ＩＪド相および
   主硬化相から光学的に区別してｌｊ＋’ｌ明し得るニッ
   ケルリッチ相を生成する工程と。 前記ｍ体化処」４１１をした合金を冷間加工をしてその
   断面の厚さを少なくとも６０係減少させる］−程と。 このあと前記冷間加工した合金を３１６℃ないし２１８
   ２℃でエーシングして該合金中に従来の製法にＪ：　’
   ｌ、よりは優れた強さ、展延性、および成形性を含む諸
   性質を併せ生せしめるようにしたことを特徴とするべｌ
   ／　ｊ７ウム銅合金の熱機械的処理方法。 −３前記第２項の処理方法であって、前記ベリリウム銅
   合金が０４チないし０．７％のベリリウムを含んで℃・
   るようなベリリウム銅合金の熱機械的処理方法。 ４、前記第２項の処理方法であって、前記ベリリウム銅
   合金が少なくとも０．５％のニッケルを含んでいるよう
   なべＩＪ　ＩＪウム銅合金の熱機械的処理方法。 ５　前記第２項の処理方法であって、前記ベリリウム銅
   合金が１．０係な℃・し２．２係のニッケルを含んでい
   るようなぺＩＪ　ＩＪウム銅合金の熱機械的処理方法。 ６、　前記第２項の処理方法であって、前記溶体化処理
   が該合金の華氏であられした初期ｍｌＷ温度の９５％（
   摂氏であられすと９４．９％）以内の温度で行われるよ
   うなべＩＪ　ＩＪウム銅合金の熱機織的処理方法。 ７、　前記第２項の処理方法であって、前記冷間加工が
   前記合金の断面厚さを少なくとも７５ヴ減少させる加工
   であるようなベリリウム銅合金の熱機械的処理方法。 ８゜　前記第２項の処理方法であって、前記冷間加工が
   前記合金め断面厚さを少なくとも８０係減少させる加工
   であるようなベリリウム銅合金の熱機械的処理方法二。 ９　前記第２項の処理方法であって、前記溶体化処理が
   前記合金の仕上げをしようとするときのノワさで行われ
   ろようにしたベリリウム銅合金の熱機械的処理力法。