JPS60167701A - 複合焼結体工具及びその製造方法 - Google Patents
複合焼結体工具及びその製造方法Info
- Publication number
- JPS60167701A JPS60167701A JP1894184A JP1894184A JPS60167701A JP S60167701 A JPS60167701 A JP S60167701A JP 1894184 A JP1894184 A JP 1894184A JP 1894184 A JP1894184 A JP 1894184A JP S60167701 A JPS60167701 A JP S60167701A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diamond
- sintered
- sintered body
- volume
- brazing material
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P5/00—Setting gems or the like on metal parts, e.g. diamonds on tools
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）背景技術
微細なダイヤモンド粒子を鉄族金属等の結合材を用いて
超高圧、品温下で焼結して得られるダイヤモンド焼結体
は切削工具や伸線ダイヤ又はドリルビットの刃先材とし
て従来の超硬合金に比較して格段に優れた耐摩耗性を有
することから新らしい工具材として注目されている。
超高圧、品温下で焼結して得られるダイヤモンド焼結体
は切削工具や伸線ダイヤ又はドリルビットの刃先材とし
て従来の超硬合金に比較して格段に優れた耐摩耗性を有
することから新らしい工具材として注目されている。
このダイヤモンド焼結体は工具材として憂れた特徴をイ
■しているが、その製造には超高圧装置を必要とするた
め、焼結体の大きさ、形状においては超硬合金に比較す
ると制約される点が多い。
■しているが、その製造には超高圧装置を必要とするた
め、焼結体の大きさ、形状においては超硬合金に比較す
ると制約される点が多い。
一般には第１図に示したような円板状の焼結体とし、図
の１がダイヤモンド焼結体部で、２はこれをサポートす
る超硬合金製の母材である。３は例えば特願昭５４−１
２９１２７号に記載されているような中間接合層である
。この複合焼結体を円板のまま又は適宜切断して例えば
切削工具の場合は鋼製のバイト・ンヤンクにロウ付けし
てバイトを製作する。このようなロウ付は加工時にダイ
ヤモンド焼結体部が約８００℃以上に加熱されると特性
の劣化が生しることが判明している。このため通常低融
点の銀ロウ材を用いてロウ付けしている。一般の切削工
具等の用途に対してはこのような低融点のロウ材を用い
たロウ付けでも工具に加わる切削応力が比較的小さい使
用条件下では問題はない。ところで岩石を掘削するトリ
ルビ、トにこの焼結体を応用する場合はこの方法では不
充分であり、高強度の接合が必要である。
の１がダイヤモンド焼結体部で、２はこれをサポートす
る超硬合金製の母材である。３は例えば特願昭５４−１
２９１２７号に記載されているような中間接合層である
。この複合焼結体を円板のまま又は適宜切断して例えば
切削工具の場合は鋼製のバイト・ンヤンクにロウ付けし
てバイトを製作する。このようなロウ付は加工時にダイ
ヤモンド焼結体部が約８００℃以上に加熱されると特性
の劣化が生しることが判明している。このため通常低融
点の銀ロウ材を用いてロウ付けしている。一般の切削工
具等の用途に対してはこのような低融点のロウ材を用い
たロウ付けでも工具に加わる切削応力が比較的小さい使
用条件下では問題はない。ところで岩石を掘削するトリ
ルビ、トにこの焼結体を応用する場合はこの方法では不
充分であり、高強度の接合が必要である。
この高強度接合については米国特許第４，２２５，３２
２号に開示されているが、この内容は第２図に示した如
く焼結ダイヤモンドの劣化温度よりも高い融点のロウ材
を用いて、焼結ダイヤモンドをヒートシンクにより冷却
しながら加熱して接合するものである。この方法による
と確かに焼結ダイヤモンドを劣化させず低温ロウ材によ
るロウ付けよりも高強度に接合することも可能であるが
、全面を均−一に接合しようとすると使用可能なロウ材
は＋０００°Ｃ以下の融点のもので、これ以上の融点の
ロウ材を使用すればｔＡ ８７４ダイヤモンドが劣化す
る。
２号に開示されているが、この内容は第２図に示した如
く焼結ダイヤモンドの劣化温度よりも高い融点のロウ材
を用いて、焼結ダイヤモンドをヒートシンクにより冷却
しながら加熱して接合するものである。この方法による
と確かに焼結ダイヤモンドを劣化させず低温ロウ材によ
るロウ付けよりも高強度に接合することも可能であるが
、全面を均−一に接合しようとすると使用可能なロウ材
は＋０００°Ｃ以下の融点のもので、これ以上の融点の
ロウ材を使用すればｔＡ ８７４ダイヤモンドが劣化す
る。
」二記高融点ロウ祠を用いて接合した複合焼結ダイヤモ
ンドを植付けたビットは、中硬質前を掘削する場合は余
り問題はないが、火成岩等の中・硬質岩をｌＬｉ１削す
ると高融点ロウ材を使用したロウ付けても刃先部に？＋
体が脱落したり、又はロウ（＝Ｉけ部が動くといった問
題が生じた。これはダイヤモンド焼１，１１体の刃先に
摩耗を生しると岩石との摩擦熱により１す材部及びロウ
付け部が高１１．＾になるためロウ材のせん断強瓜の低
ドか生したからであろう。またドリルビットでは先ず刃
先に加わる１届削応力が大きく、岩石は均一・なものは
少ないため、その応力の変動が大きい。更に泥水等の掘
削液体を使用しても高深度の地層をｌ１ｉｉ！削する場
合は掘削時の刃先部のみならずビット自体の／ｌ１１１
Ｊｌｉ：も高温になる。又」二のことから特にダイヤモ
ンド焼結体をドリルビットに応用する際には第１図の如
き焼結体の支持体へのさらに強固な固定方法が必要であ
る。
ンドを植付けたビットは、中硬質前を掘削する場合は余
り問題はないが、火成岩等の中・硬質岩をｌＬｉ１削す
ると高融点ロウ材を使用したロウ付けても刃先部に？＋
体が脱落したり、又はロウ（＝Ｉけ部が動くといった問
題が生じた。これはダイヤモンド焼１，１１体の刃先に
摩耗を生しると岩石との摩擦熱により１す材部及びロウ
付け部が高１１．＾になるためロウ材のせん断強瓜の低
ドか生したからであろう。またドリルビットでは先ず刃
先に加わる１届削応力が大きく、岩石は均一・なものは
少ないため、その応力の変動が大きい。更に泥水等の掘
削液体を使用しても高深度の地層をｌ１ｉｉ！削する場
合は掘削時の刃先部のみならずビット自体の／ｌ１１１
Ｊｌｉ：も高温になる。又」二のことから特にダイヤモ
ンド焼結体をドリルビットに応用する際には第１図の如
き焼結体の支持体へのさらに強固な固定方法が必要であ
る。
（０）発明の開示
−ａに焼結ダイヤモンドのロウ付゛けを行う場合、高周
波加熱炉が使用されるが、この場合外周部より温度が上
昇し内部への熱が伝達していくため外周部と内部では温
度勾配が生じる。このためたとえば１１００℃の融点の
ロウ材を用いた場合、全面を均一にロウ付けしようとす
れば外周部は。１！００°Ｃ以上の温度となり、焼結ダ
イヤモンドを第２図の如くヒートシンクにより冷却して
も焼結ダイヤモンドは劣化する。ロウ付強度の高いロウ
材は通常融点が高く、さらに接合強度を向上させるには
米国特許第４．２２５．３２２号に開示されているもの
では不可能である。本発明者等は加熱時の外周部と内部
の温度差が生しることに着目し、この温度勾配に合わし
た融点のロウ材を用いて接合することについて検討した
結果接合強度は上昇するものの強本発明者等はさらに鋭
意研究を重ね′た結果第３図に示した如く複合焼結体工
具硬合金母材を凸状に加工し凹形状を有する支持体に外
周部は焼結ダイヤモンドが劣化する温度以上の融点を有
するロウ材で、かつ内部の凸凹部は焼結ダイヤモンドが
劣化する温度以下の融点のロウ材で焼結ダイヤモンドを
冷却して接合すれば焼結ダイヤモンドを劣化させずに常
温のみならず高温でのせん断強度も向上させることがで
きることがわかった。せん断強度の向上は外周部での高
強度ロウ材が使用可能になったこと、接合面積の増加及
び凹凸部のかみ合いにより得られたものであろう。
波加熱炉が使用されるが、この場合外周部より温度が上
昇し内部への熱が伝達していくため外周部と内部では温
度勾配が生じる。このためたとえば１１００℃の融点の
ロウ材を用いた場合、全面を均一にロウ付けしようとす
れば外周部は。１！００°Ｃ以上の温度となり、焼結ダ
イヤモンドを第２図の如くヒートシンクにより冷却して
も焼結ダイヤモンドは劣化する。ロウ付強度の高いロウ
材は通常融点が高く、さらに接合強度を向上させるには
米国特許第４．２２５．３２２号に開示されているもの
では不可能である。本発明者等は加熱時の外周部と内部
の温度差が生しることに着目し、この温度勾配に合わし
た融点のロウ材を用いて接合することについて検討した
結果接合強度は上昇するものの強本発明者等はさらに鋭
意研究を重ね′た結果第３図に示した如く複合焼結体工
具硬合金母材を凸状に加工し凹形状を有する支持体に外
周部は焼結ダイヤモンドが劣化する温度以上の融点を有
するロウ材で、かつ内部の凸凹部は焼結ダイヤモンドが
劣化する温度以下の融点のロウ材で焼結ダイヤモンドを
冷却して接合すれば焼結ダイヤモンドを劣化させずに常
温のみならず高温でのせん断強度も向上させることがで
きることがわかった。せん断強度の向上は外周部での高
強度ロウ材が使用可能になったこと、接合面積の増加及
び凹凸部のかみ合いにより得られたものであろう。
本発明の接合において凸部の面積は全体の面積の２０〜
８０％が好ましい。凸部の面積が２０％未満であると凸
部が細くなりかみ合いによる補強が少なくなる。凸部の
面積８０％を越えると凹部が肉薄となり必要とするせん
断強度を得ることができない。
８０％が好ましい。凸部の面積が２０％未満であると凸
部が細くなりかみ合いによる補強が少なくなる。凸部の
面積８０％を越えると凹部が肉薄となり必要とするせん
断強度を得ることができない。
外周部に用いるロウ材は焼結ダイヤモンドの劣化温度よ
り高い融点の高強度ロウ材を用いるが、このロウ材とし
ては融点が１０００℃以上のＮｆ基ロウ材やパラジウム
基ロウ材が好ましい。内部のロウ材としては焼結ダイヤ
モンドの劣化温度基」二の融点のロウ材を用いるき内部
が十分接合できなかったり焼結ダイヤモンドを冷却して
も焼結ダイヤモンドが劣化することがある。凸部と凹部
は十分接合しさえすれば良く、焼結ダイヤモンド劣化温
度より低い融点のロウ材を用いることにより目的は達成
される。本発明の接合は凸状に加工した複合焼結ダイヤ
モンドの超硬合金母材と凹状に加工した支持体を外周部
に高融点ロウ材を内部に低融点ロー２ ＋４を置いては
め合せ、支持体を大気中で高周波加熱炉により加熱し焼
結ダイヤモンドを冷却しながら接合することができる。
り高い融点の高強度ロウ材を用いるが、このロウ材とし
ては融点が１０００℃以上のＮｆ基ロウ材やパラジウム
基ロウ材が好ましい。内部のロウ材としては焼結ダイヤ
モンドの劣化温度基」二の融点のロウ材を用いるき内部
が十分接合できなかったり焼結ダイヤモンドを冷却して
も焼結ダイヤモンドが劣化することがある。凸部と凹部
は十分接合しさえすれば良く、焼結ダイヤモンド劣化温
度より低い融点のロウ材を用いることにより目的は達成
される。本発明の接合は凸状に加工した複合焼結ダイヤ
モンドの超硬合金母材と凹状に加工した支持体を外周部
に高融点ロウ材を内部に低融点ロー２ ＋４を置いては
め合せ、支持体を大気中で高周波加熱炉により加熱し焼
結ダイヤモンドを冷却しながら接合することができる。
しかしこの場合、凹凸部のはめ合せ部にボイドが残在す
ることがある。本発明の接合を実施しえる最も好ましい
方法は真空中で電子ビームを用いて支持体を加熱し焼結
ダイヤモンドを冷却しながら接合することである。この
場合凹凸部のはめ合せ部にはボイドが生じずさらに温度
勾配がきつくなり外周部のロウ材としてさらに高融点の
ものが使用可能となる。
ることがある。本発明の接合を実施しえる最も好ましい
方法は真空中で電子ビームを用いて支持体を加熱し焼結
ダイヤモンドを冷却しながら接合することである。この
場合凹凸部のはめ合せ部にはボイドが生じずさらに温度
勾配がきつくなり外周部のロウ材としてさらに高融点の
ものが使用可能となる。
ダイヤモンド焼結体の母材（第１．２，３．４図の２）
はＷＣ＋ Ｔ ｉｃ＋ ＴａＣ，（Ｍｏ＋ Ｗ） Ｃ等
の周期律表の第４ａ。
はＷＣ＋ Ｔ ｉｃ＋ ＴａＣ，（Ｍｏ＋ Ｗ） Ｃ等
の周期律表の第４ａ。
５ａ、ｅａ族の炭化物、炭窒化物、窒化物等を鉄族金属
で結合した硬質焼結合金が用いられる。好適な例はＷＣ
又は（Ｍｏ、 Ｗ） ＣをＣｏ又はＮｉで結合した焼結
合金である。本発明で使用する支持体（第２．３．４図
の５）は母材（第２，３図の２）と同様の硬質焼結合金
である。
で結合した硬質焼結合金が用いられる。好適な例はＷＣ
又は（Ｍｏ、 Ｗ） ＣをＣｏ又はＮｉで結合した焼結
合金である。本発明で使用する支持体（第２．３．４図
の５）は母材（第２，３図の２）と同様の硬質焼結合金
である。
焼結ダイヤモンドの母材又は支持体に用いる硬質焼結合
金は例えばビットの刃先材としてこれを用いる場合には
硬度と耐摩耗製、更には刃先となる焼結ダイヤモンド層
を補強する剛性が要求される。
金は例えばビットの刃先材としてこれを用いる場合には
硬度と耐摩耗製、更には刃先となる焼結ダイヤモンド層
を補強する剛性が要求される。
従って合金中の結合金属量は適切な範囲内のものを選択
する必要があり、３〜２０重量％重量％病量のものが適
している。
する必要があり、３〜２０重量％重量％病量のものが適
している。
以下実施例により詳細に説明する。
実施例 １
超高圧、高温下で焼結して得られた第１図の如き焼結体
を準備した。直径は＋３１のダイヤモンド焼結体部１は
体積で約９０％のダイヤモンド焼結体子かＣｏを結合材
として超高圧、高温下で焼結したもので厚みは０．’７
ｗｕｍである、母材２は厚さ３＋１ｌｆｆｌのＷＣ−１
２％Ｃｏの超硬合金で、この母材とダイヤモンド焼結体
は厚さ３０μｍの中間接合層を介して焼結と同時に接合
されている。
を準備した。直径は＋３１のダイヤモンド焼結体部１は
体積で約９０％のダイヤモンド焼結体子かＣｏを結合材
として超高圧、高温下で焼結したもので厚みは０．’７
ｗｕｍである、母材２は厚さ３＋１ｌｆｆｌのＷＣ−１
２％Ｃｏの超硬合金で、この母材とダイヤモンド焼結体
は厚さ３０μｍの中間接合層を介して焼結と同時に接合
されている。
中間接合層はＣＢＮを体積で６０％とＴｉＮ−１０重量
％Ａｇの焼結体で形成されている。この複合ダイヤモン
ド焼結体の超硬合金部を第３図の如く凸部の直径８關に
なるように加工し直径１３ ＋１１長さ１０ｍＩＩでｉ
σ径８．１＋ｕの凹部を有するＷｅ−１５％Ｃｏ合金製
の支持体の外周部に融点が１１２０℃のＪＩＳｔｓｐｄ
ｎ相当のパラジウムロウを内部に融点が６９０℃のＪＩ
ＳＩＩＡｇ、３相当の銀ロウを配置した後上記複合ダイ
ヤモンド焼結体をセットしＩ Ｏ−’ Ｔｏｒｒの真空
中で支持体を回転させながら＋２０ｋＶＢｍＡの電子ビ
ームを照射して支持体を加熱してロウ材を溶融させ接合
した。
％Ａｇの焼結体で形成されている。この複合ダイヤモン
ド焼結体の超硬合金部を第３図の如く凸部の直径８關に
なるように加工し直径１３ ＋１１長さ１０ｍＩＩでｉ
σ径８．１＋ｕの凹部を有するＷｅ−１５％Ｃｏ合金製
の支持体の外周部に融点が１１２０℃のＪＩＳｔｓｐｄ
ｎ相当のパラジウムロウを内部に融点が６９０℃のＪＩ
ＳＩＩＡｇ、３相当の銀ロウを配置した後上記複合ダイ
ヤモンド焼結体をセットしＩ Ｏ−’ Ｔｏｒｒの真空
中で支持体を回転させながら＋２０ｋＶＢｍＡの電子ビ
ームを照射して支持体を加熱してロウ材を溶融させ接合
した。
なおこのとき焼結ダイヤモンドは銅製のヒートシンクに
より冷却した。
より冷却した。
本発明品の焼結ダイヤモンドの劣化は生じず接合面には
ボイド等の欠陥がなく均一に接合されていた。
ボイド等の欠陥がなく均一に接合されていた。
比較のため融点ｌ０００℃のＣｕ−Ｍｎ−Ｇｏロウ材を
用いて第２図に示したように直径１．３−糟の複合ダイ
ヤモンド焼結体と直径１３ ｍｍ長さｌ０５ｍの支持体
を高周波炉で接合した。
用いて第２図に示したように直径１．３−糟の複合ダイ
ヤモンド焼結体と直径１３ ｍｍ長さｌ０５ｍの支持体
を高周波炉で接合した。
これらの接合品の常温及び３５０℃でのせん断強度を測
定したところ本発明品は常温で８．５．３５０°Ｃでは
６．３で破壊したのに対し比較量はそれぞれ４，５゜３
．５で接合部より剥離した。
定したところ本発明品は常温で８．５．３５０°Ｃでは
６．３で破壊したのに対し比較量はそれぞれ４，５゜３
．５で接合部より剥離した。
実施例 ２
実施例１では使用したものと同様の複合ダイヤモンド焼
結体の超硬合金を凸部の直径が９ ＋＋ｍになるように
加工し第４図に示す形状の凹部ををする支持体の外周部
に融点１１００℃のＮ１−Ｃｏ−Ｂ組織ロウ材のを内部
にＪ ＩＳｕＡｇ−３相当の銀ロウを配置し実施例１と
同様にして接合した。焼結ダイヤモンドは劣化せず均一
に接合されていた。
結体の超硬合金を凸部の直径が９ ＋＋ｍになるように
加工し第４図に示す形状の凹部ををする支持体の外周部
に融点１１００℃のＮ１−Ｃｏ−Ｂ組織ロウ材のを内部
にＪ ＩＳｕＡｇ−３相当の銀ロウを配置し実施例１と
同様にして接合した。焼結ダイヤモンドは劣化せず均一
に接合されていた。
比較のため、複合ダイヤモンド焼結体及び支持体に凹凸
部を持たない以外は上記と同じ形状のものを全面に融点
１１００℃のＮ１−Ｃｏ−Ｂ組織のロウ材を用いて接合
した結果、全面接合できたものは焼結ダイヤモンドが劣
化しており、焼結ダイヤモンドが劣化していないものは
、中央部が十分接合されていなかった。
部を持たない以外は上記と同じ形状のものを全面に融点
１１００℃のＮ１−Ｃｏ−Ｂ組織のロウ材を用いて接合
した結果、全面接合できたものは焼結ダイヤモンドが劣
化しており、焼結ダイヤモンドが劣化していないものは
、中央部が十分接合されていなかった。
本発明品及び比較量で焼結ダイヤモンドは劣化しｆが十
分接合されたものについて常温でのせん断強度を測定し
た結果、本発明品は７．３であったのに対し、比較量は
５．１であった。
分接合されたものについて常温でのせん断強度を測定し
た結果、本発明品は７．３であったのに対し、比較量は
５．１であった。
実施例 ３
実施例１で使用したものと同様の複合ダイヤモンド焼結
体の超硬合金を凸部の直径が表１になるように加工した
。
体の超硬合金を凸部の直径が表１になるように加工した
。
凹部の直径が凸部の直径より０ 、１ ＋＋ｍ大きく外
径＋３龍長さ５龍の支持体も用意した。これらの複合ダ
イヤモンド焼結体と支持体を外周部に融点１０１０ ’
ＣのＣｕ−Ｍｎ−Ｎｉロウ材を内部にＪ Ｉ ＳＩ］Ａ
ｇｌの銀ロウを用いて大気中で支持体を高周波加熱炉に
より加熱し焼結ダイヤモンドを冷却しながら接合した。
径＋３龍長さ５龍の支持体も用意した。これらの複合ダ
イヤモンド焼結体と支持体を外周部に融点１０１０ ’
ＣのＣｕ−Ｍｎ−Ｎｉロウ材を内部にＪ Ｉ ＳＩ］Ａ
ｇｌの銀ロウを用いて大気中で支持体を高周波加熱炉に
より加熱し焼結ダイヤモンドを冷却しながら接合した。
常温及び３００℃でのせん断強度測定結果を表１に示す
。
。
表 １
第１図は本発明で用いる複合ダイヤモンド焼結体の構造
を示す斜視図、第２図は通常のドリルビット刃先材料と
して使用される複合焼結体工具の製造方法を示したもの
であり第３図は本発明の複合焼結体工具の製造方法、第
４図は本発明の複合焼結体工具の縦断面図である。 ■、ダイヤモンド焼結体 ２、硬質焼結合金１１月 ３、中間接合層 ４、高融点ロウ材 ５、硬質焼結合金支持体 ６、高周波加熱コイル ８、高融点ロウ祠 ９、低融点ロウ材 １０、ヒートシンク １１、回転用治具 ＋２．電子ビーム 賃２図 Ｗ４図
を示す斜視図、第２図は通常のドリルビット刃先材料と
して使用される複合焼結体工具の製造方法を示したもの
であり第３図は本発明の複合焼結体工具の製造方法、第
４図は本発明の複合焼結体工具の縦断面図である。 ■、ダイヤモンド焼結体 ２、硬質焼結合金１１月 ３、中間接合層 ４、高融点ロウ材 ５、硬質焼結合金支持体 ６、高周波加熱コイル ８、高融点ロウ祠 ９、低融点ロウ材 １０、ヒートシンク １１、回転用治具 ＋２．電子ビーム 賃２図 Ｗ４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１ダイヤモンドを体積で５０％以上含有するダイセ
ンド焼結体部とこれに超高圧高温下で焼結時の直接また
は厚さ０．５ｍｍ以下の中間接合層を介在して結合され
た硬質焼結合金製の母材部から成る複合焼結体工具母材
部より大きな体積を有する支持体に接合された複合焼結
体工具において該支持体が硬質焼結合金であり、凸形状
を有する。上記複合焼結体工具材端面と凹形吠を存する
。該支持体端面を外周部が焼結ダイヤモンドが劣化する
温度より高い融点を有するロウ材で、内部は焼結ダイヤ
モンドが劣化する温度より低い融点のロウ材で接合され
たことを特徴とする複合焼結体工具。 （２）凸部の断面積が全体の断面積の２０〜８０％であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第（，１１項記載の
複合焼結体工具。 （３）外周部に使用するロウ材がＮｉ基ロロウ、パラジ
ウムロウ材であることを特徴とする特許“請求の範囲第
（＋）、（２）項記載の複合焼結体工具。 （４）ダイヤモンドを体積で５０％以上含有するダイヤ
モンド焼結体部とこれに超高圧高温下で焼結時に直接ま
たは厚さ０．５＋ｉＩＩ以下の中間接合層を介在して結
合された硬質焼結合金製の母材を凸形状に加工し、凹形
杖を有する硬質焼結合金製の支持体に、外周部に焼結ダ
イヤモンドの劣化温度より融点の晶いロウ材を配置し、
内部に焼結ダイヤモンドの劣化温度より低い融点のロウ
材を置いて、該、複合焼結ダイヤモンドの母材をはめ込
み焼結ダイヤモンド上面にヒート７ンクを置いて焼結ダ
イヤモンドの温度上昇を抑制しながら支持体を加熱して
ロウ付けすることを特徴とする、複合焼結体工具の製造
方法。 （５）支持体の加熱を真空中で電子ビームを！！（１射
することにより行うことを特徴とする特許請求の範囲第
（４）項記載の複合焼結体工具の製造方法。 （８）凸部の断面積が全体の断面積の２０〜８０％に加
工された複合焼結ダイヤモンドを用いることを特徴とす
る特許請求の範囲第（４）、（５）項記載の複合焼結体
工具の製造方法。 （７）外周部に使用するロウ材がＮｉ基ロウ材、パラジ
ウム基ロウ材であることを特徴とする特許請求の範囲第
（４）、 （５）、 （＋ｉ １項記載の複合焼結体工
具の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1894184A JPS60167701A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | 複合焼結体工具及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1894184A JPS60167701A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | 複合焼結体工具及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60167701A true JPS60167701A (ja) | 1985-08-31 |
Family
ID=11985664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1894184A Pending JPS60167701A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | 複合焼結体工具及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60167701A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0319926A2 (en) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Asahi Diamond Industrial Co. Ltd. | A Method for the preparation of a diamond-clad machining tool |
| JP2016517838A (ja) * | 2013-03-27 | 2016-06-20 | ハーダイド ピーエルシー | 保護接着剤被膜を有する超砥粒材料およびその被膜の製造方法 |
-
1984
- 1984-02-03 JP JP1894184A patent/JPS60167701A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0319926A2 (en) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Asahi Diamond Industrial Co. Ltd. | A Method for the preparation of a diamond-clad machining tool |
| JP2016517838A (ja) * | 2013-03-27 | 2016-06-20 | ハーダイド ピーエルシー | 保護接着剤被膜を有する超砥粒材料およびその被膜の製造方法 |
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