JPS60156528A - 酸性ガスの除去方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明は電力生産用または合成ガスまたは水素の製造に
使用するための石炭のガス化によって生じたガスの脱硫
方法および装置の改良に関する。

発明の背景 石化燃料からの電力発生は環境に対するそれの影響に関
して注意深い詮索を受けている。影響は生活圏に対する
熱および汚染物の放出によって測定することができる。

廃熱の放出は熱力学の避けられない結果ではあるが、発
生する電気のキロワット当シに放出される熱の具体的な
量は電力発生サイクルの熱効率の改良によって最小にす
ることができる。汚染物放出は好ましくは燃焼前の燃料
の処理によって最小にすることができるが、燃焼後処理
もまた技術的にそして、時には経済的に可能である。

石炭、しかも特に高硫黄、高灰分石炭は潜在的高汚染源
であると考えられているけれども、石炭を脱硫し、無灰
分ガスに転換させる改良技術は有害な放出を回避する一
つの実行しうる手段である。

この技術は開発が続けられている。この目的のために使
われる方法は硫黄を原料ガスから抽出しそして硫黄化合
物を元素硫黄として回収するように設計される。灰分は
燃え殻としてまたは粒状化スラグとして回収され、燃料
としての用途に対し環境への影響において好都合な清浄
ガスのみを残す。

石炭のガス化は大量の一酸化炭素と水素に少量の二酸化
炭素とメタンを添合して含む原料ガスを一般に製造する
。それに加えて、ガス状硫黄化合物、明らかにＨ２Ｓお
よびＣＯ８を、アンモニア、元素窒素、シアン化水素お
よびアルゴンと共に比較的低濃度において見出すであろ
う。硫黄化合物、アンモニアおよびシアン化物の除去は
経済的に達成でき、従って硫黄化合物の放出を防ぎセし
て燃燃ガス中の窒素酸化物を減少させる。

電力発生サイクルの熱効率は「トッピング」サイクルと
してのガス燃焼タービンな「ボトミング（ｂｏｔｔｏｍ
ｉｎｇ月蒸気タービンと組合わせることによって著しく
増加させることができる。蒸気タービンは低圧蒸気を利
用する全体の系の能力に応じて完全凝縮、部分凝縮、非
凝縮の何れも可能である。

電力が唯一生成物である設備は抽出蒸気に対しては比較
的少ない利用しかないであろうが、多生酸物プラントは
２００　ｐｓｉｇの圧力またはそれ以下の圧力において
、さえ蒸気に対して多くの利用を見出すことができる。

低圧蒸気に対する典型的用途は化学プラントおよび石油
精製工場に見出だされ、そこでは大量の蒸気が加工熱用
に用いられる。

従って、組み合わせたガスー蒸気タービン　サイクルを
加工熱用の中圧から低圧までの蒸気の共生産と結合する
ことにより、熱効率はサイクルＱ〕高温度ならびに低温
度端において最大にすることができると同様に環境上に
最小の熱的影響なもたらすことができる。

明らかに、化学プラントまたは石油ｎ製工場な動カニ場
に近くまたは隣接して配置しそれによって蒸気を輸送す
べき距離を減じることが望ましいであろう。しかし蒸気
に加えて化学プラントおよび石油精製工場は「合成ガス
（ｓｙｎｇａｓ月−即ち通常−酸化炭素および水素す宮
み、硫黄化合物を含まないガスを利用することができる
。そのような「合成ガス」は直接利用するか、または−
酸化炭素の転化反応および二酸化炭素の抽出によって水
素に転化させることができる。

動力発生と化学プラントまたは石油精製操業との結合操
業は次のような重要な好機な与える：１）著しく改良さ
れた熱効率 ２）ガス化およびガス精製グランドにおける大規模のゆ
えに改良される工程の経済性 ３）増進する効率と資本の節約がもたらす改良された全
体的経済性 ４）低減される環境への影響。

発明の概要 本発明は全４１社の少なくとも著しい部分が複合サイク
ル発電に使われそしていま一つの部分が「合成ガス」ま
ｋは水素への転換に使われる場合の石炭のガス化から脱
硫したガスな製造する方法および装置における改良に関
する。これらの明記した条件下では、二酸化炭素および
／または硫黄化合物を除去するために精製を要する二つ
または二つ以上のガス流が存在するであろう。典型的に
は燃料用のガスは比較的低濃度の二酸化炭素を含むであ
ろう、これに反して合成に転用されるガスは一酸化炭素
の一部または全部が水素および二酸化炭素に転換され、
るため比較的高濃度の二酸化炭素な含むであろう。本発
明はこの相違の有利な利用に関する。

二酸化炭素と硫化水素は共に酸性ガスであｐ。

従って系が化学平衡に接近するように設計される場合は
非選択的にアルカリ性吸収剤に吸収される。

メタノール、Ｎ−メチル　ピロリドン、ポリエチレン　
グリコールのジメチル　エーテル、または類似構造を有
する化合物のような物理的溶剤によると事情は根本的に
異なる。物理的溶剤中では二酸化炭素は硫−化水素また
は硫化カルボニルよりも著しく低い平衡溶解度をしばし
ば示す。従って、硫化水素は吸収されていても、二酸化
炭素に富む物理的溶剤から二酸化炭素を置き換えること
ができる。

不純物として存在する硫化水素および二酸化炭素を除去
するために物理的溶剤を使用する酸性ガス吸収系におし
ては、硫化水素が最初に吸収される。不純ガスを底部か
らそして低溶質溶液を頂部から供給することによって硫
化水素と二酸化炭素の双方を吸収するように設計した向
流塔中で吸収が達成される装置におりでは、硫化水素の
実質的に完全な除去は典型的にカラムの丁度底部におい
て達成される。従ってカラム中でＨ２Ｓ吸収帯域より上
でガスと接触する浴液はＨ２Ｓを含まな込であろう。

合成用に製造されるガスは燃料ガスよりも二酸化炭素に
富むという事実をここで思す出すと、本発明中に含まれ
る原理は次のようである＝１）、　Ｃｏ２に富みそして
Ｈ２Ｓを含む原料合成ガスから酸性ガスを抽出するだめ
の物理的吸収カラムを備える。

２）、　Ｈ２ｓ吸収帯域の上の吸収力２ムから富溶液の
一部を除去し、そして残りの富浴液をカラムに返してＨ
２Ｓの除去用溶剤を与える。

３）、　、００２希薄の燃料ガスからＨ２Ｓを抽出する
ように設計した第２吸収カラムへａｏ２富溶液を吸収カ
ラムから配給する。

提案される操業様式から得られる利点は次のようである
： ユ）、　００２は富溶尊からＣｏ２希薄ガスによってス
トリップされる。このＣｏ２は燃料ガス中に加圧下で配
給され、そして増大する流量のために、またはタービン
中で使用される材料によって決定される最高限度以下に
燃焼ガス温度を保つために必要な過剰燃焼空気を加圧す
るために必要な動力を節約することによってガスタービ
ンからの出力に対するボテンシアルを高める。

２）、　Ｃｏ２の一部分は燃料ガス中に配給されるので
、少量が溶剤中に吸収され、従って少量がＨ２Ｓと共に
溶剤からストリップされる。硫黄（クラウス（０１ａｕ
ｓ　））プラントに配給される酸性ガス中のＨ２Ｓの濃
度は増加し、従ってクラウス　プラントの効率は上がる
。同時に、必要な再生エネルイーは酸性ガス抽出プラン
トにお−では減少する。

３〕、溶剤のあるものは２回使われるので溶剤の全循還
量は減じ、このようにしてポンプ動力が節約される。

先行技術におりで、下記米国特許は燃料ガスの脱硫に関
連する： １）、第３，８２４．７６６号は１９４４年７月２３日
にＷ、Ｌｕ１ｅｙおよびＪ、ｙａ：ｔｅｎｔｉｎｅに交
付され、Ａ１１ｉｅｄ　０Ｏｒｐ、に譲渡された。

２）、第４，３３２，５９８号は１９８２年６月１日に
Ｒ，、ｒ、Ａ１．ｌａｍ、工、Ａ、Ａｎｔｏｎａｓおよ
びｗ、ｐ。

Ｈｅ１ｇａｒｔ７に交付され、Ａｉｒ　Ｐｒｏｄｕｃｔ
ｓ　ａｎｄＣｈｅｍｉ　ｃａｂｓに譲渡された。

米国特許第５．８２４．７６６号は不純物としてＣ０２
および硫黄化合物を含む炭化水素ガスの精製に対する「
断熱的」方法を記載する。この方法でｔｉａｏ２を吸収
した物理的溶剤は不純ガス流からの硫黄化合物の抽出に
使われる。硫黄化合物の除去後、一部分精製されたガス
流は膨張タービンに通されそこで仕事をなしそしてなお
ＣＯ２を含むガスは急冷されるが、そのときは不純ガス
よりも低圧になってｂる。冷却されたガスは温かい低溶
質溶剤と接触させる。溶剤はそれによって冷却されそし
て部分的にＣＯ２によって飽和され、そしてＣｏ２を吸
収した溶剤は本体吸収器にポンプ送りされて不純ガスか
ら硫黄化合物を抽出する。

この方法は同等外部からの冷却剤、または動力源なしで
作動する。総ての冷却およびポンプ運転エネルギー必要
量は膨張器中のガスの膨張によって与えられる。乾燥地
域における利用に対しては明らかに価値がありそして望
ましいこの特徴は、またガス中に存在するＣＯ２および
硫黄化合物の濃度について制限を課し、そして燃料油ま
たは石炭の部分酸化からのガスの転換反応から得られる
であろうようなＣＯ２とＨ２Ｓとに富むガスに対しては
適用できなりものとなるであろう。

いま−クの制限は膨張器中で許容できる膨張比率から生
じるであろう。例えば、もしも処理されるガスが供給ガ
スの圧力またはその程度の圧力な要求されると、この方
法はもはや「断熱的」ではなくなるであろう。

米国特許第４，３３２ｊ５９８号は不純ガスから大部分
の硫黄化合物を抽出するためにまた００２＆吸、収した
物理的溶剤を用いる。部分的に精製されたガスは次に完
全に再生された溶剤と接触させてＣＯ２および残余の、
はとんどがＣＯＳである硫黄化合物を抽出する。第２吸
収はＣＯ２を吸収した溶剤を生じ、その一部は大部分の
硫黄の抽出のために使われる。残余はＣＯ２除去器に送
られそこで００２に富む流れと再生溶剤とが別々に回収
される。

ＣＯ２に富む流れは次に寒剤条件下で分留されて尿素合
成用に好適な純粋ＣＯ２を生成する。大部分の硫黄化合
物を含む第１吸収器からの濃厚溶剤は除去器中で再生さ
れて硫黄化合物のガス状濃縮物およびＣＯ２吸収器中で
の使用に好適な低溶質溶液を回収する。硫黄化合物濃縮
物はクラウスプラント中で元素硫黄に変化させることが
できる。

本発明の主目的は、全ガス量の著しい部分が複合サイク
ル発電用にそして別の部分が「合成ガス」または水素へ
の転換用に使用することができる石炭のガス化から脱硫
したガスを製造するための方法と装置を与えることであ
る。

本発明のその他の目的は以下の明細書が進み本発明の具
体化の数例を説明するための添付図面な参照することに
よって明瞭になるであろう。

本発明は酸性ガス溶剤抽出法に対する改良である。これ
は同等特殊の溶剤に依存する゛ものではないが、溶剤は
二酸化炭素よシも優れた優先的選択性な硫化水素に対し
て有することな必要とする。

従って、メタノール、Ｎ−メチル　ピロリドン、および
ポリエチレン　グリコールのジメチル　エーテルは総て
好適である、それはこれらが総て二酸化炭素に対するよ
りも硫化水素に対して著しく高い平衡溶解度を示すから
である。第三エタノールアミンの水溶液は００２に対１
−るよりもＨ２Ｓに対して著しく高い吸収速度を有する
、従ってこの動力学的挙動もまたＨ２Ｓの選択的吸収な
得るために使うことができる。

本発明の方法は少なくとも一つのガスが脱硫σ〕みを必
要とし、そしてその他は硫黄化合物と二酸化炭素との双
方の抽出を必要とする原料ガスの処理を事業が要求する
場合に都合よく適用される。

そのような事業の典型は蒸気タービンおよび化学合成用
に意図されるガスと組合わせたまたは組合わせないガス
タービンに動力を供給するための燃料ガスな発生させる
ために石炭または燃料油ガス化を使用する事業である。

そのような条件下では、合成用に意図される原料を２部
分に分けることは通常実施されるところで、その１つは
転化反応器に送って存在する一酸化炭素の主要部分、典
型的には７５％またはそれ以上を転化反応によって転換
させる： ００＋Ｈ２０＝ＱＱ２＋）１２ 不純物Ｃａｏ２ｆ含む）を除去するための処理後、水素
に富む転化させたガスと一酸化炭素に富む非転化ガスを
配合して合成によって要求される水素対−酸化炭素の比
率を生じさせることができる。

例えば、メタノール合成は水素対−酸化炭素の比率２を
必要とする。メタンは３の比率が必要である。アンモニ
アは水素だけが必要で、これは外部源泉からの精製窒素
と配合して水嵩対窒素比率３を有する好適な合成ガスを
つくることができる。

燃料ガスが生成物として必要な場合は、原料ガスは脱硫
することだけが要求される。二酸化炭素は精製したガス
中に都合よく残すことができ、そして燃料ガスが「独立
している４動力サイクルにおいてまたは蒸気タービンと
の組合わせでガスタービン中で使用される場合は、ター
ビン燃料のＣｏ２による富化は一方硫黄化合物を抽出し
ながら出力を高めそしてＮＯ工放出を減じる。

下記の概略組成は高温度ガス化によって石炭から誘導さ
れる原料ガスの典型である。二つのカラムは転化の効果
を説明する。

第１表 転化しないガス　転化したガス ００１モルチ　４７．０　５．４ Ｈ２３５，５５５，７ Ｃｏ２１５．０　３９．１ ａｎ４　、　０．２　０゜１５ Ｈ２００，２０，１５ Ｈ２Ｂ　１．２　０．９ ００８　０．１　（０，０２） １００．０　１００．００ 圧力、ｐｓｘｈ　５００−８００　５００−８００温度
、。Ｆ’１００１００ ガスの精製は最終用途によって決まる。例えば、もしも
ガスが燃料に使うことな意図すれば、転化しないガスが
使われるであろう、そして硫黄化合物の除去は存在する
硫黄の９０チまたはそれ以上を越えなければならないで
あろう。必要とされる脱硫の正確な水準は地方の環境規
則によって決まるであろう。燃料ガスに対しては、前に
記したように、二酸化炭素は除去する必要がない。

メタノール用に対しては、転化したおよび転化しないガ
スを配合してＨ２対ＣＯの比２を得、そして配合したガ
スを精製することができる。典型的には、「低圧」メタ
ノール合成に対しては、硫黄水準は容量で１　ｐＩ？ｍ
未満に減じる必要があシ；そしてａｏ２はメタノール合
成に対する供給ガス中に約５モルチに減じる必要がある
。

水素用に対しては、ガスは最大の実際的程度にまで転化
されることが必要とされ、そして段階間の冷却を伴った
。二つまたはそれ以上の反応段階が要求されるであろう
。典型的には、脱硫は１　ｐｐｍまたはそれ以下にまで
進め、そしてＣ０２は最終のメタン化に対する準備にお
いては１モルチ未満まで進めて残存する酸化炭素をメタ
ンに転換させる。

アン七Ｆアに対しては、精製要求は同様であるが、最終
段階はメタン化の代９に液体窒素洗滌であろう。要求さ
れる水素対窒素のモル比３はこの段階で調節することが
できる。

もしも天然ガスが要求される製品であれば、必要なＨ２
対００比は反応の化学量論中に表わされるように３であ
る。

（！Ｏ＋３）１ａ＝ＯＨ４＋Ｈ２０ しかし、メタン合成に対しては、別の反応も与えられる ４Ｃｏ　＋２ｎ２ｏ＝　ＯＨ４＋３００２上記の反応を
好適な触媒の存在において正しく組み合わせることによ
って、分離した転化段階なしでメタンを合成することが
可能である。

脱硫した、Ｃ０２を富化した燃料および硫黄を含まずそ
して低００２含量の化学合成ガスを製造するための転化
しおよび転化しないガスの処理に適用するような改良法
を説明する系が第１図中に例解されそして数字１０によ
って示される。

第１図な参照すると、系１０は導管１２な含みこれは第
１表中の「転化しないガス」カラムによって大体表わさ
れる組成を有する主として粒子な含まない冷却したガス
を第１吸収塔１４に送付する。第２導管１６は第１表中
の「転化したガス」分析によって表わされるガスを第２
吸収塔１８に送付する；そして第６導管２０は１転化し
ないガス」を第６吸収塔２２に送付する。吸収塔１４お
よび１８は合成に使用するように予定されたガスな精製
するように設計されるのに対し、塔２２は゛燃料ガスを
脱硫し、そしてそれをＣｏ２で富化するように設計され
るてあろう。

塔１４には、導管２４を経て、冷却し、そしである場合
には冷凍させた低溶質吸収溶液を供給する。前述のよう
に、吸収溶液はメタノールが可能で、その場合には一２
０’Ｆまたはそれ以下に冷却される；またはポリエチレ
ン　グリコールσ）ジメチル　エーテルでもよく、これ
は典型的に約４０’Ｆに冷やされ；またはＮ−メチル　
ぎロリｒンでもよく、これは約１００’Ｆに冷やされる
。最後に、これはアルカリ性吸収剤の水溶液が可能であ
り、第三エタノールアミン、例えばトリエタノールアミ
ンまたはメチルジェタノールアミ’ｉ　ｃｒ、＞ように
これらはＨ２Ｓに対して著しく高／い吸収速度を示す。

溶剤の割合はガスの容量と組成に関係する；し力為しこ
れらの関係は特許情報であって固有の法定安全保膜の下
でこの方法の特許権者から得られる。

該当する相互関係が与えられると、妥当な溶剤割合はこ
の技術に熟練した人によって通常の工学的方法によ少計
算することができる。いずれにしても、上記の溶剤は総
て硫黄化合物を選択的に吸収するので、上記溶剤の総て
に本発明を適用することができる。

導管２４を経て吸収塔１４に送付された溶剤は塔を下り
ながら溶剤と向流的に上ってくる転化しないガスと接触
する。二酸化炭素は塔の上方の部分で溶剤に吸収される
。Ｃｏ２に富む溶剤は［帽子トレー（ｈａｔ　ｔｒａｙ
月１４ａにおいて集められそして塔１４から導管２６な
経て実質的に硫黄化合物を含まない半−富化溶剤として
引き出される。

半一富化溶剤の一部は冷却器２８中で冷却されそして塔
１４にその下の「帽子トレー」に戻されそこで再び上昇
するガスと向流状に接触する。塔のこの低い部分におい
て、実質的に総てのＨ２Ｓおよびその他の硫黄化合物が
比較的少部分の二酸化炭素と共にガスから抽出される。

半一富化溶剤の冷却は望ましいが必ずしも不可欠ではな
い；その冷却はＨ２Ｓの溶解を促進し、そして塔の上方
部分においてＣ０２の吸収によって発生する熱を除去す
る。

半一富化溶液の一部分は冷却器２８ｆｋ迂回しそして導
管３０な通？て吸収塔１８に送付される。

この配置は、本発明の方法にとって本質的なものではな
−か、吸収塔１４からの半一富化溶液な吸収塔１８中で
使うことを可能になしそこでは吸収塔１４中のガスより
もさらにＣＯ２濃度の高いガ′スを処理する。

導管１２を経て送付される実質的に総ての硫黄化合物を
含む富化溶液は導管３２を経て吸収塔１４から除去され
そしてフラッシュタンク６０に送付される。実質的に硫
黄を含まず、そして著しく’　Ｃｏ２の少ない処理され
たガスは導管３６を経て吸収塔１４を出て導管３８を通
りライン上分析器、５６ａおよび「組成制御」コンぎユ
ータ５６および導管３６および３８と直列の流れ制御弁
４０によって調節された速度で合成プラントに送付され
る。制御される流速は合成装置によって要求されるＨ２
対００比を満たすようにＣＯに富む精製ガスの妥当な量
を与えるように整える。

吸収塔１８について云えば、第１表の「転化したガス」
カラムの下に与えられる組成に一般的に相当する転化し
たガスが導管１６によって吸収塔１８に引渡される。こ
のガスは水素および二酸化炭素に富みそして一酸化炭素
が少ない。これと対照的に、吸収塔１４中で処理される
ガスは比較的二酸化炭素が少なくそして一酸化炭素に富
む。この理由のために、吸収塔１４のＣｏ２吸収区画か
ら取り出した半一富化溶液は転化したガス吸収器中で圧
倒的な高００２濃度におりて追加のＣｏ２に対して充分
な能力を残している。

Ｃｏ２の清掃を完成させるために、完全に再生しそして
冷却した低溶質溶剤を導管４２な経て吸収塔１８の頂部
に供給する。００２に富むガス処理において００２の吸
収熱を除去しそしてそのより完全な除去を行なうために
追加の副冷却器（示されない）を備えることは有利であ
ろう。この細目は特有な要求の根拠上この技術に熟練し
た何人によっても評価されるであろう。

吸収塔１４におけるように、ＣＯ２富化溶液を捕捉排出
するために「帽子トレー」１８ａが備えられる。この蒸
気の一部は導管４４な経てＣＯ２除去器４６に送られる
。残シは熱交換器４８中で冷却され、そしてこの残りの
うち一部は「帽子トレー」１８ａの下りカラムに戻され
て転化したガスから硫黄化合物を抽出する。残余は導管
５０を経て吸収塔２２に送付される。

そのほとんどが水素である精製した転化したガスは、合
成ガスの水素対ＣＯ比率仕様を満たすために必要な水素
の量な制御する調節弁５４０手段によって吸収塔１８か
ら導管５２な経て導管３６に運ばれる。合成ガスの組成
はオンライン（ｏｎ−１１ｎｅ）の分析器５６ａによっ
て決定し、そして流過弁５４は電算機系によって制御さ
れる。精製した合成ガスは導管３８によって合成ブラン
トに送付される。

００２およびＨ２Ｓに富む溶液は吸収塔１８からフラッ
シュタンク５８に送付されそこで圧力が吸収塔１８中で
支配的な絶対水準の約半分に低下される。フラッシュさ
れた液体は次すで導管６２によってフラッシュタンク６
０に進みそこでは圧力は吸収塔１８中の圧力の約１７．
から１／３までである。

吸収塔１８中の圧力が極めて高り、例えば８００から１
０００ｐθ１までである場合には第３のフラッジタンク
を使うことができる。

燃料ガス吸収塔２２は非転化ガスから硫黄化合物を除去
するためのみに運転される。導管５０を経て吸収塔２２
に供給される吸収溶剤は吸収塔２２に供給される非転化
ガス中のＣＯ２の分圧の数倍も高い分圧においてＣＯ２
で飽和されることに注意すると、溶解したＣＯ２の著し
１部分が非転化ガスによって溶剤から除去されるであろ
うことは明白である。同時に、ガス中のＨ２Ｓおよびそ
の他の硫黄化合物は優先的に吸収されるであろう。吸収
塔２２はまた副蒸気加熱器または冷却器６４と共に潜在
的使用のたやに「帽子トレー」２２ａを備える。溶解し
たＣ０２の脱着からの断熱的冷却は希望する水準に温度
を保つのに充分であろうからほとんどの場合側冷却は多
分不必要であろう。

実質的に硫黄含量が減った処理済燃料ガスは導管６６に
よって吸収塔２２から燃料ガス系に送付される。

吸収塔２２から９富化溶剤は吸収塔１４からの富化溶剤
およびフラッシュ塔５８からのフラッシュした溶剤とフ
ラッシュタンク６０への途中で合体される。これで工程
サイクルの吸収部分の記述は完結する。

本発明の重要な特質はＣＯ２に富むガスな処理する吸収
器の００２吸収区画からのＣＯ２に富む溶剤を使用し、
そしてその００２に富む溶剤は実質的にＨ２Ｓ　ｔ、（
含まず、そして硫黄化合物の除去のために燃料ガス流を
処理することを含む。燃料ガスが燃焼タービン中で使わ
れるべきところでは、この操作の仕方は多くの経済的お
よび環境的利点を有し、中でも有利なのは次の点である
： ｌ）、少なととも一部の溶剤が効果的に２回使われるた
めの減少した溶剤の全循還速度；２）、ガス中のＣＯ２
が多量の流れに寄与しそして燃焼したガス温度の調節に
対し過剰空気の圧縮要求量が少ないための増加するガス
タービンからの潜在出力； ３）、ガスタービンに対する必要ガスが少なく、従って
低す窒素ガス含量の燃焼ガスに・導くための環境に対す
るＮＯＸの減じられた潜在放装置；および ４）、タービン燃料に対する一部のＣＯ２の流用の結果
クララウスプラントへの供給ガスの増加する高Ｈ２Ｓ含
量に基づくクラウスプラントに対する酸性ガス供給から
の硫黄の改良される潜在的回収。

工程流れの残りは物理的溶剤型の酸性ガス除去プラント
についての極めて常套的なものであるが、完結のために
記述する。

転化ガスからのＨ２Ｓおよびその他の硫黄化合物を含む
ＣＯ２に富む溶剤は導管６８によって吸収塔１８の底か
らフラッシュタンク５８に運ばれる。

典型的にはフラッシュタンク５８中の圧力は、絶対ペー
スで、吸収塔１８中の圧力の約半分である。

この圧力は第２フラツシユタンク６０中の圧力との関係
で最大限に利用して、吸収器を再循還するための二つの
フラッシュタンクからのフラッシュガスな圧縮するため
に要する合計動力を最小にすることができる。最適圧力
は吸収器の圧力の半分より若干高いかまたは低いかであ
ろう。別法として、第６段階のフラッシュ化が正当化で
きる。

フラッシュ操作の目的は非酸性ガス、特にＣＯおよび水
素を解放するためで、これらは濃厚溶剤中に溶解してお
９、このようにしてそれらを酸性ガスの濃度外に保つ。

典型的には、また、フラッシュガスは原料ガスよりもＣ
Ｏ２対Ｈ２Ｓ比率が比較的高く、従って、フラッシュは
一部の００２　ｋ　００２吸収系に強引に押し込むこと
によって硫黄回収プラン１ト（クラウスプラント）に送
付される酸性ガス中のＨ２Ｓの濃度を引き上げるのを助
ける。

吸収塔１４および１８からの濃厚溶剤流れは、これらの
流れが既に比較的Ｈ２Ｂに富み、そして溶解したＣＯと
Ｈ２とな放出する必要があるだけなので、直接フラッシ
ュタンク６０に送られる。フラッシュタンク６０からの
フラッシュされたガスは再循還圧縮機７０中でフラッシ
ュタンク５８のおよその圧力まで圧縮され、そして圧縮
されたガスはフラッシュタンク５８からのフラッシュガ
スと合体されて圧縮機７２によってさらに圧縮されそし
て導管７４を経て吸収塔１８および２２に返還される。

再循還ガスは吸収塔１８または２２に返還するか、また
は何等か都合のよい割合で双方に返すことができるけれ
ども、燃料ガスを００２によって富化する目的は再循還
ガスを塔２２に送付することによって高められるであろ
うから従ってこれが好まし論操作の方式である。

吸収塔２２が吸収塔１８よりも低圧で運転される場合が
ある、例えば燃料がスが合成ガスはど高圧にする必要が
な−場合である。そのような場合には、フラッシュガス
はより有利に吸収器２２に転じさせそして圧縮機７２を
省くことができる。

同時に、吸収器１４からの濃厚溶剤は弁９３　、９５゜
ｒｓおｘび７６の妥当な設定によってまずフランシュタ
ンク５８に流れ、そして次にフラッシュタンク６０申で
吸収塔２２からの濃厚溶剤と合流フラッシュするであろ
う。吸収塔１８からの濃厚溶剤流れはフラッシュタンク
５８に続けて流れるであろう。

硫黄な苫まない９０２に富む溶剤は吸収塔１８の「帽子
トレー１８ａ」から過剰に利用することができる。その
ような事態は吸収塔２２中で処理される燃料ガスの量が
比較的小さいプラントにおいて起こり、従って吸収塔１
８から過剰な利用しうるａｏ２に富む溶剤が一部分要求
されるだけであろう。もう一つは生成物が水素と燃料ガ
スである場合に同様な事態が起こるであろう。そのよう
な場合には、一部の００２に富む溶剤を導管４４から引
き出しそしてこれを、交換器４５中で少々温ためた後、
フラッシュ容器４６に送ｐ１そこでほとんど純粋なｃｏ
２ガスを解放することがしばしば好都合である。このガ
スは系から排気することができ、従ってプラントに対す
る再生負荷の若干を解放できる。Ｃ０２は主な不純物と
して少量の水素を含むであろう。−酸化炭素は転化ガス
中に低濃度であるため僅かに痕跡水準で存在するであろ
う。

００２に富む溶剤からの００２の７ラツシングは溶剤の
実質的冷却をもたらすであろう。冷却は溶剤の揮発性を
減じ、従って溶剤損失の管理を助ける。

フラッシュしたガスは吸収塔１８の不良操作に基づいて
、時にはＨ２Ｓを含有する。そのような場合には、弁７
８および８０の妥当な設定によって７ｙツシユしたガス
を圧縮機１２を経て吸収器に再循還させそれによって不
良操業が続く間Ｈ２Ｓを持ち続け、このようにして環境
への放出を防ぐことができる。

フラッシュ容器４６からのフラッシュされた溶剤は弁９
６を経て００２ストリツパー８２の頂部に流れる。ここ
で通常は窒素を用いる向流する除去ガスによってｃｏ２
は大部分除去される（流れは示されていない）。

ＣＯ２ストリッパー８２からｃｏ２を除去された溶剤は
導管９１を通って溶剤中の残存ｃｏ２を除去するために
Ｈ２Ｓストリッパー８４中の中間帯域に供給される。こ
れは処理された合成ガスのｏｏ２水準を１モルチの留分
に減少させるようにめられる。

もしもそのような高度のＣｏ２除去が要求されなければ
、循還溶剤の主要部分はＣＯ２ストリッパー８２から吸
収器へ返還できたであろう。再生熱の節約が生じるであ
ろう。

最後に、供給、ｆｘ中の実質的に総ての硫黄化合物を含
むフラッシュされた溶剤はフラッシュタンク６０から導
管８６を経て供給底の熱交換器８８に運ばれここでＨ２
，Ｓストリッパー８４の底カラ７７）熱す再沸騰溶剤に
向って間接熱交換によって加熱される。フラッシュされ
かつ加熱された濃溶剤は次に導管９０によってＨ２Ｓス
トリッパー８４の頂部に流れここで溶剤中に保持された
Ｈ２ＳとＣＯ２の全部な実質的に除去されて完全に再生
される。概略３０モル−〇Ｈ２Ｂと残余はほとんどＣＯ
２から成るＨ２ＳとＣｏｇは導管な経てクラウスまたは
同等の型の硫黄プラント（示されていない）に送られそ
こで硫黄は元素材料として回収される。

Ｈ２Ｓス）　ＩＪツバ−８４の底部からの熱い再生溶剤
はポンプ９２によって熱交換器８８．４５および冷却器
９４を経て送られ冷却器において特定溶剤に対する妥当
な温度に冷却される。この温度はメタノールに対しては
−２０から−４０’Ｆまでのように低くまたはＮ−メチ
ルピロリＶンに対しては１００″ＦＩもの高さである。

低溶質溶剤は次いで吸収塔１４および１８に送付され、
このようにしてサイクルは完結する。

この系のいくつかの菱形を用いることができる。

例えば、燃料ガスを合成ガスよりも著しく低圧を要する
ようにしばしばそれな製作することができる。そのよう
な場合には、吸収塔２２への燃料ガス供給な膨張式ター
ビンを経て圧力を減じながらガスを冷却して膨張させる
ように考慮な払うことができる。そのような段階を採れ
ば全般的冷却需要を減じそして操業費の節約になるであ
ろう。

系１０は本発明の中心的特徴を説明するだけの意図であ
る。明らかに、もしも溶剤としてメタノールが使われる
場合には、０１以下の範囲の抽出温度が要求され、供給
と生成ガス間の実質的熱交換は経済的に正当化されるで
あろう。簡単化するために、総てその工うな熱交換は第
１図から省かれたが、普通にこの技術に熟練した技術者
によって選択しそして設計されたであろう。

第１図中に例解された工程は−ａ２Ｓストリッパー８４
（第１囚中の）のオバーヘラＶ中にＨｚＳ濃Ｍ物が生じ
るように設計されてｂる。この流れ中のＨ２Ｓの濃度は
３０モルチまたはそれ以上が可能であり、そしてこの流
れは次にかなり通例であるり２ウスプラン）Ｋよって硫
黄を元素材料として回収するために加工することができ
る。

低硫黄石炭がガス化される場合には、Ｈ２Ｓは通常は全
酸性ガスの低いチであろう。これらの状況下では、導管
８９を経てストリッパー塔８４を出るオバーヘラＶがス
のＨ２Ｓ　ｉ量は６０チよりも著しく低−であろう；こ
の係数は下流のり２ウスプラント（示されていない）中
のＨ２Ｓから元素硫黄への転化効率を減じるであろう。

これらの条件下では、交換器８８の前に別のス）　ＩＪ
ツビング塔を挿入することが有利であろう。この塔（示
されていな込）は導管８６な経てフラッシュタンク６０
を去る流体を窒素またはその他の不活性ガスを使用して
ストリップするように設計されるであろう。

この付加された塔からのオバーヘツＶガスは次いでＣＯ
２ストリッパー８２の底部に、そしてストリップされた
液体は交換器８８に運ばれるであろう。

Ｃ０２ストリツパー８２の底から出る部分的にストリッ
プされた溶剤は導管９１な経てＨ２Ｓストリッパー８４
の中間区域に前のように運ばれるであろう。

このガスのＨ２１３濃度中の６０チ最小値は燃焼に対す
る最小量に通常は相当する。特別に設計したクラウスプ
ラントにおいては、低い濃度のものも許容できる。これ
らの特殊設計は、補充燃料ガスの単純な添加から生成硫
黄の再循還または５ＣＯＴまたは類似のクラウス末端ガ
ス処理系の吸収器にガスを供給することによるＨ２Ｓの
事前濃縮までの範囲に亘って多数存在する。通常のクラ
ウスプラントを修正する特殊方＠は本発明に関係がない
。

しかし、もしも何れかの修正したクラウス系を使用する
ならば、可燃Ｈ，Ｓ濃縮物の要求な和らげることは可能
であり、本発明の方法は著しく簡単化される。この簡単
化は第２図中に例解される。７第２図は水素と燃料ガス
を製造するプロセスプラントに対する簡略化した流れ図
である。典型的適用は水素が石油精製またはアンモニア
肥料工場で利用されるとこ５でそれらは直接的にまたは
全設備に対し蒸気および動力を供給する共−生産系にお
いて燃料ガスな必要とするであろう。動力は複合サイク
ル利用ガスおよび発電機用蒸気タービン駆動において都
合よく発生されるであろう。第２図を参照すると、実質
的に粒子を含まない洗浄したガス源が転化器（示されて
いない）中で水蒸気と反応させられ、そこで−酸化炭素
は次の反応式に従って太き（ＣＯ２と水素に転化される
：ＧＯ＋Ｈｇ０＝ｃＯ２＋Ｈ２ 次いでガスは冷却され、それによって未反応の水蒸気の
ほとんどは凝縮されそして分離される。

ガスはこの時点で、典型的に「転化したガス」の下で第
１図中に与えられるおよその組成を石するであろう。あ
る場合には２段階転化およびａＯＳ加水分解を使うこと
ができる。そのような場合には、−酸化炭素含量は１−
２モルチまでに減じられるであろう、そして結果として
二酸化炭素および水素が増加するであろう。この洗浄し
たガスはライン１１９に沿って進入しそして吸収器１０
１の底部に送付される。ここで、それは物理的吸収剤ま
たは選択型の化学的吸収剤と接触される。典型的には、
Ｈ２Ｓは優先的にそして急速に吸収されて吸収器１０１
の吸収区画１０４な去ってゆくガスは実質的にＨ２Ｅ＋
を會まなｈようになるであろう。

Ｈ２Ｓを合まなｈガスは次いで「帽子トレー」を通過し
そして主吸収区画１０３に入りそこでほとんどの二酸化
炭素は吸収剤によって吸収される。

実質的にＣＯ２およびＨ２Ｓな會まな込精製ガスは次に
ライン１２０によってメタン化装置に運ばれその中で残
余の一酸化炭素と二酸化炭素とは周知の　□反応によっ
てメタンに転化される： ００＋３Ｈ２＝ＯＨ４＋）１２０ ００２＋４Ｈ２＝ＯＲ４＋２Ｈ２０ 最後に、石油留分の水添処理、または（酸素を含まない
窒素と配合した後の）アンモニア合成に好適な精製水素
はライン１２．２を経て工程から離れる。

吸収器１０１に戻ると、冷却された液体吸収剤はライン
１２３を、経て帯域１０３の上のカラムの頂部に入る。

降下する液体は上昇するガスと向流的に接触して、その
下降路中で二酸化炭素のほとんどを吸収する。吸収工程
は熱を発生しそのため吸収剤は降下するときは温かい。

二酸化炭素を吸収した富化吸収剤は「帽子」トレー中で
捕捉されそして２イン１２４を経て吸収器を出て、冷却
器１０２に入りそこで外部源から与えられる冷却剤と間
接的熱接触によって冷却される。冷却された富化吸収剤
は冷却器１０２を出て分割され、一部はライン１２５を
経て吸収器１０１に還りセしていま−クの部分はライン
１２６を経て吸収器１０５に転じる。００ｇの吸収熱を
除去するためには内部熱均衡は追加の冷却剤が要求され
るであろう。そのような場合、余分の副冷却器を吸収帯
域１０３の中間に、第３図中に例示するように配置する
のが有利である。別法としては、冷却器を必要とせず、
その場合は冷却器１０２は削除することができる。

吸収器１０１に戻ると、Ｈ２Ｓを吸収する容量のある富
化吸収剤は帯域１０４中でガスと接触する。

Ｈ２ＳとＣｏ、とな言む富化吸収剤はライン１２７を経
て吸収器１０１＆出る。それは減圧弁１４４を通過しそ
してフラッシュタンク１０９中でフラッシュされ、Ｃ０
２に富むがＨ２Ｓおよび痕跡の水素を含むガスを解放す
る。解放されたガスはライン１３２を通ってタンク１０
９を去り第２段階圧縮器１１１０入口に運ばれる。ガス
は後記する処理のため圧縮される。フラッシュされた液
体はタンク１０９を去りライン１３１および減圧弁１４
６ヲ通って第２フラツシユタンク１１Ｇへライン１３６
な通って送付される。

タンク１１０に入る液体は再度フラッシュされ、さらに
ＣＯ２とＨ２Ｓを解放する。解放されたガスはタンク１
１０を去９ライン１３５な通り第１段階圧縮機１１２の
入口に運ばれる。ガスは圧縮されそしてライン１３４な
経て圧縮機１１１の入口に送付されここでタンク１０９
から解放されたガスと混合され、そして圧縮されて圧力
を高めそして２イン１３３を経て吸収器１０５に送付さ
れる。

圧縮機１１２および１１１から排出される圧縮ガスは普
通実施されるように冷却器（示されていない）中で冷や
される。

ここで注意を吸収器１０５に向ける。実質的に粒子な含
まずそして第１表中で「非転化ガス」の下に示されるよ
うな概略組成に相当する洗浄しそして冷却されたガスは
吸収器１０５の底部に送付される。このガスは比較的高
い一酸化炭素含量と低い二酸化炭素含量を有する点で吸
収器１０１への供給原料と最も著しく異なる。

このガスは吸収器１０１中の転化ガスと丁度同じように
向流操作で吸収剤によって洗滌される。

しかし、吸収器１０５中の吸収剤は吸収器１０５の倒れ
の点に存在するものよりも著しく高いＣＯ２分圧により
、Ｃ０２によって予め飽和されている。

その結果Ｃ０２はＣＯ２に富む吸収剤からス）　ＩＪツ
ブされる。ＣＯ２の除去は吸収剤の実質的冷却の結果も
たらされることが指摘できる。ある環境の下では、吸収
器１０５に向って流れる吸収剤を冷却器１０２０周りの
２イン１２６を経て迂回させるようにそのような冷却な
利用することが適しており、または冷却器１０２は上に
記したように省略することができる。

吸収器１０５に供給される吸収剤はＣＯ２に富むけれど
も、それはＨ２Ｂ吸収帯域に達する前に吸収器から除去
されるのでそれは本質的にＨ２Ｓを含まない。第１図な
参照して前に記載したように、吸収剤は一方でＨ２Ｓお
よびｃｏｓ　１吸収しながらこのようにしてＣＯ２をガ
ス流れ中に放出するであろう。

吸収器１０５の主要機能は非転化ガスからＨ２Ｓおよび
ａＯＳを除去してこれな燃料として環境的に受容できる
ものにすることである。同時にＣＯ２は吸収剤から処理
されたガス中に放出される。ＣＯ２の放出は普通交換器
１０６を不必要にする程吸収剤の充分な冷却を与える。

もしも相当多量のＣＯ２がス）　ＩＪツブされるならば
、交換器１０６を加熱器に変更することによって冷却効
果な相殺することが有利であろう。しかし、商業的運転
においては、水素設備を閉鎖する場合でも燃料ガスの製
造を続けることが必要であろう、その場合にはもしも供
給ガスが相当多量のＣＯ２を富むならば交換器１０６は
ガスを冷却することす要求されるであろう。しかし、も
しも吸収器１０５への供給ガスの００２言量が充分低け
れば、典型的には１０モル係よりも少なければ、冷却器
１０６は全く省くこと　゛ができるであろう。

実質的にＨ２Ｓ　ｉ含まないが供給ガスよりも多くＣ０
２を含む処理したガスは吸収器１ｏ５な去りライン１２
９な経て燃料系に送付される。別法としてこのガスはガ
スタービン／蒸気タービン複合サイクルにおいて使うこ
とができその際ガスタービンの正味出力は著しく増加し
一方では窒素酸化物の形成は減少する。

実質的に供給ガス中の総ての硫黄な含むがライン１２７
中の富化吸収剤と比べるとＣＯ２が不足している富化吸
収剤はライン１３０を通って吸収器１０５を出る。その
圧力は調節弁１４５を通過中に解除される。次いでこれ
はフラッシュタンク１０９からの流出液と混合され、そ
して第２フラツジタンク１１０に運ばれる。合体された
フラッシュガスはライン１３５な通ってタンク１１０を
離れそして第１段階圧縮機１１２０入口に送付され、そ
して前に記述したように第２段階圧縮機１１１に続いて
送付される。

タンク１１０からのフラッシュした液体は吸収器１０１
からの２重にフラッシュした吸収剤と吸収器１０５から
の１回フラッシュした吸収剤とを含む。フラッシュタン
ク１１ｏがらライン１３７な通って出る液体は熱交換器
１１４中で間接熱交換によって加熱され、そして次にＨ
２Ｓ−ストリッパーｉｔｓに送付される。ここでストリ
ップ帯域１１６中で蒸気加熱リボイラー１１８からの蒸
発させた吸収剤との向流接触によってＨ２ＳとＣＯ２と
は実質的に完全に除去される。本質的Ｋ　ＣＯ２および
Ｈ２Ｓを含まない熱す低浴質吸収剤μＨａｓストリツバ
−１１５を出てライン１４２を通りそしてライン１４３
を経てポンプ１１７に運ばれる。低溶され、そして交換
器１１３中でさらに冷やされる。

此処から、低溶質徴収剤はライン１２３に入りこれは吸
収器１０１に運び、このようにして吸収サイクルは完結
する。

ストリップされたＨ２Ｓと００２とはＨ２Ｅｌストリッ
パーを出てライン１３９を通りこれはガス混合物を硫黄
回収区画に運ぶ。

吸収剤、フラッシュタンクおよびＨ２Ｂストリッパーに
対する温度および圧力は物理的吸収剤としてメタノール
、ポリエチレングリコールのジメチルエーテルまたはＮ
−メチルピロリｒンを使う慣習的に設計した７″２ント
に関しては実質的に同一である。吸収剤循還速度は完全
にストリップした吸収剤な各吸収器に使用する慣習的設
計プラントと比較すると減少されるであろう。

過剰な燃焼空気に対する要求を主として減らすためにガ
スタービンからの出力の著しい増加が達成できる。−例
をあげる、と、計算したガスタービンの力は通常の系に
よって精製したガス中の同一量の可燃物に対するものよ
りも本発明の方法によって製造される燃料ガスに対する
方が１５％以上高かった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施態様を形成する装置の概略図で
あり； 第２図は第１図に類似した図であるが本発明の別の実施
態様を示し；そして 第３図は第２図の装置中の改良した吸収帯域の概略図で
ある。 なお図面中の数字は次のものを表わす：１０　全体の系
を指ｊ　１２　導管 １４　第１吸収塔　１４ａ　帽子トレー１６　導管　１
８　第２吸収塔 １８ａ　帽子トレー　２０　導管 ２２　吸収塔　２４，２６　導管 ２８　冷却器　３０．３６ｊ３８　導管４０　弁　４２
．４４　導管 ４５　熱交換器　４６ａｏ２ストリツパー４８　熱交換
器　５０．５２　導管 ５６　組成制御計算器　５６ａ　分析器５８．６０　フ
ラッシュタンク　６２　導管６４　冷却器（加熱器）　
６６．６８　導管７０　、７２　圧縮機　７４　導管 ７５．７６．７８．８０弁 ８２００２ストリツパー　８４Ｈ２Ｂストリツパー８６
　導管　８８　熱交換器 ８９．９０ｊ９１　導管　９２　ポンプ９３．９５．９
６　弁　９４　冷却器 （以下第２，６図） １０１　吸収器　１０２　冷却器 １０３　主吸収区画　１０４　吸収区画１０５　吸収器
　１０６　熱交換器 １０９．１１０　フラッシュタンク １１１．１１２　圧縮機 １１３．１１４　熱交換器 １１５Ｈ２Ｓストリツパー １１６　ストリップ帯域　１１７　ポンプ１１８　蒸気
熱りボイラー １１９．１２０　ライン　１２１　メタン単位装置１４
４　減圧弁 １４５　調節弁 １４６　減圧弁 代理人　浅　村　皓 手続補正書（自発） 昭和５９年年Ｏ月５日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和５９年特許願第　１５６４８５号 ２、発明の名称 酸性ガスの除去方法及び装置 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 住　所 ４、代理人 昭和　年　月　日 ８、補正の内容　別紙のとおり 明細書の浄書（内容に変更なしン 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和ｆ″２年特許願第１！６９とケ号 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 住　所 、名　い、　へ”ｉ’Ｍ７ノイ２宏す多ｉやし　クーボ
・レージμン４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和ｅ年／／月ユ／日 ６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　二酸化炭素に富みモして過圧において得られる
   第１ガスと、二酸化炭素は少ないが不純物として硫黄化
   合物を含む第２ガスとから酸性ガスな除去する系におい
   て、少４くとも部分的に第２ガスを脱硫する方法が：第
   １ガスから二酸化炭素と硫黄化合物とを抽出することが
   できる溶剤と第１ガスとを接触させに酸化炭素を含む溶
   剤を硫黄化合物な含む溶剤から分離し；二酸化炭素を含
   む該溶剤が該第２ガスから硫黄化合物を抽出しそしてそ
   して脱硫され”だ第２ガスを第２ガスからの硫黄化合物
   を含む溶剤から分離する；の諸段階を含むことを特徴と
   する方法。 （２）溶剤がメタノールである特許請求の範囲第（１）
   項に記載の方法。 ＋３１　＃剤が３から８個までのエチレン単位を有する
   ポリエチレン　グリコールのジメチル　エーテルである
   特許請求の範囲第＋１１項に記載の方法。 （４）　溶剤がＮ−メチル　ピロリレンである特許請求
   の範囲第（１）項に記載の方法。 （５）第１ガスの圧力が２５０　ｐｓｉｇより高く、溶
   剤が一４０°Ｆ’から１００９Ｆまでの温度範囲である
   特許請求の範囲第（１）項に記載の方法。 （６）第１．ガスな該溶剤と接触させる段階が溶剤を第
   １の密閉区域に導くことを含み、第２ガスを接触させる
   段階が二酸化炭素を含む溶剤を該第１区域から第２の密
   閉されそして第１区域から一定の間隔をおいた区域に導
   くことを含む特許請求の範囲第（１１項に記載の方法。 （７）　第１ガスと溶剤とが該第１区域内て相互に向流
   関係で動く特許請求の範囲第（６）項に記載の方法。 （８）第２ガスと二酸化炭素な含む溶剤とが該第２区域
   内で相互に向流関係で動く特許請求の範囲第（６）項に
   記載の方法。 （９）　第１ガスの接触が、二酸化炭素を含む溶剤が除
   去される帯域の下の第１区域内の帯域において、硫黄化
   合物の少なくとも主要部分を第１ガスから抽出すること
   を含む特許請求の範囲第（６）項に記載の方法。 ａ〔二酸化炭素を會む溶剤を該第１区域から導く段階が
   二酸化炭素を含む該溶剤の第１の部分を第２区域へ流す
   ために除去し、そして二酸化炭素を含む溶剤の第２の部
   分を第１区域に返して第１ガスからの硫黄化合物の除去
   のための溶剤を与えることを含む特許請求の範囲第（６
   ）項に記載の方法。 （１１）　第１ガスの実質的に硫黄を含まない部分を合
   成ガス製造の第６区域に流すために第１区域から除去す
   る段階を含む特許請求の範囲第（６）項に記載の方法口 ０　溶剤がメタノールである特許請求の範囲第（６）項
   に記載の方法。 ０３１　溶剤が３から８個までのエチレン単位を有する
   ポリエチレン　グリコールのジメチル　エーテルである
   特許請求の範囲第（６）項に記載の方法。 Ｉ　溶剤がＮ−メチル　ピロリドンである特許請求の範
   囲第（６）項に記載の方法。 Ｑ！１９　硫黄化合物含有溶剤から硫黄化合物な回収す
   るために該溶剤を再生する段階を會む特許請求の範囲第
   （１）項に記載の方法。 αｅ　二酸化炭素に富みそして過圧におりて得られる第
   １ガスと、二酸化炭素は少なしが不純物として硫黄化合
   物を會む第２ガスとから酸性ガスを除去する系において
   、少なくとも部分的に第２ガスを脱硫するための装置が
   二二酸化炭素と硫黄化合物とを第１ガスから抽出するこ
   とができる溶剤を第１ガスとの接触に導入する手段；硫
   黄化合物を含まずしかし二酸化炭素を含む溶剤を硫黄化
   合物を含む溶剤から分離するための該導入手段に隣接す
   る手段；該導入手段から一定の間隔を置いて、二酸化炭
   素を含む該溶剤が該第２ガスから硫黄化合物を抽出しそ
   して二酸化炭素の解放を引き起こすための充分な条件下
   で該第２ガスを二酸化炭素を含む該溶剤と接触させるた
   めの手段；および脱硫された第２ガスを硫黄化合物を含
   む溶剤から分離するための手段；を含むことを特徴とす
   る装置。 α７）溶剤がメタノールである特許請求の範囲第α０項
   に記載の装置。 Ｑ８１　溶剤が３から８個までのエチレン単位を有する
   ポリエチレン　グリコールのジメチル　エーテルである
   特許請求の範囲第００項に記載の装置。 α３　溶剤がＮ−メチル　ピロリドンである特許請求の
   範囲第（１５１項に記載の装置。 （イ）第１ガスの圧力が２５０　ｐｓｉｇより高く、溶
   剤が一４０″Ｆから１００″Ｆ＋までの温度範囲である
   特許請求の範囲第α０項に記載の装置。 （２υ　導入手段が第１吸収塔を含み、該引起こすだめ
   の手段が第２Ｂ収塔な含む特許請求の範囲第α０項に記
   載の装置。 （２り　各吸収塔が溶剤のための上方流体入口およびガ
   スのための下方流体入口を有する特許請求の範囲第（１
   １項に記載の装置。 （ハ）該導入手段が吸収塔を含み、該分離手段が該吸収
   塔内に除去トレーを含む特許請求の範囲第α０項に記載
   の装置。 （２４１二酸化炭素の実質的大量を除去するために硫黄
   化合物を含まないが二酸化炭素を含む溶剤をフラッシュ
   させる手段をさらに含む特許請求の範囲第０１項に記載
   の装置。 （ハ）二酸化炭素をそれからさらに除去するためにフラ
   ッシュ手段からのフラッシュした溶剤をストリップする
   ための手段なさらに含む特許請求の範囲第（２）項に記
   載の装置。 （ハ）　ストリップ手段がストリップガスとして窒素を
   用いる特許請求の範囲第（ハ）項に記載の装置。 （５）二酸化・炭素をそれからさらに除去するために７
   ２ツシユした溶剤なス）　ＩＪツブする手段からの溶剤
   を再沸騰させそしてス）　ＩＪツブするための手段をさ
   らに含む特許請求の範囲第（ハ）項に記載の装置。 （２）第２ガスが溶剤と接触することを引き起こすため
   の手段からえられ、二酸化炭素および硫黄ｆヒ合物を共
   に含む溶剤を再沸騰させそしてス）　ＩＪツブさせるた
   めの手段をさらに含む特許請求の範囲第ｕｂ＋項に記載
   の装置。