JPS60155025A - シヨツクアブソ−バ - Google Patents
シヨツクアブソ−バInfo
- Publication number
- JPS60155025A JPS60155025A JP59011439A JP1143984A JPS60155025A JP S60155025 A JPS60155025 A JP S60155025A JP 59011439 A JP59011439 A JP 59011439A JP 1143984 A JP1143984 A JP 1143984A JP S60155025 A JPS60155025 A JP S60155025A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- liquid chamber
- communication pipe
- shock absorber
- cylinder
- lower liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/10—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using liquid only; using a fluid of which the nature is immaterial
- F16F9/14—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect
- F16F9/16—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts
- F16F9/18—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts with a closed cylinder and a piston separating two or more working spaces therein
- F16F9/20—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts with a closed cylinder and a piston separating two or more working spaces therein with the piston-rod extending through both ends of the cylinder, e.g. constant-volume dampers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は自動車の車体と車軸間に配設されるショックア
ブソーバの改良に関し、特に、走行中に発生する振動中
、特定の振動周波数の領域内においてのみ減衰力を発生
させる如き装置に関する。
ブソーバの改良に関し、特に、走行中に発生する振動中
、特定の振動周波数の領域内においてのみ減衰力を発生
させる如き装置に関する。
（従来技術）
従来のショックアブソーバの模型的概要を第１図に示す
と、図中１は円筒状のシリンダ、２はピストンであって
このピストン２によってシリンダ１内を上部液室３、下
部液室４に隔成している。
と、図中１は円筒状のシリンダ、２はピストンであって
このピストン２によってシリンダ１内を上部液室３、下
部液室４に隔成している。
５はピストンロッド、６はロッドガイドであって、ピス
トンロッド５はシリンダ１の内部へ液密封止下で抜差し
自在に設けである。ピストン２には固定オリフィス７が
貫設されており、上部及び下部液室間に充填された作動
液の流通を行わしめるようになっている。
トンロッド５はシリンダ１の内部へ液密封止下で抜差し
自在に設けである。ピストン２には固定オリフィス７が
貫設されており、上部及び下部液室間に充填された作動
液の流通を行わしめるようになっている。
上記構成を有する従来装置の場合、ショックアブソーバ
の減衰力は、固定オリフィス内を通過する作動液の流速
、換言すればピストン２の移動速度に依存して決定され
、作動液の流速が大きくなるとともに減衰力が大きくな
る特性を有している。
の減衰力は、固定オリフィス内を通過する作動液の流速
、換言すればピストン２の移動速度に依存して決定され
、作動液の流速が大きくなるとともに減衰力が大きくな
る特性を有している。
よって車両の振動が高い同波数領域にある際には、不必
要なまでに高い減衰力が発生して、逆に車両の乗心地を
悪化させたり、車体側への加振源となる難点があった。
要なまでに高い減衰力が発生して、逆に車両の乗心地を
悪化させたり、車体側への加振源となる難点があった。
上記減衰特性は、固定オリフィス７の絞りを変えること
によって変化するが、何れの場合にも振動の周波数に関
する依存性がなく、減衰定数は一定となっている。
によって変化するが、何れの場合にも振動の周波数に関
する依存性がなく、減衰定数は一定となっている。
（発明の目的）
本発明は上記従来のショックアブソーバに存する難点を
すくシて、減衰力発生手段を単に固定オリフィスの絞り
によらず、構造的に改良を施したことにより、特定の周
波数領域内でのみ減衰力を発生させるようにした、ショ
ックアブソーバを提供することを目的とするものである
。
すくシて、減衰力発生手段を単に固定オリフィスの絞り
によらず、構造的に改良を施したことにより、特定の周
波数領域内でのみ減衰力を発生させるようにした、ショ
ックアブソーバを提供することを目的とするものである
。
（発明の構成、作用）
本発明は上記目的を達成するために、上部液室と下部液
室間を連通させるように所定の管径及び管長を保持して
設けた連通管と、前記連通管と別体に設けられ、且つ上
部液室及び下部液室と連通するとともに上部液室及びＦ
部液室内の液圧が変化した際に、この液圧の変化を受け
て変形する弾性体により少なくとも一部が構成された液
室とから成り、上部及び下部液室の容積を変化させるこ
とを特徴とするショックアブソーバを得ることを主眼と
している。−上記の構成としたことによって、振動体よ
り発生する振動中、特定の周波数１１［！を域において
のみ減衰力を高くするような即１作状態が得られる。
室間を連通させるように所定の管径及び管長を保持して
設けた連通管と、前記連通管と別体に設けられ、且つ上
部液室及び下部液室と連通するとともに上部液室及びＦ
部液室内の液圧が変化した際に、この液圧の変化を受け
て変形する弾性体により少なくとも一部が構成された液
室とから成り、上部及び下部液室の容積を変化させるこ
とを特徴とするショックアブソーバを得ることを主眼と
している。−上記の構成としたことによって、振動体よ
り発生する振動中、特定の周波数１１［！を域において
のみ減衰力を高くするような即１作状態が得られる。
（発明の詳細な説明）
以下図面を参照して本発明の詳細な説明を行う。
第２図は本発明の第１実施例を示しており、図中、１１
は円筒状のシリンダ、１２はピストンであって、このピ
ストン１２によってシリンダ１内を上部液室１３、下部
液室１４に隔成している構造は従来例と同・１羞である
。１５はピストンロッド、１６はロッドガイドであって
、ピストンロッド１５はシリンダ１１の内部・＼、液密
封止下で抜差し自在に設けである。
は円筒状のシリンダ、１２はピストンであって、このピ
ストン１２によってシリンダ１内を上部液室１３、下部
液室１４に隔成している構造は従来例と同・１羞である
。１５はピストンロッド、１６はロッドガイドであって
、ピストンロッド１５はシリンダ１１の内部・＼、液密
封止下で抜差し自在に設けである。
１７は上部液室１３と、下部液室１４間を連通させるよ
うに、所定の管径及び管長を保持して設けた連通管であ
り、シリンダ１１の側壁に設けたコネクタ１８．１９を
介して取り付けられている。史にシリンダ１１の他方側
には容器２０が取り付けられ、該容器２０の内部にはゴ
ム等弾性体２１が設けてあって、液室２２，２３とに隔
成されているとともに、液室２２は管体２４、コネクタ
２５によって上部液室１３と連通しており、液室２３は
骨休２６、コネクタ２７によって下部液室１４と連通し
ている。
うに、所定の管径及び管長を保持して設けた連通管であ
り、シリンダ１１の側壁に設けたコネクタ１８．１９を
介して取り付けられている。史にシリンダ１１の他方側
には容器２０が取り付けられ、該容器２０の内部にはゴ
ム等弾性体２１が設けてあって、液室２２，２３とに隔
成されているとともに、液室２２は管体２４、コネクタ
２５によって上部液室１３と連通しており、液室２３は
骨休２６、コネクタ２７によって下部液室１４と連通し
ている。
−に記構成より成るンヨツクアブソーバシよ、作動液の
流速が小さい場合には連通管１７を介して流通するが振
動周波数が大きくなると、作動液が液室２２又は液室２
３側に流れ込み、弾性体２１の変形をうながして、その
弾性力によって作動液の脈動効果をもたらして、前記不
必要な減衰力を発生させないように作用するものである
。
流速が小さい場合には連通管１７を介して流通するが振
動周波数が大きくなると、作動液が液室２２又は液室２
３側に流れ込み、弾性体２１の変形をうながして、その
弾性力によって作動液の脈動効果をもたらして、前記不
必要な減衰力を発生させないように作用するものである
。
以下に本発明に係る上記ショックアブソーバの減衰力特
性を解析する。即ち第３図によって模式的に示した如く
、ピストンロッド１５の連間をＶ。
性を解析する。即ち第３図によって模式的に示した如く
、ピストンロッド１５の連間をＶ。
液室２２，２３内の液圧をＰｌ １ Ｐｔ ｓ差圧Ｐ１
− Ｐ、をΔＰ５弾性体２１の容積ばね定数をＫａ、液
室２２刀よ２３の容積変化なＱ、ピストン１２の有効面
積をＳ、連通管１７の管路断面積なＳｐ、連通管１７の
管長をｆｉｐ、作動液密度なρ。、作動液の動粘性係数
なり、連通管１７内での流速なＵｐ、ｉ室２２ 、２３
への作動液流入流出量をｑとすると、 Ｖ ＝ ａ翁（ｗｔ−β） ・・・・・・・・・ （１
）であり、液室２２ 、２３の変化に関して次式が成り
立つ。
− Ｐ、をΔＰ５弾性体２１の容積ばね定数をＫａ、液
室２２刀よ２３の容積変化なＱ、ピストン１２の有効面
積をＳ、連通管１７の管路断面積なＳｐ、連通管１７の
管長をｆｉｐ、作動液密度なρ。、作動液の動粘性係数
なり、連通管１７内での流速なＵｐ、ｉ室２２ 、２３
への作動液流入流出量をｑとすると、 Ｖ ＝ ａ翁（ｗｔ−β） ・・・・・・・・・ （１
）であり、液室２２ 、２３の変化に関して次式が成り
立つ。
ｆ、 Ｑｄｔ ＝ Ｑ ＝ １／Ｋａ ・ΔＰ・・・・
・・（２）従って ｑ ＝ １／Ｋａ・ΔＰ ・・・・・・・・・ （２Ｙ
一方、連通管１７に関するΔＰとＵｐは、一般に知られ
ている無次元角周波数ｔＵ”−Ｒ” ｕ）／ν（Ｒ：管
半径。
・・（２）従って ｑ ＝ １／Ｋａ・ΔＰ ・・・・・・・・・ （２Ｙ
一方、連通管１７に関するΔＰとＵｐは、一般に知られ
ている無次元角周波数ｔＵ”−Ｒ” ｕ）／ν（Ｒ：管
半径。
Ｖ：角周波数）の関数となる特性数丁、αを用いて次式
によって算定できることが知られている。
によって算定できることが知られている。
Ｕ ｐ−ＵＯｓｔｎ （’Ｊ ｔ−α） ・・・・・・
・−（４）作動液が非圧縮性流体として、単位時間内で
は、５ｐＵｐ ＋ ｑ ＝ ＳＶ ・・・・・・・・・
（５）が成り立つ。
・−（４）作動液が非圧縮性流体として、単位時間内で
は、５ｐＵｐ ＋ ｑ ＝ ＳＶ ・・・・・・・・・
（５）が成り立つ。
（２Ｙ 、 ＋５１式より
（３）、 （４１、（６）式より
これを変形して
ｃｏｓ （ｃｕｔ） ） ＝ Ｓａ （ｃｏｓβｄｎ（
ｌＪＪｔ） ｓ石β−、（Ｊｔ））・・・・・・・・・
（７） （７）式より ５ｐＵｏ（２）α＝Ｓａ（２）β ・・・・・・・・・
（８）ここで Ｂ ＝ ５ｐｃｏｓα ・・・・・・・・・ ０１）と
おくと 減衰定数Ｃ＋：１、次式でめることができる。
ｌＪＪｔ） ｓ石β−、（Ｊｔ））・・・・・・・・・
（７） （７）式より ５ｐＵｏ（２）α＝Ｓａ（２）β ・・・・・・・・・
（８）ここで Ｂ ＝ ５ｐｃｏｓα ・・・・・・・・・ ０１）と
おくと 減衰定数Ｃ＋：１、次式でめることができる。
−例として、次の諸元に基づいて減衰定数を計算した結
束を第４図に示す。
束を第４図に示す。
Ｓ ＝０．００２１ｍ’
Ｓｐ ＝ ０．００００５ ｍ’
ｒｌｐ＝ｏ、ｉｍ
Ｋａ ＝ １０” ＫＰ／ ｍ８
ν ＝ １０−’ ｉｌｌ／（６）
ρ、 ＝ ９９ ＫｙＳ”／ｍ’
第４図より明らかなように、特定の振動周波数領域内に
おいてのみ減衰定数が上昇していることがわかる。更に
第５図に基すいて、従来例と本発明との振動特性の比較
を示す。即ち同図（Ａ）に示す減衰定数Ｃは従来のショ
ックアブソーバＳＡＩにあっては、周波数Ｈｚとは関わ
りなく不変であるに対して、本発明に係るショックアブ
ソーバＳＡ２では、特定周波数ｆ０を中心として減衰定
数が減少している。更に同図（Ｂ）に示す如く振動伝達
比Ｘ １／Ｘ６は従来のショックアブソーバＳＡＩより
も、特定周波数ｆ０の前後において本発明に係るショッ
クアブソーバＳＡ２の方が低い値を示しており、振動が
低減したことを示している。
おいてのみ減衰定数が上昇していることがわかる。更に
第５図に基すいて、従来例と本発明との振動特性の比較
を示す。即ち同図（Ａ）に示す減衰定数Ｃは従来のショ
ックアブソーバＳＡＩにあっては、周波数Ｈｚとは関わ
りなく不変であるに対して、本発明に係るショックアブ
ソーバＳＡ２では、特定周波数ｆ０を中心として減衰定
数が減少している。更に同図（Ｂ）に示す如く振動伝達
比Ｘ １／Ｘ６は従来のショックアブソーバＳＡＩより
も、特定周波数ｆ０の前後において本発明に係るショッ
クアブソーバＳＡ２の方が低い値を示しており、振動が
低減したことを示している。
以上本発明に係るショックアブソーバの第１．実施例の
構成及び動作原理に関して詳細な説明を行ったが、以下
に本発明の変形例である各種実施例を説明する。第６図
は不発明の第２実施例を示すものであり、ピストンロッ
ド１５の内部に連通管１７ａを設ける一方、ピストン１
２の内部に液室２２ａ。
構成及び動作原理に関して詳細な説明を行ったが、以下
に本発明の変形例である各種実施例を説明する。第６図
は不発明の第２実施例を示すものであり、ピストンロッ
ド１５の内部に連通管１７ａを設ける一方、ピストン１
２の内部に液室２２ａ。
２３ａ及び両液室を隔成する弾性体２１ａを設け、液室
２２ａ 、 ２３ａを夫々上部液室１３、下部液室１４
と連通させた状態を示している。この第２実施例にあっ
ては連通管１７ａ及び液室２２ｍ、２３ｍがシリンダ１
１の外方に突出していないので、製蓋全体がコンパクト
に形成できる利点がある。尚本実施例の動作は第２図に
示した第１実施例と同様である。
２２ａ 、 ２３ａを夫々上部液室１３、下部液室１４
と連通させた状態を示している。この第２実施例にあっ
ては連通管１７ａ及び液室２２ｍ、２３ｍがシリンダ１
１の外方に突出していないので、製蓋全体がコンパクト
に形成できる利点がある。尚本実施例の動作は第２図に
示した第１実施例と同様である。
次に第７図に基づいて本発明の第３実施例を説明する。
前記第２実施例と同様にピストンロッド１５の内部（二
連曲管１７ａを設ける一方、内部に１属性体を介在させ
た容器２０ａ、２０ｂを別個に設けて、液室２２ｂを一
ヒ部Ａ（室１３と連通させ、液室２３ｂを下部液室１４
と連通させる。液室２２ｂ、２３ｂ内にはゴム等の弾性
体２１ｂ、２１ｃを設ける。２日は大気口を示す。
連曲管１７ａを設ける一方、内部に１属性体を介在させ
た容器２０ａ、２０ｂを別個に設けて、液室２２ｂを一
ヒ部Ａ（室１３と連通させ、液室２３ｂを下部液室１４
と連通させる。液室２２ｂ、２３ｂ内にはゴム等の弾性
体２１ｂ、２１ｃを設ける。２日は大気口を示す。
この第３実施例は容器２０ａ 、 ２０ｂを別体に設け
、弾性体２１ｂ、２１ｃを用いたことが構成上の特徴と
なっており、動作は第２図に示した第１実施例と同様で
ある。
、弾性体２１ｂ、２１ｃを用いたことが構成上の特徴と
なっており、動作は第２図に示した第１実施例と同様で
ある。
次に第８図に基づいて本発明のＭ４実施例を説明する。
前記第１実施例と同様に所定の管径及び管長を保した連
通管１７をコネクタ１８．１９を介してシリンダ１１の
外方に取り付け、更にピストンロッド１５の内部に中空
部を設けて弾性体２１ｄによって隔成された液室２２ｃ
、２３ｃを設ける。液室２２ｃは上部液室１３と連通さ
せ、液室２３ｃは下部液室１４と連通させる。本実施例
では液室２２ｃ 、 ２３ｃをピストンロッド１５の内
部に設けたことが構造上の特徴とｒ（っており、動作は
第２図に示した第１実施例と同様である。
通管１７をコネクタ１８．１９を介してシリンダ１１の
外方に取り付け、更にピストンロッド１５の内部に中空
部を設けて弾性体２１ｄによって隔成された液室２２ｃ
、２３ｃを設ける。液室２２ｃは上部液室１３と連通さ
せ、液室２３ｃは下部液室１４と連通させる。本実施例
では液室２２ｃ 、 ２３ｃをピストンロッド１５の内
部に設けたことが構造上の特徴とｒ（っており、動作は
第２図に示した第１実施例と同様である。
次に第９図に基づいて本発明の第５実施例を説明する。
この実施例の場合、上部液室１３と下部液室１４を結ぶ
連通管１７ｂの中途に分岐部２９ 、、３Ｇを設けて夫
々分岐連通管３１．３２を設け、該分岐連通管３１．３
２の中途部に容器３３．３４を設けるとともにこの容器
３３．３４の内部に弾性体３９．４０を介在させること
により、容器３３．３４の内部を液室３５，３６及び液
室３７．３８に隔成している。上記構成を有する第５実
施例によれば、第１１図に示した如く、２個所の特定周
波数ｆ＋ 、ｆｔを中心とする領域内において、減衰定
数が上昇する。即ち第１０図において模式的に示した如
く、長さＱ、の管長と容器３４の作用によって低周波数
１８側での減衰力が発生し、この場合、弾性体３９は弾
性体４０に比べて硬くしておくことにより、容積変化が
ほとんど発生せず、低周波特性Ｃ二影響を与えない。更
に長さ２らの管長と容器３３の作用によって高周波ｆ、
側での減衰力が発生し、この場合容器３４はほとんど影
響を与えない。更に長さ島の管体は高周波にｒ（ると慣
性の影響が大きくなり、はとんど閉塞状態になる。
連通管１７ｂの中途に分岐部２９ 、、３Ｇを設けて夫
々分岐連通管３１．３２を設け、該分岐連通管３１．３
２の中途部に容器３３．３４を設けるとともにこの容器
３３．３４の内部に弾性体３９．４０を介在させること
により、容器３３．３４の内部を液室３５，３６及び液
室３７．３８に隔成している。上記構成を有する第５実
施例によれば、第１１図に示した如く、２個所の特定周
波数ｆ＋ 、ｆｔを中心とする領域内において、減衰定
数が上昇する。即ち第１０図において模式的に示した如
く、長さＱ、の管長と容器３４の作用によって低周波数
１８側での減衰力が発生し、この場合、弾性体３９は弾
性体４０に比べて硬くしておくことにより、容積変化が
ほとんど発生せず、低周波特性Ｃ二影響を与えない。更
に長さ２らの管長と容器３３の作用によって高周波ｆ、
側での減衰力が発生し、この場合容器３４はほとんど影
響を与えない。更に長さ島の管体は高周波にｒ（ると慣
性の影響が大きくなり、はとんど閉塞状態になる。
従って第１１図に示した如き２個所の特定周波数ｆｔ
−ｆｔの近傍で減衰力を発生させることができる。
−ｆｔの近傍で減衰力を発生させることができる。
（発明の効果）
以上詳細に説明したように本発明に係るショックアブソ
ーバは、減衰力発生手段が、シリンダー内の−Ｌ部、下
部液室を連通する連通管と、液室の内部に弾性体を介在
させた容器との組み合せに基づいて構成されているので
、作動液の脈動効果に基づいて特定の周波数領域内での
み減衰力を発生させることができることになり、その他
の周波数領域では減衰力が低減できて、不必要な減衰力
の発生を防止して乗心地の向上、及び車体への加振源を
なくすことができるという大きな効果をもたらすもので
ある。史に第５実施例で示した構成にすれば、２個所の
異なる周波数領域で減衰力を発生させ得るので、例えば
ばね上共撮、ばね下共振を十分制振し７つつ、その他の
周波数領域では減衰力を低減させる等の使用形態が考え
られ、東向のサスペンション性能向上にも著しい効果を
もたらす。
ーバは、減衰力発生手段が、シリンダー内の−Ｌ部、下
部液室を連通する連通管と、液室の内部に弾性体を介在
させた容器との組み合せに基づいて構成されているので
、作動液の脈動効果に基づいて特定の周波数領域内での
み減衰力を発生させることができることになり、その他
の周波数領域では減衰力が低減できて、不必要な減衰力
の発生を防止して乗心地の向上、及び車体への加振源を
なくすことができるという大きな効果をもたらすもので
ある。史に第５実施例で示した構成にすれば、２個所の
異なる周波数領域で減衰力を発生させ得るので、例えば
ばね上共撮、ばね下共振を十分制振し７つつ、その他の
周波数領域では減衰力を低減させる等の使用形態が考え
られ、東向のサスペンション性能向上にも著しい効果を
もたらす。
第１図は従来のショックアブソーバの模型的概要を示す
断面図、第２図は本発明の第１実施例を示す断面図、第
３図は第２図（１示した製電の模式図、第４図は本発明
に基づいて得られる減衰力特性を示すグラフ、第５図は
本発明と従来例の減披力特性を比較するグラフ、第６図
は本発明の第２実施例を示す断面図、第７図は本発明の
第３実施例を示す断面図、第８図は本発明の第４実施例
を示す断面図、第９図は本発明の第５実施例を示す断面
図、第１０図は第９図に示した装置の模式図、第１１図
は第５実施例によって得られる減衰力特性をｌトすグラ
フである１、 １１・・・シリンダ １２・・・ピストン１３・・・を
部液室 １４・・・下部液室１５・・・ピストンロッド
１６・・・ロッドガイド１７．１７ｍ、１７ｂ −−
一連通管 ２０．２０ａ、２０ｈ、３３．３４−−・容器２１．２
１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄ、３９．４０ ・・−弾
性体２２．２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２３，２３ａ、２
３Ｊ２３ｃ、３５，３６，３７．３８−−・・・・液室 ２９．３０・・・分岐部 ３１．３２・・・分岐連通管
外２名 第７図 特開昭Ｇ ０−１５５０２５ （９）
断面図、第２図は本発明の第１実施例を示す断面図、第
３図は第２図（１示した製電の模式図、第４図は本発明
に基づいて得られる減衰力特性を示すグラフ、第５図は
本発明と従来例の減披力特性を比較するグラフ、第６図
は本発明の第２実施例を示す断面図、第７図は本発明の
第３実施例を示す断面図、第８図は本発明の第４実施例
を示す断面図、第９図は本発明の第５実施例を示す断面
図、第１０図は第９図に示した装置の模式図、第１１図
は第５実施例によって得られる減衰力特性をｌトすグラ
フである１、 １１・・・シリンダ １２・・・ピストン１３・・・を
部液室 １４・・・下部液室１５・・・ピストンロッド
１６・・・ロッドガイド１７．１７ｍ、１７ｂ −−
一連通管 ２０．２０ａ、２０ｈ、３３．３４−−・容器２１．２
１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄ、３９．４０ ・・−弾
性体２２．２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２３，２３ａ、２
３Ｊ２３ｃ、３５，３６，３７．３８−−・・・・液室 ２９．３０・・・分岐部 ３１．３２・・・分岐連通管
外２名 第７図 特開昭Ｇ ０−１５５０２５ （９）
Claims (6)
- （１） 作動液を充填したシリンダと、該シリンダ内部
を上部液室及び下部液室に隔成するピストンと、該ピス
トンに結合されて前記シリンダの一端壁より突出するピ
ストンロンドと、該ピストンロンドとシリンダ間にあっ
て液密封止下に抜差し自在なロッドガイドとから成るシ
ョックアブソーバにおいて、前記−上部液室と下部液室
間を連通させるように所定の管径及び管長を保持して設
けた連通管と、前記連通管と別体に設けられ、且つ上部
液室及び下部液室と連通するとともに下部液室及び下部
液室内の液圧が変化した際にこの液圧の変化を受けて変
形する弾性体により少なくとも一部が構成された液室と
から成り、上部及び下部液室の容積を変化させることを
特徴とするショックアブソーバ。 - （２）前記連通管はピストンロッド内を貫通するように
装設し、且つ前記液室はピストンの内部に装設したこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のショックアブ
ソーバ。 - （３）前記液室は上部液室及び下部液室に夫々一端が連
通し、且つ別個に形成した容器内に設けたことを特徴と
する特許請求の範囲第１項Ａ己載のショックアブソーバ
。 - （４）前記連通管は、シリンダの外方に設けられて上部
液室及び下部液室を連通し、前記液室はシリンダの外方
に設けられた容器内を弾性体で２室に隔成し、一方何の
液室な上部液室に、他方側の液室な下部液室（二夫々連
通したことを特徴とする特許請求の範囲第１１頁Ｈ［シ
載のショックアブソーバ。 - （５）前記連通管をシリンダの外方に装設して−Ｌ部液
室及び下部液室を連通し、前記液室はピストンロッド内
に形成した中空部内を弾性体で２個に隔成し、一方何の
液室を］二部液室に、他方側の液室な下部液室に夫々連
通したことを特徴とする特許請求の瞳囲第１項記載のシ
ョックアブソーバ。 - （６）前記連通管の中途部分に単数又は複数個の分岐連
通管を設け、前記液室は該分岐連通管の中途部分に設け
られた容器内を弾性体で２室に隔成し、各室を前記連通
管と該分岐連通管との分岐部に連通したことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載のショックアブソーバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59011439A JPS60155025A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | シヨツクアブソ−バ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59011439A JPS60155025A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | シヨツクアブソ−バ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60155025A true JPS60155025A (ja) | 1985-08-14 |
Family
ID=11778124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59011439A Pending JPS60155025A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | シヨツクアブソ−バ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60155025A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63259239A (ja) * | 1987-04-14 | 1988-10-26 | Mazda Motor Corp | 振動減衰装置 |
| JPH01188732A (ja) * | 1988-01-21 | 1989-07-28 | Nissan Motor Co Ltd | 振動減衰装置 |
| JPH01193424A (ja) * | 1988-01-27 | 1989-08-03 | Nissan Motor Co Ltd | ショックアブソーバ |
| JP2006329220A (ja) * | 2005-05-23 | 2006-12-07 | Kayaba Ind Co Ltd | ダンパ |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4929186U (ja) * | 1972-06-13 | 1974-03-13 | ||
| JPS5624239A (en) * | 1979-08-01 | 1981-03-07 | Honda Motor Co Ltd | Hydraulic shock absorber for vehicle |
| JPS5730439B2 (ja) * | 1977-05-11 | 1982-06-29 |
-
1984
- 1984-01-25 JP JP59011439A patent/JPS60155025A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4929186U (ja) * | 1972-06-13 | 1974-03-13 | ||
| JPS5730439B2 (ja) * | 1977-05-11 | 1982-06-29 | ||
| JPS5624239A (en) * | 1979-08-01 | 1981-03-07 | Honda Motor Co Ltd | Hydraulic shock absorber for vehicle |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63259239A (ja) * | 1987-04-14 | 1988-10-26 | Mazda Motor Corp | 振動減衰装置 |
| JPH01188732A (ja) * | 1988-01-21 | 1989-07-28 | Nissan Motor Co Ltd | 振動減衰装置 |
| JPH01193424A (ja) * | 1988-01-27 | 1989-08-03 | Nissan Motor Co Ltd | ショックアブソーバ |
| JP2006329220A (ja) * | 2005-05-23 | 2006-12-07 | Kayaba Ind Co Ltd | ダンパ |
| JP4579767B2 (ja) * | 2005-05-23 | 2010-11-10 | カヤバ工業株式会社 | ダンパ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4606551A (en) | Oscillation-damping device for a motor vehicle | |
| KR101806755B1 (ko) | 완충 장치 | |
| JP2001099210A (ja) | ダンパ | |
| JPS597856B2 (ja) | 車両用油圧緩衝装置 | |
| EP2122193B1 (en) | Shock absorber dirt shield | |
| US7484743B2 (en) | Hydraulic damper integrated into steering rack for attenuating steering nibble | |
| JP2021528300A (ja) | 分散型アクティブサスペンションシステム用のアキュムレータ | |
| EP0178652B1 (en) | Liquid-filled type vibration damping structure | |
| EP2881614A1 (en) | Shock absorber | |
| JPH02142942A (ja) | 液圧緩衝器 | |
| JPS60155025A (ja) | シヨツクアブソ−バ | |
| JPH02120104A (ja) | 車両のサスペンション装置 | |
| JPH0517461Y2 (ja) | ||
| JPS61286631A (ja) | 液体封入型マウントラバ− | |
| JPH01188732A (ja) | 振動減衰装置 | |
| JPS595447B2 (ja) | 車両用油圧緩衝装置 | |
| JPH11141595A (ja) | 防振装置 | |
| JPH0322586Y2 (ja) | ||
| GB2347395A (en) | Vehicle suspension dampers | |
| JP3071548B2 (ja) | 液体封入型防振装置 | |
| JP2718047B2 (ja) | ショックアブソーバ | |
| JPH0342267Y2 (ja) | ||
| JP2004028167A (ja) | 油圧緩衝器 | |
| JPH06229439A (ja) | ショックアブソーバ | |
| JPH0134769Y2 (ja) |