JPS6015131A - 孔径勾配を有する連続多孔体の製造方法 - Google Patents
孔径勾配を有する連続多孔体の製造方法Info
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- JPS6015131A JPS6015131A JP12341483A JP12341483A JPS6015131A JP S6015131 A JPS6015131 A JP S6015131A JP 12341483 A JP12341483 A JP 12341483A JP 12341483 A JP12341483 A JP 12341483A JP S6015131 A JPS6015131 A JP S6015131A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱可塑性プラスチックス粒子で成形された多孔
体を用い、あるいは熱可塑性プラスチックスの一元的粒
度の粒子から多孔体を焼結成形するに際して、任意の孔
径勾配と孔径を有する連続多孔体の製造方法に関する。
体を用い、あるいは熱可塑性プラスチックスの一元的粒
度の粒子から多孔体を焼結成形するに際して、任意の孔
径勾配と孔径を有する連続多孔体の製造方法に関する。
例えば廃水の活性汚泥処理等の濾過あるいは液体中の気
体分散に用いられる多孔体は、流体の流入側となる多孔
部層は孔径が大で流出（透過）させる多孔部層は孔径が
小であることが、濾過精度の向上、−過物の捕集効率、
及び液中へのより細気泡の分散がはかられ、更には多孔
体の逆洗時に於ける目詰り物の除去効果がすぐれている
ため、望ましく、従って従来乙の様な多孔体が種々提案
させている。例えば特公昭４３− ］、 ３４２８号、
実開昭５５−４３５２１号がある。こわらは孔径の異な
る多孔体の２種想上の積層型あるいは一元的粒度を異に
した２種以上の粒子（粉末）を積層して成型した多孔体
であるが、これらの欠点は積層された層の境界面で孔径
の大きさが不連続に急変するため、濾過に使用する時は
濾過物、気体分散に使用する時には例えば送入空気ダス
ト、送気管の配管スケール、送風中断時の逆流廃水の汚
濁物等が送風再開時に境界面で支配的に捕集され急速に
多孔体の目詰りを生じる。又接着剤によって積層すれば
接合部の孔径は接着剤のため小さくなり、流体の透過性
は低下し、逆洗効率も低下する又更に（よ異なる粉末粒
度のものの積層型の最大の欠点は、粒度により孔径は一
元的に決定されるため、必要とする孔径に応じて種々の
一元的粒度の粉末を調達しなければならないことであり
、別の方法として多孔体に孔径勾配をあたえる方法とし
て、空孔内への接着剤等の含浸、塗布により塗布剤の付
着量に差をつける方法もあるが、多孔体の厚さ方向に塗
布剤付着量のムラによる不規則な密度用を生じる原因と
なって多孔体各部の空孔径のばらつきが大となり望まし
くない。粉末粒子を焼結接着等により結着させるに際し
て、結着前に粒子層を片面圧縮した後、焼結等により連
続多孔体を作る方法もあるが、冷同時のみの加圧・圧縮
であるため個々の粒子が軟化してない固体であるために
粒子層各部に加圧・圧縮力が伝達しやすく粒子間隙がほ
ぼ均一化されやすく孔径勾配はほとんど生ぜず、更には
粒子層の厚みが小の場合には厚み方向の各層に均圧がか
かってしまい、あるいは冷同時の加圧圧力が大きい時に
は粒子層の各部は等圧的に加圧される傾向大のため、粒
子間の間隙即ち連続した孔径の勾配差は更に生じなくな
る等の欠点を有する。
体分散に用いられる多孔体は、流体の流入側となる多孔
部層は孔径が大で流出（透過）させる多孔部層は孔径が
小であることが、濾過精度の向上、−過物の捕集効率、
及び液中へのより細気泡の分散がはかられ、更には多孔
体の逆洗時に於ける目詰り物の除去効果がすぐれている
ため、望ましく、従って従来乙の様な多孔体が種々提案
させている。例えば特公昭４３− ］、 ３４２８号、
実開昭５５−４３５２１号がある。こわらは孔径の異な
る多孔体の２種想上の積層型あるいは一元的粒度を異に
した２種以上の粒子（粉末）を積層して成型した多孔体
であるが、これらの欠点は積層された層の境界面で孔径
の大きさが不連続に急変するため、濾過に使用する時は
濾過物、気体分散に使用する時には例えば送入空気ダス
ト、送気管の配管スケール、送風中断時の逆流廃水の汚
濁物等が送風再開時に境界面で支配的に捕集され急速に
多孔体の目詰りを生じる。又接着剤によって積層すれば
接合部の孔径は接着剤のため小さくなり、流体の透過性
は低下し、逆洗効率も低下する又更に（よ異なる粉末粒
度のものの積層型の最大の欠点は、粒度により孔径は一
元的に決定されるため、必要とする孔径に応じて種々の
一元的粒度の粉末を調達しなければならないことであり
、別の方法として多孔体に孔径勾配をあたえる方法とし
て、空孔内への接着剤等の含浸、塗布により塗布剤の付
着量に差をつける方法もあるが、多孔体の厚さ方向に塗
布剤付着量のムラによる不規則な密度用を生じる原因と
なって多孔体各部の空孔径のばらつきが大となり望まし
くない。粉末粒子を焼結接着等により結着させるに際し
て、結着前に粒子層を片面圧縮した後、焼結等により連
続多孔体を作る方法もあるが、冷同時のみの加圧・圧縮
であるため個々の粒子が軟化してない固体であるために
粒子層各部に加圧・圧縮力が伝達しやすく粒子間隙がほ
ぼ均一化されやすく孔径勾配はほとんど生ぜず、更には
粒子層の厚みが小の場合には厚み方向の各層に均圧がか
かってしまい、あるいは冷同時の加圧圧力が大きい時に
は粒子層の各部は等圧的に加圧される傾向大のため、粒
子間の間隙即ち連続した孔径の勾配差は更に生じなくな
る等の欠点を有する。
本発明は以上の欠点を解消するためになされたものであ
り以下図面に基いて詳細に説明する。第１図、第２図、
第３図は本発明の実施例に用いる一３＝ 装置で、その中の第１図は金型内に既に粒子で成形され
た多孔体の成形物を挿入し、加熱・軟化、加圧・圧縮さ
せるために加熱炉に入れる前の一部縦断面図である。１
は角凹形の雌型で、これに加熱前の連続多孔体３を入れ
、加熱炉内で加熱することにより連続多孔体を軟化し雌
型１に挿入した雄型２の自重により連続多孔体３の上面
に加圧を加え圧縮する。なお、１′、２′は雌型と雄型
の端部に設けた圧縮停止用ストッパ一部である。
り以下図面に基いて詳細に説明する。第１図、第２図、
第３図は本発明の実施例に用いる一３＝ 装置で、その中の第１図は金型内に既に粒子で成形され
た多孔体の成形物を挿入し、加熱・軟化、加圧・圧縮さ
せるために加熱炉に入れる前の一部縦断面図である。１
は角凹形の雌型で、これに加熱前の連続多孔体３を入れ
、加熱炉内で加熱することにより連続多孔体を軟化し雌
型１に挿入した雄型２の自重により連続多孔体３の上面
に加圧を加え圧縮する。なお、１′、２′は雌型と雄型
の端部に設けた圧縮停止用ストッパ一部である。
第２図は多孔体の片面下層部を強制冷却して多孔体下層
部の軟化を防止し、下層部の孔径をそのまま保持させな
がら、その反対の片面上層部を加熱・軟化して加圧・圧
縮を行っている装置の縦断面図である。下部型４と下部
型４′は連続多孔体１２を収容した円形雌型であり、４
“はスパイラル状の冷却用導水管である。また、４″は
成形製品を押し上げる押出しピンであり、６は断熱材で
ある。下り型４と下部型４′はボルト９とナツト１０に
て接合し、かつ雌型４′の端部７′にあるネジ孔７′に
圧縮量を調節するネジ棒７を螺着し、上下できるように
して雌型端部７′と雄型端部５′の間隔によって圧縮量
を調整する。なお、８は雄型５を円滑に上下させるため
のガイド棒、５′は雄型に設けｔコスパイラル状の加熱
用ヒーター、６′は加圧力調整用の重石］１と雄型間に
介在した断面材、５′＃は前記雄型端部に穿設した貫通
孔であり、下部型４′上に設けたガイド棒が貫装してい
る。１２ば加圧・圧縮する円板状に成形された熱可塑性
プラスチックスの連続多孔体である。
部の軟化を防止し、下層部の孔径をそのまま保持させな
がら、その反対の片面上層部を加熱・軟化して加圧・圧
縮を行っている装置の縦断面図である。下部型４と下部
型４′は連続多孔体１２を収容した円形雌型であり、４
“はスパイラル状の冷却用導水管である。また、４″は
成形製品を押し上げる押出しピンであり、６は断熱材で
ある。下り型４と下部型４′はボルト９とナツト１０に
て接合し、かつ雌型４′の端部７′にあるネジ孔７′に
圧縮量を調節するネジ棒７を螺着し、上下できるように
して雌型端部７′と雄型端部５′の間隔によって圧縮量
を調整する。なお、８は雄型５を円滑に上下させるため
のガイド棒、５′は雄型に設けｔコスパイラル状の加熱
用ヒーター、６′は加圧力調整用の重石］１と雄型間に
介在した断面材、５′＃は前記雄型端部に穿設した貫通
孔であり、下部型４′上に設けたガイド棒が貫装してい
る。１２ば加圧・圧縮する円板状に成形された熱可塑性
プラスチックスの連続多孔体である。
第３図；よ焼結炉に入炉直後の熱可塑性プラスチックス
の一元的粒子を用いた連続多孔体の焼結方法に用いる装
置の縦断面図。１８は加熱焼結炉の内部、１３は一元的
粒度の熱可塑性プラスチックス粒子１５を入れた彎曲円
形の雌型、１４は１３に挿入した熱可塑性プラスチック
ス粒子の軟化、融着（焼結）時に於ける片面の加圧・圧
縮用の円形雄型、１７は線型端部１３’、１３にネジ切
り部１３′を設けて取付けた圧縮量（圧縮長さ）調整用
のボルト、１６は熱可塑性プラスチックス粒子１５の下
面部層を加圧するため雌型】４に−ト向きの力を与える
ためのコイル状の圧縮バネであり、圧縮量は雌型端部１
３′と雄型端部１４′の間隙１４′の大、小により、又
加圧力・圧縮速度は圧縮バネの弾性度により自由に調整
することが出来る。
の一元的粒子を用いた連続多孔体の焼結方法に用いる装
置の縦断面図。１８は加熱焼結炉の内部、１３は一元的
粒度の熱可塑性プラスチックス粒子１５を入れた彎曲円
形の雌型、１４は１３に挿入した熱可塑性プラスチック
ス粒子の軟化、融着（焼結）時に於ける片面の加圧・圧
縮用の円形雄型、１７は線型端部１３’、１３にネジ切
り部１３′を設けて取付けた圧縮量（圧縮長さ）調整用
のボルト、１６は熱可塑性プラスチックス粒子１５の下
面部層を加圧するため雌型】４に−ト向きの力を与える
ためのコイル状の圧縮バネであり、圧縮量は雌型端部１
３′と雄型端部１４′の間隙１４′の大、小により、又
加圧力・圧縮速度は圧縮バネの弾性度により自由に調整
することが出来る。
比較例１
熱可塑性樹脂のホットカット球状ペレット（粒子）の直
径が略々２８〜２．５＋＋＋ｎ＋の一元的粒度の粒子を
、内寸法が３００ｊＸ３００ＷＸ３０ｈ＋＋＋ｍの色合
型内に弱振動をかけながら入れ、粒子の型内重点口を密
閉し、そのまま焼結炉に入れ、重点粒子は無加圧の状態
にて１７５”−２ｈｒ、加熱して焼結を行い、冷却して
略３００ｊＸ３００ＷＸ３０ｔの連続多孔体を作った。
径が略々２８〜２．５＋＋＋ｎ＋の一元的粒度の粒子を
、内寸法が３００ｊＸ３００ＷＸ３０ｈ＋＋＋ｍの色合
型内に弱振動をかけながら入れ、粒子の型内重点口を密
閉し、そのまま焼結炉に入れ、重点粒子は無加圧の状態
にて１７５”−２ｈｒ、加熱して焼結を行い、冷却して
略３００ｊＸ３００ＷＸ３０ｔの連続多孔体を作った。
このものを厚み方向に切断して１００倍のルーパにより
切断面の孔径をみたが、各部とも同様であり、確認のた
め、上、中、下層部を３分割して切り出し多孔体の見掛
は密度（比重）ｄを測定したが、いづれも略々ｄ−０６
６０と同様を示しており、このことは孔径勾配のないこ
とを示している。
切断面の孔径をみたが、各部とも同様であり、確認のた
め、上、中、下層部を３分割して切り出し多孔体の見掛
は密度（比重）ｄを測定したが、いづれも略々ｄ−０６
６０と同様を示しており、このことは孔径勾配のないこ
とを示している。
実施例１
比較例１によって作った多孔体を厚さはそのままにして
切断し、１５０ｊｘ１５０ＷＸ３０ｔの角板とし、こわ
を第１図の雌型１（内寸法１５０．１ｊＸ １５０．Ｉ
ＷＸ ３５ ｈ ｍ＋ａｌ内に入れ外型と内型の圧縮量
即ち１′と２′の落ち込み間隔が４−となるようにした
雄型（内型）重量２ ｋｇ ２を雌型１内に挿入して連
続多孔体３の上面部にのせ１５０℃の加熱炉に入れｔコ
。多孔体は軟化し、雄型２の重量により連続多孔体の上
面部は加圧・圧縮され、６０分後には押し込み型は４■
落ち込み雌型端部１′と雄型端部２′の面は密接したた
め炉内より取り出し、冷却して連続多孔体の上面（片面
）を加圧・圧縮した連続多孔体を取り出した。出来上っ
た連続多孔体は１５０ｊＸ１５０ＷＸ２６ｔｍｍであり
、これを厚みの方向に切断して１００倍ルーペにより観
察した所、多孔体上層部（加圧面部）層の孔径は他部よ
り小であり下層部に行くｌこつれて孔径が大となる孔径
勾配が生じていることが認められた。これを更に確認す
るため多孔体の厚み方向の上層部（加圧面部）、中層部
、下層部と三等７− 分にして角形に切り出しその３ケ所の角形多孔体の見掛
は密度ｄを測定したところ、上層部ｄ、＝０８７０、中
層部ｄ２＝０．７４５、下層部ｄ、＝０．６７１を示し
た。このことは明らかに上層部から下層部にかけて密度
勾配を生じており、上層部から下層部にかけて孔径が大
きくなって孔径勾配を生じている乙とを示している。
切断し、１５０ｊｘ１５０ＷＸ３０ｔの角板とし、こわ
を第１図の雌型１（内寸法１５０．１ｊＸ １５０．Ｉ
ＷＸ ３５ ｈ ｍ＋ａｌ内に入れ外型と内型の圧縮量
即ち１′と２′の落ち込み間隔が４−となるようにした
雄型（内型）重量２ ｋｇ ２を雌型１内に挿入して連
続多孔体３の上面部にのせ１５０℃の加熱炉に入れｔコ
。多孔体は軟化し、雄型２の重量により連続多孔体の上
面部は加圧・圧縮され、６０分後には押し込み型は４■
落ち込み雌型端部１′と雄型端部２′の面は密接したた
め炉内より取り出し、冷却して連続多孔体の上面（片面
）を加圧・圧縮した連続多孔体を取り出した。出来上っ
た連続多孔体は１５０ｊＸ１５０ＷＸ２６ｔｍｍであり
、これを厚みの方向に切断して１００倍ルーペにより観
察した所、多孔体上層部（加圧面部）層の孔径は他部よ
り小であり下層部に行くｌこつれて孔径が大となる孔径
勾配が生じていることが認められた。これを更に確認す
るため多孔体の厚み方向の上層部（加圧面部）、中層部
、下層部と三等７− 分にして角形に切り出しその３ケ所の角形多孔体の見掛
は密度ｄを測定したところ、上層部ｄ、＝０８７０、中
層部ｄ２＝０．７４５、下層部ｄ、＝０．６７１を示し
た。このことは明らかに上層部から下層部にかけて密度
勾配を生じており、上層部から下層部にかけて孔径が大
きくなって孔径勾配を生じている乙とを示している。
実施例２
ポリメチルメタアクリレート樹脂の懸濁重合で製造され
た球状粒子を分級し、２０〜３５メツシユの間の一元的
粒度の粒子を第３図の彎曲しｔコ金型１３．１４内に粒
子層の厚さが２５ｍｍになる様に秤量して入れ、雄型１
４を雌型１３に挿入し、雌型の端部１３′と雄型の端部
１４′で構成される間隙（圧縮長さ）が５ｍとなるよう
にボルト１７により調整し、８ｍに圧縮収縮させｔココ
イル状の圧縮バネ１６によって上向きの加圧力を金型内
の粒子下面部に与えながらそのまま１７０℃に調節した
加熱炉に入れて粒子の焼結を行い８０分後に炉内から取
り出した。金型１４と１３の各端部８− １４′と】３′の面部は密接しており、従ってコイル状
圧縮バネの雄型１４の上向きの圧縮長さは５ＩＩＩＩ１
１である。冷却後連続多孔質に焼結された厚さ２０論、
直径１００ｍの多孔体を型内より取り出し実施例１と同
様にして多孔体の上、中、下（加圧・圧縮面部）要部の
見掛は密度ｄを測定した。
た球状粒子を分級し、２０〜３５メツシユの間の一元的
粒度の粒子を第３図の彎曲しｔコ金型１３．１４内に粒
子層の厚さが２５ｍｍになる様に秤量して入れ、雄型１
４を雌型１３に挿入し、雌型の端部１３′と雄型の端部
１４′で構成される間隙（圧縮長さ）が５ｍとなるよう
にボルト１７により調整し、８ｍに圧縮収縮させｔココ
イル状の圧縮バネ１６によって上向きの加圧力を金型内
の粒子下面部に与えながらそのまま１７０℃に調節した
加熱炉に入れて粒子の焼結を行い８０分後に炉内から取
り出した。金型１４と１３の各端部８− １４′と】３′の面部は密接しており、従ってコイル状
圧縮バネの雄型１４の上向きの圧縮長さは５ＩＩＩＩ１
１である。冷却後連続多孔質に焼結された厚さ２０論、
直径１００ｍの多孔体を型内より取り出し実施例１と同
様にして多孔体の上、中、下（加圧・圧縮面部）要部の
見掛は密度ｄを測定した。
凹状彎曲多孔体の上層部ｄ、−０，６７５、中層部ｄ２
＝０７５１、下層部ｄ３＝ ０．８８１であり、明らか
に密度勾配を生じており、このことは多孔体の厚み方向
（焼結軟化時の加圧・圧縮面からその反対面部層にかけ
て）に孔径勾配を生じていることを示している。
＝０７５１、下層部ｄ３＝ ０．８８１であり、明らか
に密度勾配を生じており、このことは多孔体の厚み方向
（焼結軟化時の加圧・圧縮面からその反対面部層にかけ
て）に孔径勾配を生じていることを示している。
本発明は熱可塑性プラスチックスの連続多孔体を軟化さ
せ、又は一元的粒度（分布）の熱可塑性プラスチックス
粒子あるいはガラス短繊維等のフィラーを入れた熱可塑
性プラスチックスとの混合物を用いての加熱、軟化、融
着（焼結）時にその片面を加圧・圧縮することにより達
成される。具体的には、加熱・軟化時に片面を加圧する
ことにより表層部（加圧面部）の加圧力は他層部より直
液加圧力を受けるために大きく作用し、該面部層の圧縮
量ば大（孔径率）となり、加圧面部から下層部にいくに
つれて徐々に加圧力は吸収されるために伝達する加圧力
は徐々に小となり、圧縮量が減少して、連続多孔体の孔
径勾配を生じる。更には連続多孔体を加圧・圧縮する際
、加圧面部のみを加熱・軟化、あるいは加圧面部のみを
加熱・軟化し、且つ反対面部（よ強制的に冷却すること
によす’ｔＷ＝度差が生じ、孔径勾配はさらに大となる
。
せ、又は一元的粒度（分布）の熱可塑性プラスチックス
粒子あるいはガラス短繊維等のフィラーを入れた熱可塑
性プラスチックスとの混合物を用いての加熱、軟化、融
着（焼結）時にその片面を加圧・圧縮することにより達
成される。具体的には、加熱・軟化時に片面を加圧する
ことにより表層部（加圧面部）の加圧力は他層部より直
液加圧力を受けるために大きく作用し、該面部層の圧縮
量ば大（孔径率）となり、加圧面部から下層部にいくに
つれて徐々に加圧力は吸収されるために伝達する加圧力
は徐々に小となり、圧縮量が減少して、連続多孔体の孔
径勾配を生じる。更には連続多孔体を加圧・圧縮する際
、加圧面部のみを加熱・軟化、あるいは加圧面部のみを
加熱・軟化し、且つ反対面部（よ強制的に冷却すること
によす’ｔＷ＝度差が生じ、孔径勾配はさらに大となる
。
なお、本発明において、例えば円筒状のものを製造する
には加熱媒体にオイル等の液体を用い、加圧・圧縮用の
型体として＃４熱性のある柔軟なシリコンチューブ等を
用いる乙とができる。
には加熱媒体にオイル等の液体を用い、加圧・圧縮用の
型体として＃４熱性のある柔軟なシリコンチューブ等を
用いる乙とができる。
以上の説明により、
（１） 本発明では、同一孔径で成形された連続多孔体
を用い、それを軟化させ、加圧・圧縮度を変えることに
より孔径が異なり、且つ異なる孔径勾配を有する種々の
連続多孔体を製造することができる。
を用い、それを軟化させ、加圧・圧縮度を変えることに
より孔径が異なり、且つ異なる孔径勾配を有する種々の
連続多孔体を製造することができる。
（２） 従来の粒子焼結多孔体の孔径は、焼結前の粒子
の粒度（一元的粒度）の大、小により決定されるが、本
発明では一元的粒度の粒子を用いて孔径が異なり、目つ
、異なる孔径勾配を有する連続多孔体を焼結により製造
出来、それ故従来のように必要とされる孔径に応じて多
様な一元的粒度の粒子群を用意し、使い分ける必要がな
い。
の粒度（一元的粒度）の大、小により決定されるが、本
発明では一元的粒度の粒子を用いて孔径が異なり、目つ
、異なる孔径勾配を有する連続多孔体を焼結により製造
出来、それ故従来のように必要とされる孔径に応じて多
様な一元的粒度の粒子群を用意し、使い分ける必要がな
い。
（３） 従来のように粒度の異なる粒子を積層したもの
に比し、積層境界面での目詰り発生の心配がない。
に比し、積層境界面での目詰り発生の心配がない。
（４）濾過精度の向−１ｘ、濾過物の捕集効率が良く、
しかも液体中に気体を細気泡として発散出来、又目詰り
物の逆洗浄効果にも優れる。
しかも液体中に気体を細気泡として発散出来、又目詰り
物の逆洗浄効果にも優れる。
（５） 印刷、印字用のインキ等の含浸用連続多孔体と
して用いる際、インキ等の浸出する表層部は孔径が小さ
く且つ多孔体の見掛は密度は大であるため機械的強度に
すぐｉｌ、又その部は他層部より小孔であるためインキ
等の毛細管」１昇（吸い上げ性）にすぐれ、他層部は孔
径勾配を有して孔経大であるためインキ等の保持量は多
くな１１− り、耐久性が良く長期使用が可能となる。
して用いる際、インキ等の浸出する表層部は孔径が小さ
く且つ多孔体の見掛は密度は大であるため機械的強度に
すぐｉｌ、又その部は他層部より小孔であるためインキ
等の毛細管」１昇（吸い上げ性）にすぐれ、他層部は孔
径勾配を有して孔経大であるためインキ等の保持量は多
くな１１− り、耐久性が良く長期使用が可能となる。
第１図乃至第２図は、本発明の実施例に用いろ装置であ
り、第１図と第２図は既に焼結又は接着等により結着し
て成形した連続多孔質体より孔径勾配を有する連続多孔
体の製造方法であって、第１図は加熱炉に入れる前に多
孔体を金型に入れた一部断面図、第２図（よ金型におい
て連続多孔体の下層部を強制冷却し、上層部を加熱する
装置の縦断面図、第３図（よ加熱焼結炉内部において一
元的粒度の熱可塑性プラスチックス粒子を用いた連続多
孔体に用いる装置の縦断面図である。 ３．１２・ ・熱可塑性プラスチックスの連続多孔体、
１５・ ・・熱可塑性プラスチックス粒子、１．４．１
３・・雌型、２．５．１４ 雄型、４“・ ・・冷却用
導水管、５′ ・加熱用ヒーター、１８・・加熱焼結炉
の内部。 １２− 手続補正書（自発） １、事件の表示 昭和５８年特許願第１２３４１４号 ２ 発明の名称 孔径勾配を有する連続多孔体の製造方法３ 補正をする
者 事件との関係 特許出願人 日本ブラウダー株式会社 ４代理人 ５ 補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の項 ６ 補正の内容 別紙の通り （１） 明細書第２頁下から６行乃至５行の「濾過ある
いは・ 多孔体は、」を「液体中の気体分散あるいは濾
過に用いられる多孔体は、」と補正する。 （２） 同第３頁３行の「させている。」を「されてい
る。Ｊと訂正する。 （３） 同第７頁６行の「熱可塑性樹脂」を「熱可塑性
ＡＳ４ｉ１脂」に、９行乃至１０行の「型内重点口を密
閉し、そのまま焼結炉に入れ、重点粉子」をｒ型内充填
口を密閉し、そのまま焼結炉に入れ、充填粒子」とそれ
ぞれ訂正する。 （４） 同第１１頁７行乃至８行の「加熱・軟化、ある
いは加圧面部のみを加熱・軟化し、且つ」を「加熱・軟
化し、且つＪとｅｌ＆１１ａ。
り、第１図と第２図は既に焼結又は接着等により結着し
て成形した連続多孔質体より孔径勾配を有する連続多孔
体の製造方法であって、第１図は加熱炉に入れる前に多
孔体を金型に入れた一部断面図、第２図（よ金型におい
て連続多孔体の下層部を強制冷却し、上層部を加熱する
装置の縦断面図、第３図（よ加熱焼結炉内部において一
元的粒度の熱可塑性プラスチックス粒子を用いた連続多
孔体に用いる装置の縦断面図である。 ３．１２・ ・熱可塑性プラスチックスの連続多孔体、
１５・ ・・熱可塑性プラスチックス粒子、１．４．１
３・・雌型、２．５．１４ 雄型、４“・ ・・冷却用
導水管、５′ ・加熱用ヒーター、１８・・加熱焼結炉
の内部。 １２− 手続補正書（自発） １、事件の表示 昭和５８年特許願第１２３４１４号 ２ 発明の名称 孔径勾配を有する連続多孔体の製造方法３ 補正をする
者 事件との関係 特許出願人 日本ブラウダー株式会社 ４代理人 ５ 補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の項 ６ 補正の内容 別紙の通り （１） 明細書第２頁下から６行乃至５行の「濾過ある
いは・ 多孔体は、」を「液体中の気体分散あるいは濾
過に用いられる多孔体は、」と補正する。 （２） 同第３頁３行の「させている。」を「されてい
る。Ｊと訂正する。 （３） 同第７頁６行の「熱可塑性樹脂」を「熱可塑性
ＡＳ４ｉ１脂」に、９行乃至１０行の「型内重点口を密
閉し、そのまま焼結炉に入れ、重点粉子」をｒ型内充填
口を密閉し、そのまま焼結炉に入れ、充填粒子」とそれ
ぞれ訂正する。 （４） 同第１１頁７行乃至８行の「加熱・軟化、ある
いは加圧面部のみを加熱・軟化し、且つ」を「加熱・軟
化し、且つＪとｅｌ＆１１ａ。
Claims (4)
- （１）熱可塑性プラスチックス粒子を結着してなる連続
多孔体の成形物を加熱・軟化し、該多孔体を使用する際
に流体の流出側となる多孔体面部を加圧・圧縮すること
により、加圧・圧縮面部の孔径を他層部より小にすると
共に加圧・圧縮面部から他層部に向けて孔径勾配を有す
る連続多孔体の製造方法。 - （２）熱可塑性プラスチックス粒子を結着してなる連続
多孔体の加圧・圧縮面部のみを加熱・軟化させる特許請
求の範囲第１項に記載の孔径勾配を有する連続多孔体の
製造方法。 - （３）熱可塑性プラスチックス粒子を結着してなる連続
多孔体の加圧・圧縮面部を加熱・軟化させ、且つその反
対面部を強制冷却させる特許請求の範囲第１項に記載の
孔径勾配を有する連続多孔体の製造方法。 - （４）一元的粒度の熱可塑性プラスチックス粒子を加熱
する乙とにより、粒子相互を融着して粒子接点が結着す
る焼結時の軟化物を、該軟化物が連続多孔体として使用
する際に流体の流出側となる多孔体面部を加圧・圧縮す
ることにより、加圧・圧縮面部の孔径を他層部より小に
すると共に加圧・圧縮面部から他層部に向けて孔径勾配
を有する連続多孔体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12341483A JPS6015131A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 孔径勾配を有する連続多孔体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12341483A JPS6015131A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 孔径勾配を有する連続多孔体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6015131A true JPS6015131A (ja) | 1985-01-25 |
| JPS634865B2 JPS634865B2 (ja) | 1988-02-01 |
Family
ID=14859964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12341483A Granted JPS6015131A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 孔径勾配を有する連続多孔体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6015131A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004330066A (ja) * | 2003-05-07 | 2004-11-25 | Mie Prefecture | 浄水用ブロックとその製造方法および該浄水用ブロックを用いた浄水装置 |
| JP2005523808A (ja) * | 2002-04-23 | 2005-08-11 | フレデレール インフラストラクチュルテクニック ゲーエムベーハー アンド シーオー．カーゲー | エアレータ |
| JP2013136044A (ja) * | 2011-11-30 | 2013-07-11 | Mitsuboshi Belting Ltd | フィルタ成形体の製造方法 |
-
1983
- 1983-07-08 JP JP12341483A patent/JPS6015131A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005523808A (ja) * | 2002-04-23 | 2005-08-11 | フレデレール インフラストラクチュルテクニック ゲーエムベーハー アンド シーオー．カーゲー | エアレータ |
| JP2004330066A (ja) * | 2003-05-07 | 2004-11-25 | Mie Prefecture | 浄水用ブロックとその製造方法および該浄水用ブロックを用いた浄水装置 |
| JP2013136044A (ja) * | 2011-11-30 | 2013-07-11 | Mitsuboshi Belting Ltd | フィルタ成形体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS634865B2 (ja) | 1988-02-01 |
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