JPS60149745A - Fe―Cr―Co系焼結磁石合金 - Google Patents
Fe―Cr―Co系焼結磁石合金Info
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- JPS60149745A JPS60149745A JP59253725A JP25372584A JPS60149745A JP S60149745 A JPS60149745 A JP S60149745A JP 59253725 A JP59253725 A JP 59253725A JP 25372584 A JP25372584 A JP 25372584A JP S60149745 A JPS60149745 A JP S60149745A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高密度、高磁石特性を有するFe −Cr
−Go系焼結磁石合金に関する。
−Go系焼結磁石合金に関する。
F6−CrCo系磁石合金は、アルニコ5磁石合金に匹
敵するすぐれた磁石特性を有し、かつ熱間並びに冷間に
おける加工が可能な材料として開発され、多方面に利用
されている。
敵するすぐれた磁石特性を有し、かつ熱間並びに冷間に
おける加工が可能な材料として開発され、多方面に利用
されている。
この磁性材料を工業的に製造する方法としては、圧延法
、鋳造法、焼結法が考えられる。まず圧延法は、アルニ
コ系やフェライト系磁石合金では不可能な方法であり、
pe−Cr −C,系の特有の性質を利用した方法とし
て、多種の製造方法並びに添加成分の提案がなされてき
た。通常圧延法では鍛造、圧延、焼鈍等の複雑な工程を
経て製造するため量産性に欠はコスト高となりやすく、
一般に板状、線状等の特殊な形状目的に主として適用さ
れている。さらに製造工程中の溶解時におけるCrの酸
化、窒化を防止するために各種の添加成分を必要とする
。この圧延法として次の技術が知られている。特公昭5
3−35536 、特開昭50−101217゜特公昭
54−20934.特開昭51−38221゜次に鋳造
法は、一般にアルニコ系のように材質の硬く脆いものに
対して適用されており、Fe −cr−Co系の場合に
はその高い加工性のため湯道から鋳物をはずすのが困難
な問題があり、鋳造欠陥も避けがたい問題となっている
。また、作業性、能率の点さらには溶解時におけるCr
の酸化、窒化を防止するための各種添加成分の選定等に
より経済性にも問題がある。例えば特開昭52−499
25のように添加成分の選定によりすぐれた磁石特性を
示す場合でも上記の問題点を含んでいる。
、鋳造法、焼結法が考えられる。まず圧延法は、アルニ
コ系やフェライト系磁石合金では不可能な方法であり、
pe−Cr −C,系の特有の性質を利用した方法とし
て、多種の製造方法並びに添加成分の提案がなされてき
た。通常圧延法では鍛造、圧延、焼鈍等の複雑な工程を
経て製造するため量産性に欠はコスト高となりやすく、
一般に板状、線状等の特殊な形状目的に主として適用さ
れている。さらに製造工程中の溶解時におけるCrの酸
化、窒化を防止するために各種の添加成分を必要とする
。この圧延法として次の技術が知られている。特公昭5
3−35536 、特開昭50−101217゜特公昭
54−20934.特開昭51−38221゜次に鋳造
法は、一般にアルニコ系のように材質の硬く脆いものに
対して適用されており、Fe −cr−Co系の場合に
はその高い加工性のため湯道から鋳物をはずすのが困難
な問題があり、鋳造欠陥も避けがたい問題となっている
。また、作業性、能率の点さらには溶解時におけるCr
の酸化、窒化を防止するための各種添加成分の選定等に
より経済性にも問題がある。例えば特開昭52−499
25のように添加成分の選定によりすぐれた磁石特性を
示す場合でも上記の問題点を含んでいる。
一方、焼結法は上述の圧延法、鋳造法の問題点はなく、
工業的に大量のpe−cr−co系磁石を製造するには
適している。しかし、焼結密度と磁石特性に問題がある
ことが知られている。例えば特開昭54−33205、
特開昭53−43006に見られるように、B、Si、
C等を添加することにより密度は同上させることができ
るが、磁石特性は(BH)m 5.0 MGO以下の値
を得るのみである。又従来の焼結法におt)ではCo含
有量は押並べて20%以上で価格も高くついていた。
工業的に大量のpe−cr−co系磁石を製造するには
適している。しかし、焼結密度と磁石特性に問題がある
ことが知られている。例えば特開昭54−33205、
特開昭53−43006に見られるように、B、Si、
C等を添加することにより密度は同上させることができ
るが、磁石特性は(BH)m 5.0 MGO以下の値
を得るのみである。又従来の焼結法におt)ではCo含
有量は押並べて20%以上で価格も高くついていた。
この発明は、工業的量産に適した低廉なFe−cr−C
o系焼結磁石合金を提案することを目的とし、焼結磁石
であっても高密度な焼結体を有し、かつ(BH)m 5
.0 MGO以上の磁石特性をもつFe−cr−Co系
焼結磁石合金を提案することを目的とする。
o系焼結磁石合金を提案することを目的とし、焼結磁石
であっても高密度な焼結体を有し、かつ(BH)m 5
.0 MGO以上の磁石特性をもつFe−cr−Co系
焼結磁石合金を提案することを目的とする。
この発明は、Cr22〜30%、006〜15%、残部
Feおよび不可避的不純物からなり、理論密度比97%
以上、(BH)m 5.0 MGO以上の磁石特性を有
するFe−cr−co系焼結磁石合金である。
Feおよび不可避的不純物からなり、理論密度比97%
以上、(BH)m 5.0 MGO以上の磁石特性を有
するFe−cr−co系焼結磁石合金である。
合金成分においてCr22〜30%としたのは、22%
未満、30%を超える場合のいずれも磁石合金として要
求される磁束密度と保磁力を得ることができないためで
ある。
未満、30%を超える場合のいずれも磁石合金として要
求される磁束密度と保磁力を得ることができないためで
ある。
またCo 6〜15%としたのは、6%未満では磁石合
金として必要な磁束密度と保磁力が得られないためであ
り、15%を超えると必要とする磁石特性を得るための
熱処理条件、例えば溶体化処理等が困難となり、高密度
化も図ることができず、さらには価格も勢い高価となり
実用的でないからである。
金として必要な磁束密度と保磁力が得られないためであ
り、15%を超えると必要とする磁石特性を得るための
熱処理条件、例えば溶体化処理等が困難となり、高密度
化も図ることができず、さらには価格も勢い高価となり
実用的でないからである。
残部はFeであり、この発明合金では理論密度比97%
以上、(BH)m 5.0 MGO以上を得るのには何
んらの添加成分を必要としない。
以上、(BH)m 5.0 MGO以上を得るのには何
んらの添加成分を必要としない。
次に、この発明合金を製造する場合の原料粉末について
説明する。
説明する。
焼結法によってFe−Cr−Go系合金を得る場合にそ
の原料粉として、アトマイズ法で作製したFeCrCo
系合金粉末があるが、200メツシユ以下の微粉を得る
ことが困難である上、粉末が酸化する。さらには目的と
する高密度の焼結体を得るには、C,B等の添加元素を
必要とするために原料粉として好ましくない。
の原料粉として、アトマイズ法で作製したFeCrCo
系合金粉末があるが、200メツシユ以下の微粉を得る
ことが困難である上、粉末が酸化する。さらには目的と
する高密度の焼結体を得るには、C,B等の添加元素を
必要とするために原料粉として好ましくない。
原料粉として機械的に粉砕したFe Cr Co系合金
粉末を用いることができるが、微粉末化するために多大
のコストを要し実用的な方法ではない。
粉末を用いることができるが、微粉末化するために多大
のコストを要し実用的な方法ではない。
又、機械的に粉砕したフェロクロム粉(約60%がCr
Fe)をコバルト粉末、鉄粉と混合して用いる場合があ
る。しかしこの場合も上述した原料粉と同様の問題点も
含んでいる。
Fe)をコバルト粉末、鉄粉と混合して用いる場合があ
る。しかしこの場合も上述した原料粉と同様の問題点も
含んでいる。
次に機械的に粉砕したシグマ粉を用いる場合は、シグマ
粉はFeCr系あるいはFe−Cr−co系合金で45
%Crを中心に幅広いCrの含有量で生成する脆いσ相
を主体とする合金で例えば45%C,−Fe、 45%
Cr−co−Feであるため、容易に機械的な微粉砕が
でき、上記他の原料粉に(らべて酸化が少なく、高密度
の焼結体を得るのに添加元素を全く必要としない。
粉はFeCr系あるいはFe−Cr−co系合金で45
%Crを中心に幅広いCrの含有量で生成する脆いσ相
を主体とする合金で例えば45%C,−Fe、 45%
Cr−co−Feであるため、容易に機械的な微粉砕が
でき、上記他の原料粉に(らべて酸化が少なく、高密度
の焼結体を得るのに添加元素を全く必要としない。
さらにシグマ粉に鉄粉、必要に応じ”Cコバルト粉を混
合した混合粉を原料粉とすると、その成形性、圧縮性、
流動性のいずれもがすぐれており、実用上高能率でプレ
ス成形することができる。
合した混合粉を原料粉とすると、その成形性、圧縮性、
流動性のいずれもがすぐれており、実用上高能率でプレ
ス成形することができる。
ここで混合する鉄粉には、アトマイズ鉄粉、還元鉄粉、
電解鉄粉、カーボニル鉄粉が考えられるが、このうちカ
ーボニル鉄粉が最もよ(、容易に高密度の焼結体を得る
ことができ、しかも原料粉のうち半量をカーボニル鉄粉
とする場合も高密度を容易に得ることができる。
電解鉄粉、カーボニル鉄粉が考えられるが、このうちカ
ーボニル鉄粉が最もよ(、容易に高密度の焼結体を得る
ことができ、しかも原料粉のうち半量をカーボニル鉄粉
とする場合も高密度を容易に得ることができる。
またカーボニル鉄粉と前記したフェロクロム粉との混合
粉を原料粉とする場合も、シグマ粉とカーボニル鉄粉と
の混合粉を原料とする場合と同様に高密度化が容易であ
る。
粉を原料粉とする場合も、シグマ粉とカーボニル鉄粉と
の混合粉を原料とする場合と同様に高密度化が容易であ
る。
すなわち、Cr22〜30%、006〜15%とするこ
とにより他制法lこおいて必要な脱酸、脱窒あるいは熱
処理を容易にするための添加元素を全く必要とせず、ま
た製造において微粉砕の容易なシグマ粉あるいはこれを
主体とする混合粉、カーボニル鉄粉とフェロクロム粉と
の混合粉を用いるため真空中又は非酸化性雰囲気中で焼
結し高密度の焼結体を得るのに何らの添加元素を必要と
しない。
とにより他制法lこおいて必要な脱酸、脱窒あるいは熱
処理を容易にするための添加元素を全く必要とせず、ま
た製造において微粉砕の容易なシグマ粉あるいはこれを
主体とする混合粉、カーボニル鉄粉とフェロクロム粉と
の混合粉を用いるため真空中又は非酸化性雰囲気中で焼
結し高密度の焼結体を得るのに何らの添加元素を必要と
しない。
焼結条件は酸化を防ぐため真空中又は不活性ガスや馬等
の雰囲気中のような非酸化性雰囲気中で焼結するものと
し、真空度は10”−8Torr程度でよい。焼結温度
は高密度、高磁石特性を得るために1250〜1450
”(!が好ましい。
の雰囲気中のような非酸化性雰囲気中で焼結するものと
し、真空度は10”−8Torr程度でよい。焼結温度
は高密度、高磁石特性を得るために1250〜1450
”(!が好ましい。
以下にこの発明による実施例を示しその効果を明らかに
する。
する。
実施例I
C448%、0018%、残部Feよりなるシグマ粉を
機械的粉砕により200メツシユ以下とし、これに10
0メツシユ以下のアトマイズ鉄粉、400メツシユ以下
のCo粉とを混合し、Cr25%、Co 9.5%、残
部Feの組成に調整した混合粉末を、5000kf/−
の圧力で13$1X10朋の形状に加圧成形した。次に
これを10−” Tartの真空中にて1380°Cで
2時間の焼結を施した。得られた焼結体を1250”C
で30分間の溶体化処理したのち、640”C1300
0oeで1時間の磁場中等温処理し、さらに620℃よ
り500℃まで3℃/hrの速度で冷却保持した。この
ようにして得られた磁石の特性を調べた結果を下記第1
表に示す。
機械的粉砕により200メツシユ以下とし、これに10
0メツシユ以下のアトマイズ鉄粉、400メツシユ以下
のCo粉とを混合し、Cr25%、Co 9.5%、残
部Feの組成に調整した混合粉末を、5000kf/−
の圧力で13$1X10朋の形状に加圧成形した。次に
これを10−” Tartの真空中にて1380°Cで
2時間の焼結を施した。得られた焼結体を1250”C
で30分間の溶体化処理したのち、640”C1300
0oeで1時間の磁場中等温処理し、さらに620℃よ
り500℃まで3℃/hrの速度で冷却保持した。この
ようにして得られた磁石の特性を調べた結果を下記第1
表に示す。
第1表
以上の結果から明らかなように、−切の添加元高密度で
あることがわかる。
あることがわかる。
実施例2
実施例1と同様のシグマ粉、Co粉に平均粒度5μのカ
ーボニル鉄粉を加え混合粉末とし、やはりCr 25%
、Co 9.5%、Fe残りの組成に調整し、10”−
’ Torrの真空中にて1280〜1380’Or2
時間焼結したのち、実施例1と同様の熱処理を施した。
ーボニル鉄粉を加え混合粉末とし、やはりCr 25%
、Co 9.5%、Fe残りの組成に調整し、10”−
’ Torrの真空中にて1280〜1380’Or2
時間焼結したのち、実施例1と同様の熱処理を施した。
各試料の磁石特性は第2表に示す。
(以下余白)
第2表
造法による従来同系合金と比較して、理論密度比98%
以上、磁気エネルギー積(BH)m 5.5 MGO以
上の著しい高密度と高特性のFe−cr−co系焼結磁
石合金が得られた。
以上、磁気エネルギー積(BH)m 5.5 MGO以
上の著しい高密度と高特性のFe−cr−co系焼結磁
石合金が得られた。
比較例1
実施例2と同じ混合粉末を原料粉とし、これにTiH,
粉末(250メツシユ以F)を添加し実施例1と同じ条
件で焼結並びに熱処理を施し焼結磁石合金とした。磁石
特性は第3表に示す。なおTi量は0.8%であった。
粉末(250メツシユ以F)を添加し実施例1と同じ条
件で焼結並びに熱処理を施し焼結磁石合金とした。磁石
特性は第3表に示す。なおTi量は0.8%であった。
第 3 表
さらに、得られた試料の組織分析を行った。すなわち、
Cr25%、Co9.5%、Ti 0.8%、Fe残部
の組成からなる試料のX線マイクロアナライザーによる
顕微鏡組織写真によりFe −Cr −Co系焼結磁石
合金の場合、Tiの添加の効果は酸化物を一部形成する
ものの窒化物は形成せず、はとんどTi単独で存在する
ことがわかる。
Cr25%、Co9.5%、Ti 0.8%、Fe残部
の組成からなる試料のX線マイクロアナライザーによる
顕微鏡組織写真によりFe −Cr −Co系焼結磁石
合金の場合、Tiの添加の効果は酸化物を一部形成する
ものの窒化物は形成せず、はとんどTi単独で存在する
ことがわかる。
このため、この発明合金である実施黒2の試料にTl添
加を行なった実施/&5の試料は、第3表にも明らかな
ように、特性は向上せずかえって大きく低下する原因と
なったと考えられる。
加を行なった実施/&5の試料は、第3表にも明らかな
ように、特性は向上せずかえって大きく低下する原因と
なったと考えられる。
実施例3
実施例1.2と同方法によって第4表に示す原料粉を用
いCr25%、Co 9.5%、Fe残部の混合粉末と
し、加圧成形し、焼結雰囲気をH3中とし1330℃の
温度で焼結させた。さらに実施例1と同方法により熱処
理を施した。得られた試料の磁石特性は第4表に示す。
いCr25%、Co 9.5%、Fe残部の混合粉末と
し、加圧成形し、焼結雰囲気をH3中とし1330℃の
温度で焼結させた。さらに実施例1と同方法により熱処
理を施した。得られた試料の磁石特性は第4表に示す。
(以下余白)
この発明により得たFe−cr −Co系焼結磁石合金
(766,7,8)はH6中の非酸化性雰囲気中におけ
る焼結によって高密度かつ高特性か得られている。
(766,7,8)はH6中の非酸化性雰囲気中におけ
る焼結によって高密度かつ高特性か得られている。
実施例4
機械的粉砕によって製造した200メツシユ以下のシグ
マ粉(Cr 48%、Co18%、Fe残部)あるいは
フェロクロム粉(Cr62%、Fe 残部) (!:
下記第5表に示す種々の鉄粉、Co粉とを混合し、Cr
25%、Co 9.5%、Fe ’A邪の組成に調整シ
、実施例1と同方法で成形したのち、10−”Torr
の真空中において、1280−0,1330°0,13
80°cテ2時間の焼結を行い、やはり実施例1の熱処
理を施した。得られた試料の理論密度比(%)を第5表
に示す。
マ粉(Cr 48%、Co18%、Fe残部)あるいは
フェロクロム粉(Cr62%、Fe 残部) (!:
下記第5表に示す種々の鉄粉、Co粉とを混合し、Cr
25%、Co 9.5%、Fe ’A邪の組成に調整シ
、実施例1と同方法で成形したのち、10−”Torr
の真空中において、1280−0,1330°0,13
80°cテ2時間の焼結を行い、やはり実施例1の熱処
理を施した。得られた試料の理論密度比(%)を第5表
に示す。
(以下余白)
第 5 表
第5表から明らかなように、この発明におい゛C原料粉
の組合せによる混合粉末を成形後焼結し、得られた焼結
体に熱処理を施しFe−Cr−co系焼結磁石合金とし
たものは(実施A9.10.11 )、理論密度比が9
7%以上の高密度化が達成されている。
の組合せによる混合粉末を成形後焼結し、得られた焼結
体に熱処理を施しFe−Cr−co系焼結磁石合金とし
たものは(実施A9.10.11 )、理論密度比が9
7%以上の高密度化が達成されている。
すなわちこの発明は以上の実施例に示したごとく、従来
の圧延法、鋳造法、焼結法において必要とされた脱酸、
脱窒、熱処理の容易化等のための添加元素を全く必要と
しないpe−cr−co系焼結磁石合金である。
の圧延法、鋳造法、焼結法において必要とされた脱酸、
脱窒、熱処理の容易化等のための添加元素を全く必要と
しないpe−cr−co系焼結磁石合金である。
出願人 住友特殊金属株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C【22〜30%、006〜15%、残部Feおよび不
可避的不純物からなり、理論密度比97%以上、(BH
)m 5.0 MGO以上の磁石特性を有することを特
徴とするFe−cr−co系焼結磁石合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59253725A JPS60149745A (ja) | 1984-11-29 | 1984-11-29 | Fe―Cr―Co系焼結磁石合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59253725A JPS60149745A (ja) | 1984-11-29 | 1984-11-29 | Fe―Cr―Co系焼結磁石合金 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4218080A Division JPS56139657A (en) | 1980-03-31 | 1980-03-31 | Sintered fe-cr-co magnet alloy and its manufacture |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60149745A true JPS60149745A (ja) | 1985-08-07 |
JPH0142342B2 JPH0142342B2 (ja) | 1989-09-12 |
Family
ID=17255273
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59253725A Granted JPS60149745A (ja) | 1984-11-29 | 1984-11-29 | Fe―Cr―Co系焼結磁石合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60149745A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101238264B1 (ko) * | 2010-12-21 | 2013-03-04 | 명지대학교 산학협력단 | 티알라이트계 회색 안료 및 이의 제조방법 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4920451A (ja) * | 1972-06-23 | 1974-02-22 |
-
1984
- 1984-11-29 JP JP59253725A patent/JPS60149745A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4920451A (ja) * | 1972-06-23 | 1974-02-22 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101238264B1 (ko) * | 2010-12-21 | 2013-03-04 | 명지대학교 산학협력단 | 티알라이트계 회색 안료 및 이의 제조방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0142342B2 (ja) | 1989-09-12 |
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