JPS6014787B2 - 石油ピツチの製造方法 - Google Patents
石油ピツチの製造方法Info
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- JPS6014787B2 JPS6014787B2 JP51114822A JP11482276A JPS6014787B2 JP S6014787 B2 JPS6014787 B2 JP S6014787B2 JP 51114822 A JP51114822 A JP 51114822A JP 11482276 A JP11482276 A JP 11482276A JP S6014787 B2 JPS6014787 B2 JP S6014787B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
- C10C3/00—Working-up pitch, asphalt, bitumen
- C10C3/002—Working-up pitch, asphalt, bitumen by thermal means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B57/00—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
- C10B57/04—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general using charges of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
- C10C3/00—Working-up pitch, asphalt, bitumen
- C10C3/02—Working-up pitch, asphalt, bitumen by chemical means reaction
- C10C3/04—Working-up pitch, asphalt, bitumen by chemical means reaction by blowing or oxidising, e.g. air, ozone
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- Working-Up Tar And Pitch (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Coke Industry (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、非コークス化石炭を、特に鉄及び鋼品質の
コークスを製造するのに適する、コークス化用石炭に変
換するのに用いる為の石油ピッチの製造方法に関するも
のである。
コークスを製造するのに適する、コークス化用石炭に変
換するのに用いる為の石油ピッチの製造方法に関するも
のである。
鉄及び鋼用コークスは、ある種類の石炭のみによって製
造することが可能であり、他の非コークス化タイプの石
炭からは極めてもろい、または「極めて多孔度の不十分
なコークスが得られることは既知である。
造することが可能であり、他の非コークス化タイプの石
炭からは極めてもろい、または「極めて多孔度の不十分
なコークスが得られることは既知である。
“非コークスイr石炭を利用する為に、既に数多くの試
みがなされており、これらは主として石炭をコークス化
処理する前に石炭に炭化水素バインダーを混合すること
によりなるものである。
みがなされており、これらは主として石炭をコークス化
処理する前に石炭に炭化水素バインダーを混合すること
によりなるものである。
かくてコークス化する前に石炭ペースト自身を補足的に
機械的に又は熱的にも処理することが提案されて来てい
る。これらの試みによっても工業的なスケールにおいて
は満足すべき結果が得られていない。この問題を解決す
る為に、われわれは既にフランス特許第72.2879
3号出願において、石油ピッチの使用を提案している。
機械的に又は熱的にも処理することが提案されて来てい
る。これらの試みによっても工業的なスケールにおいて
は満足すべき結果が得られていない。この問題を解決す
る為に、われわれは既にフランス特許第72.2879
3号出願において、石油ピッチの使用を提案している。
フランス特許出願第7228793号明細書には、AF
NOR規格のNFT66008もこよる軟化点100℃
以上、AFNOR規格NFT66004による2yoに
おける侵入値ほぼ0およびアメリカの規格ASTMD1
89によるコンラドソン指数約4の重量%以上のピッチ
を処理すべき石炭のペーストに、最終的なべ−ストを基
にして2乃至1の重量%の割合で添加し、この最終的ペ
ーストを処理する前に何等予備的な熱処理を施すことな
く、通常の条件下でコークス化処理することよりなる、
非コークス化石炭に石油ピッチを混合することにより、
非コークス化石炭の鋼工業品質のコークスに変換する方
法が記載されている。
NOR規格のNFT66008もこよる軟化点100℃
以上、AFNOR規格NFT66004による2yoに
おける侵入値ほぼ0およびアメリカの規格ASTMD1
89によるコンラドソン指数約4の重量%以上のピッチ
を処理すべき石炭のペーストに、最終的なべ−ストを基
にして2乃至1の重量%の割合で添加し、この最終的ペ
ーストを処理する前に何等予備的な熱処理を施すことな
く、通常の条件下でコークス化処理することよりなる、
非コークス化石炭に石油ピッチを混合することにより、
非コークス化石炭の鋼工業品質のコークスに変換する方
法が記載されている。
この方法は、また使用するピッチが石炭蒸留残留物を空
気と蒸気又は不活性ガスの混合物を用いて少なくとも3
40つCの温度で酸化分解することにより得られたもの
であるという点にも特徴が存在するものである。フラン
ス特許豚第7228793号の追加の特許として出願さ
れたフランス特許願第7525558号においては、ピ
ッチを製造する為の新しい出発原料として1次抽出物、
2次抽出物又は抽出物樹脂が提案されている。
気と蒸気又は不活性ガスの混合物を用いて少なくとも3
40つCの温度で酸化分解することにより得られたもの
であるという点にも特徴が存在するものである。フラン
ス特許豚第7228793号の追加の特許として出願さ
れたフランス特許願第7525558号においては、ピ
ッチを製造する為の新しい出発原料として1次抽出物、
2次抽出物又は抽出物樹脂が提案されている。
われわれは今や、より高い軟化点及びより高に割合の芳
香族性を有するピッチが得られるようにピッチを新しい
方法で処理することにより、鉄及び鋼コークスの性質を
更に改良することができることを見出した。
香族性を有するピッチが得られるようにピッチを新しい
方法で処理することにより、鉄及び鋼コークスの性質を
更に改良することができることを見出した。
上述の特許出願において用いられている如き芳香族性の
重量蟹分の空気又は酸素の存在下における単純なブロー
ィングによっては、ピッチの軟化点を上昇させることは
可能であるが、しかしながら、鉄及び鋼品質の最終的な
コークスを得る為に極めて重要な性質である芳香族性は
認識しうる程には増加しない。
重量蟹分の空気又は酸素の存在下における単純なブロー
ィングによっては、ピッチの軟化点を上昇させることは
可能であるが、しかしながら、鉄及び鋼品質の最終的な
コークスを得る為に極めて重要な性質である芳香族性は
認識しうる程には増加しない。
石油蒸留残留物の如き芳香族性の童質石油留分から高芳
香族性を有するピッチを製造できることは既に知られて
いる。
香族性を有するピッチを製造できることは既に知られて
いる。
即ちフランス特許磯第714711び号明細書にそのよ
うな方法が記載されており、この方法においては石油蟹
分が空気又は酸素の不存在下に純粋に熱的に処理される
。しかしながら、このような方法は最終的なピッチを希
望するレベルの芳香族性に蓬せさせる為には、長い処理
期間を要するという欠点がある。われわれは今や、希望
する芳香族性を有する最終的なピッチを得る為及び時間
及び適用する熱を有利ならしめる為に、一方では前述の
石油留分を空気又は酸素の存在下でブローィングする工
程と、他方最終的ピッチに極めて高い割合の芳香族性を
付与する為の熱処理を結合するのが有利であることを見
出した。
うな方法が記載されており、この方法においては石油蟹
分が空気又は酸素の不存在下に純粋に熱的に処理される
。しかしながら、このような方法は最終的なピッチを希
望するレベルの芳香族性に蓬せさせる為には、長い処理
期間を要するという欠点がある。われわれは今や、希望
する芳香族性を有する最終的なピッチを得る為及び時間
及び適用する熱を有利ならしめる為に、一方では前述の
石油留分を空気又は酸素の存在下でブローィングする工
程と、他方最終的ピッチに極めて高い割合の芳香族性を
付与する為の熱処理を結合するのが有利であることを見
出した。
かくてわれわれは、空気又は酸素の存在下におけるブロ
ーィングと熱的なストリツピングノクラツキングを組み
合わせることにより、ブローイング又はクラツキング工
程を単独で用いることにより得られたピッチよりもより
高度の芳香族性を有するピッチが得られることを見出し
た。
ーィングと熱的なストリツピングノクラツキングを組み
合わせることにより、ブローイング又はクラツキング工
程を単独で用いることにより得られたピッチよりもより
高度の芳香族性を有するピッチが得られることを見出し
た。
われわれは、またブローイング工程とストリッピング/
クラッキング工程の組み合わせにより最初の童質石油供
給源料に関係なく明確な膨張性を有する生成物を得るこ
とが可能となり、したがって鉄及び鋼品質の為の良好な
多孔度を有するコークスを製造することが可能なことを
見出した。この発明は、それ故に、車質石油留分を常圧
下、少なくとも280℃の温度で空気又は酸素によりブ
ローィングし、かつ好ましくは、ブローィングガスと同
時に不活性ガス又は水蒸気を注入し、そして、つぎに得
られた生成物に280乃至500℃、好ましくは380
乃至42ぴ○の温度で遂行される熱処理よりなるストリ
ッピングノクラツキング操作を施すことよりなる重質石
油留分から鉄及び鋼コークスの製造に適する石油ピッチ
を2工程で製造する方法に関するものである。
クラッキング工程の組み合わせにより最初の童質石油供
給源料に関係なく明確な膨張性を有する生成物を得るこ
とが可能となり、したがって鉄及び鋼品質の為の良好な
多孔度を有するコークスを製造することが可能なことを
見出した。この発明は、それ故に、車質石油留分を常圧
下、少なくとも280℃の温度で空気又は酸素によりブ
ローィングし、かつ好ましくは、ブローィングガスと同
時に不活性ガス又は水蒸気を注入し、そして、つぎに得
られた生成物に280乃至500℃、好ましくは380
乃至42ぴ○の温度で遂行される熱処理よりなるストリ
ッピングノクラツキング操作を施すことよりなる重質石
油留分から鉄及び鋼コークスの製造に適する石油ピッチ
を2工程で製造する方法に関するものである。
重質石油留分は30ぴ0以上の沸点を有し、かつ好まし
くは芳香族特性のもの、即ち吸着又はシリカゲルで測定
して少なくとも50%の芳香族含有量を有するものであ
る。
くは芳香族特性のもの、即ち吸着又はシリカゲルで測定
して少なくとも50%の芳香族含有量を有するものであ
る。
童質石油蟹分としては、石油蒸留残留物、例えばプロパ
ンを用いて脱アスファルトすることにより製造されるア
スファルト、石油蒸留物の溶剤抽出により得られた第1
次又は第2次抽出物、又はパラフィンン系及びナフテン
系炭化水素用選択溶媒、例えばプロパンで処理すること
により第2次抽出物から得られる樹脂抽出物がある。
ンを用いて脱アスファルトすることにより製造されるア
スファルト、石油蒸留物の溶剤抽出により得られた第1
次又は第2次抽出物、又はパラフィンン系及びナフテン
系炭化水素用選択溶媒、例えばプロパンで処理すること
により第2次抽出物から得られる樹脂抽出物がある。
重質石油留分としては、さらに石油の各蟹分則ち童質残
留物のビスボレーキングにより得られる各蟹分、石油減
圧留出物の接触分解の際に得られる「デカンテツドオイ
ルハ「クラリフアイドオィル」、「車質燃料油」又は「
サイクル油」として知られている各蟹分、原油の蒸留に
より得られる竪質蟹分(ナフサ)、中間留分(ガスオィ
ル)又は重貿蟹分(重質留出物)の接触水蒸気分解の残
留物、および石油生成物の熱分解により生ずる全ての残
留物である石油の各蟹分の変換により得られる童質蟹分
も又用い得る。この発明により製造されたピッチは、鉄
及び鋼コークスの製造に用いることが可能な諸性質を有
している。
留物のビスボレーキングにより得られる各蟹分、石油減
圧留出物の接触分解の際に得られる「デカンテツドオイ
ルハ「クラリフアイドオィル」、「車質燃料油」又は「
サイクル油」として知られている各蟹分、原油の蒸留に
より得られる竪質蟹分(ナフサ)、中間留分(ガスオィ
ル)又は重貿蟹分(重質留出物)の接触水蒸気分解の残
留物、および石油生成物の熱分解により生ずる全ての残
留物である石油の各蟹分の変換により得られる童質蟹分
も又用い得る。この発明により製造されたピッチは、鉄
及び鋼コークスの製造に用いることが可能な諸性質を有
している。
このピッチは、その性質を調整することにより、例えば
成形コークスの製造に用いることができる。このように
して得られたピッチは、100℃より高い、好ましくは
少くとも150qCの軟化点(AFNOR規格NF 6
6008)、可能なだけ0に近い、290における侵入
値(AFNOR規格NFT66004)および好ましく
は40重量%よりも大きいコンラドソン指数(ASTM
D−2416)を有している。
成形コークスの製造に用いることができる。このように
して得られたピッチは、100℃より高い、好ましくは
少くとも150qCの軟化点(AFNOR規格NF 6
6008)、可能なだけ0に近い、290における侵入
値(AFNOR規格NFT66004)および好ましく
は40重量%よりも大きいコンラドソン指数(ASTM
D−2416)を有している。
この発明によるピッチかち得られたコークスは、ピッチ
を単独で或いは石炭と混合した後コークス化したいずれ
の場合も鉄および鋼コークスに要求される性質を有して
いる。
を単独で或いは石炭と混合した後コークス化したいずれ
の場合も鉄および鋼コークスに要求される性質を有して
いる。
それらの膨張係数(るつぼ法、AFNOR規格NFI1
0OI)は好ましくは7.5と9の間である。コークス
の鉄及び鋼品質に影響する他の性質はコークス化中にお
ける物質の膨張度である。
0OI)は好ましくは7.5と9の間である。コークス
の鉄及び鋼品質に影響する他の性質はコークス化中にお
ける物質の膨張度である。
膨張は、‘a}溶融の開始時、‘bl低点および【c}
溶融の終りにおける温度を測定することにより、コーク
スペーストを加熱する間におけるコークスペーストの挙
動を明らかにするものである。収縮及び最終的な膨張の
パーセンテージもまた測定される(AFNOR規格NF
MIIO04)。
溶融の終りにおける温度を測定することにより、コーク
スペーストを加熱する間におけるコークスペーストの挙
動を明らかにするものである。収縮及び最終的な膨張の
パーセンテージもまた測定される(AFNOR規格NF
MIIO04)。
このパーセントテ−ジは十30%G久上である。コーク
スペーストの品質の他の示標はG因子であり、これはコ
ークスペーストの粒子が団塊化する懐向を示し、従って
最終的なコークスの機械的強度を示すものである。
スペーストの品質の他の示標はG因子であり、これはコ
ークスペーストの粒子が団塊化する懐向を示し、従って
最終的なコークスの機械的強度を示すものである。
このG因志は、ジェー・ギブソン(J.Gibson)
が定めたもので、第39回ブラストフアーネスコンフア
ーレンス(スカルボロ−、1971年9月30日)〔3
側 B1astFumaceComereme(Sca
rbrough,3仇h September,197
1)〕において提出された彼の“ブリティッシュ・コー
ルス・フオア・カーボニゼーシヨン”(Coalsfo
rCarbonisation)という論文中に記載さ
れている。このG因子は次の式により計算される。
が定めたもので、第39回ブラストフアーネスコンフア
ーレンス(スカルボロ−、1971年9月30日)〔3
側 B1astFumaceComereme(Sca
rbrough,3仇h September,197
1)〕において提出された彼の“ブリティッシュ・コー
ルス・フオア・カーボニゼーシヨン”(Coalsfo
rCarbonisation)という論文中に記載さ
れている。このG因子は次の式により計算される。
Ti+Tf C+○
「「XC両面
式中Tiは溶融の開始時における温度を示し、Tfは溶
融の終りにおける温度、Cは収率%およびDは最終的な
膨張%を示す。
融の終りにおける温度、Cは収率%およびDは最終的な
膨張%を示す。
鋼工業品質のコークスペーストとしては、0.95と1
.10の間のG因子を有するのが好ましい。団塊化力の
大きさ、即ちシリコンカーバイトと石炭とピッチとの混
合物のコークス化により得られたコークスのかたまりの
圧砕に対する抵抗の大きさ(X9)もまた石炭工業にお
いて用いられる標準化された方法により測定される。
.10の間のG因子を有するのが好ましい。団塊化力の
大きさ、即ちシリコンカーバイトと石炭とピッチとの混
合物のコークス化により得られたコークスのかたまりの
圧砕に対する抵抗の大きさ(X9)もまた石炭工業にお
いて用いられる標準化された方法により測定される。
この混合物は、1部のカーバイトに15部の石炭プラス
ピッチを用いるか、又は1部のカーバイトに対し2礎部
の石炭プラスピッチを用いることによりつくられる。こ
の発明による鉄及び鋼コークスペーストからは、最初の
混合物15/1の場合10乃至17k9、最初の混合物
20/1の場合6乃至7k9の圧砕に対する抵抗力を有
するコークスが得られる。
ピッチを用いるか、又は1部のカーバイトに対し2礎部
の石炭プラスピッチを用いることによりつくられる。こ
の発明による鉄及び鋼コークスペーストからは、最初の
混合物15/1の場合10乃至17k9、最初の混合物
20/1の場合6乃至7k9の圧砕に対する抵抗力を有
するコークスが得られる。
この発明の方法による、車質石油留分かるの石油ピッチ
の処理は連続的に或いは非連続的に実施される。
の処理は連続的に或いは非連続的に実施される。
例として、連続法を実施する装置の工程図を添付図面に
示す。
示す。
280乃至400『0に予熱した液状供給物をポンプ2
により経路1を通して第1の塔3中に送入する。
により経路1を通して第1の塔3中に送入する。
第1の塔3中ではこの方法の第1工程に相当するフロー
ィングノクラツキングが行われる。この塔中に低圧の水
蒸気が経路4およびパイプ5を通じて連続的に注入され
、塔の下部で液状供孫合物と接触する。加圧された空気
が、この水蒸気に、水蒸気が塔中に導入される前に経路
6から添加される。空気と水蒸気の流れの割合は、反応
の為に選択される条件により調整される。液状生成物は
経路8を通して塔3から引き出され、ポンプ9により第
1の塔と直列的に操作される第2の塔7の底部に導入さ
れる。
ィングノクラツキングが行われる。この塔中に低圧の水
蒸気が経路4およびパイプ5を通じて連続的に注入され
、塔の下部で液状供孫合物と接触する。加圧された空気
が、この水蒸気に、水蒸気が塔中に導入される前に経路
6から添加される。空気と水蒸気の流れの割合は、反応
の為に選択される条件により調整される。液状生成物は
経路8を通して塔3から引き出され、ポンプ9により第
1の塔と直列的に操作される第2の塔7の底部に導入さ
れる。
この第2の堵中において380乃至420qoの温度で
ストリッピング/クラッキング反応が行われ,る。この
塔の底部に経路4又は4a及びパイプ10を通して水蒸
気又は不活性ガスを供給してもよい。反応生成物は経路
12により塔7から引き出され、そして経略4から供給
される水蒸気の助けにより液相からガス相を分離するス
トリッパー11に導かれる。
ストリッピング/クラッキング反応が行われ,る。この
塔の底部に経路4又は4a及びパイプ10を通して水蒸
気又は不活性ガスを供給してもよい。反応生成物は経路
12により塔7から引き出され、そして経略4から供給
される水蒸気の助けにより液相からガス相を分離するス
トリッパー11に導かれる。
液状ピッチは、熱交換器15を通過した後ポンプ14に
より経路13を通して、ストリッパーから貯槽に送られ
る。
より経路13を通して、ストリッパーから貯槽に送られ
る。
ストリッパー11中でピッチから分離されたガス相は、
経路16を通して引き出されそして2つの塔3及び7中
で生成したガス状流出物と一緒にされる。
経路16を通して引き出されそして2つの塔3及び7中
で生成したガス状流出物と一緒にされる。
これらガス状流出物の全部はコンデンサー17に導入さ
れ、ここで液状留出蟹分は経路18とポンプ19とによ
り搭底から取り出される一方、ガス相は塔頂から経路2
01こより取り出される。このガス相の全部は1部は熱
交換器22を通した後、圧縮機21によりメークアップ
空気として経路6中に再循環してもよい。
れ、ここで液状留出蟹分は経路18とポンプ19とによ
り搭底から取り出される一方、ガス相は塔頂から経路2
01こより取り出される。このガス相の全部は1部は熱
交換器22を通した後、圧縮機21によりメークアップ
空気として経路6中に再循環してもよい。
液状留出留分は、例えば燃料又は石油化学供給原料とし
て用いてもよい。
て用いてもよい。
この蟹分は、またトッピングした後、又はそのままで供
給物中へ再循環してもよく、蒸留物/供給物混合物は、
ついでそれ自身トッピングされる。液状重質蟹分を移送
する為に用いられる全ての経路は、各塔と同様に加熱さ
れかつ熱的に絶縁されている。
給物中へ再循環してもよく、蒸留物/供給物混合物は、
ついでそれ自身トッピングされる。液状重質蟹分を移送
する為に用いられる全ての経路は、各塔と同様に加熱さ
れかつ熱的に絶縁されている。
次にこの発明の実施例を示す。
実施例 1
石油ピッチを製造する為の供V給原料は、ザクム原油の
減圧留出物のフルフラール抽出により得られた抽出物で
、次のような性質を有していた。
減圧留出物のフルフラール抽出により得られた抽出物で
、次のような性質を有していた。
15℃における密度:1.06
9野0(2100F)における勤粘度(センチストーク
ス):55.9(AFNOR 規格NFT60一100
)アニリン点(℃):15.5(AFNOR規格NFM
07−021)粘度/密度定数(VGC):1.018
(ASTM規格○2501一67)図面に示されている
プラントの第1の繁中において、柚曲物を空気と水蒸気
の混合物を用いかつ340ooの温度で、ブローイング
ノクラツキング処理した。
ス):55.9(AFNOR 規格NFT60一100
)アニリン点(℃):15.5(AFNOR規格NFM
07−021)粘度/密度定数(VGC):1.018
(ASTM規格○2501一67)図面に示されている
プラントの第1の繁中において、柚曲物を空気と水蒸気
の混合物を用いかつ340ooの温度で、ブローイング
ノクラツキング処理した。
第1の塔からの生成物を直列的に操作している第2の塔
へ送り、この第2の繁中で希望する品質のものに到達さ
せることのできる不活性ガス(窒素)の存在下にストリ
ッピング/クラツキング処理した。次の表X‘こ、使用
した操作条件を示す。
へ送り、この第2の繁中で希望する品質のものに到達さ
せることのできる不活性ガス(窒素)の存在下にストリ
ッピング/クラツキング処理した。次の表X‘こ、使用
した操作条件を示す。
表1
得られた生成物の性質は次の通りである。
表 2
軟化点は、AFNOR法のNFH66.008により、
侵入値はAFNOR法のNFT66.004により、コ
ンラドソン炭素はASTM法D−2416により夫々測
定した。
侵入値はAFNOR法のNFT66.004により、コ
ンラドソン炭素はASTM法D−2416により夫々測
定した。
このピッチから2種類のコークスペーストを製造した。
バッチA:6附近の膨張指数を有し且つ因子G=0.7
2を有する貧弱な品質の鉄及び鋼コークスを生成すると
いう評判のローラィン石炭ペースト(フレィミング)を
、夫々石炭ペースト90重量%、ピッチ1の重量%の割
合になるように、この発明の2工程法により製造された
ピッチに添加した。バッチB:貧弱な品質の鉄及び鋼コ
ークスを生成すると考えられている(何となれば揮発性
成分含有量の低い石炭であるので)ゲルマン、石炭ペー
スト(ケーニッヒスポルン)を同じ割合則ち石炭ペース
ト9の重量%、ピッチ1の重量%の割合になるようにこ
の発明のピッチに加えることにより、同様な方法でつく
った。
2を有する貧弱な品質の鉄及び鋼コークスを生成すると
いう評判のローラィン石炭ペースト(フレィミング)を
、夫々石炭ペースト90重量%、ピッチ1の重量%の割
合になるように、この発明の2工程法により製造された
ピッチに添加した。バッチB:貧弱な品質の鉄及び鋼コ
ークスを生成すると考えられている(何となれば揮発性
成分含有量の低い石炭であるので)ゲルマン、石炭ペー
スト(ケーニッヒスポルン)を同じ割合則ち石炭ペース
ト9の重量%、ピッチ1の重量%の割合になるようにこ
の発明のピッチに加えることにより、同様な方法でつく
った。
得られたコークスペーストを通常の条件下でコークス化
処理した。
処理した。
次の結果が得られた。表 3
実施例 2
次に示す性質を有するクェート原油の減圧留出物のフル
フラール抽出により得られた抽出物を供給源料として用
いて石油ピッチを製造した。
フラール抽出により得られた抽出物を供給源料として用
いて石油ピッチを製造した。
15℃における密度:1.06
99qo(2100F)における動粘度:34.5セン
チストークス粘度/密度定数(VGC):0.982 次の表4に示す条件で、抽出物の2つの部分を、第1の
※中で常圧下に空気と水蒸気の混合物を用いて連続的に
ブローィング/クラッキング処理した。
チストークス粘度/密度定数(VGC):0.982 次の表4に示す条件で、抽出物の2つの部分を、第1の
※中で常圧下に空気と水蒸気の混合物を用いて連続的に
ブローィング/クラッキング処理した。
生成物を、ついで第2の塔中で水蒸気の存在下で且つ常
圧下にストリッピング/クラッキング処理した。
圧下にストリッピング/クラッキング処理した。
2つの試験の結果も又次の表4中に示す。
表 5
第2の工程から得られた夫々のピッチを用いて、実施例
1の記載の方法に従って夫々コークスペーストの2つの
バッチA及びBをつくった。
1の記載の方法に従って夫々コークスペーストの2つの
バッチA及びBをつくった。
これらのコmクスベーストをコークス化し、次の結果を
得た。表 5 実施例 3 クェート原油の減圧蒸留残澄のプロパン脱アスファルト
により得られたアスファルトからピッチを製造した。
得た。表 5 実施例 3 クェート原油の減圧蒸留残澄のプロパン脱アスファルト
により得られたアスファルトからピッチを製造した。
アスファルトの性質は次の通りであった。
25qo/100夕/$における侵入値: 7
軟 化 点(00) : 6716
0℃における粘度(Cp) 37920
0qoにおける粘度(Cp) 69.9
220qoにおける粘度(Cp) 36
.1アスファルトを第1の塔中で、常圧下空気と水蒸気
の存在下にブローィングノクラッキング処理し、そして
、次に第1の塔と直列的に操作される第2の繁中で常圧
下でかつ水蒸気の存在下でストリッピング/クラツキン
グ処理を行なった。
軟 化 点(00) : 6716
0℃における粘度(Cp) 37920
0qoにおける粘度(Cp) 69.9
220qoにおける粘度(Cp) 36
.1アスファルトを第1の塔中で、常圧下空気と水蒸気
の存在下にブローィングノクラッキング処理し、そして
、次に第1の塔と直列的に操作される第2の繁中で常圧
下でかつ水蒸気の存在下でストリッピング/クラツキン
グ処理を行なった。
操作条件及び得られた生成物の性質を次の表6に示す。
表 6 実施例1と同様にコークスペーストの2種のバッチA及
びBをつくりついでコークス化した。
表 6 実施例1と同様にコークスペーストの2種のバッチA及
びBをつくりついでコークス化した。
結果を次の表7に示す。表 7
実施例 4
実施例3と同じ方法で、ザクム原油の蒸留残澄をプロパ
ンで脱アスファルトすることにより得られたアスファル
トからピッチを製造した。
ンで脱アスファルトすることにより得られたアスファル
トからピッチを製造した。
このアスファルトの25qoにおける侵入指数は20で
あった。ついで、バッチA及びBに相当するコークスペ
ーストのコークス化を、実施例3と同様に行なつた。操
作条件及び得られた結果を次の表8に示す。
あった。ついで、バッチA及びBに相当するコークスペ
ーストのコークス化を、実施例3と同様に行なつた。操
作条件及び得られた結果を次の表8に示す。
表 8前に記載した諸結果を検討することにより、この
発明によるピッチは、鉄及び鋼品質のコークスを供給す
るのに適していることがわかる。
発明によるピッチは、鉄及び鋼品質のコークスを供給す
るのに適していることがわかる。
この発明により製造したピッチは、使用する非コークス
化炭素の種類により、コークスペースト組成物中に広い
範囲で変化する割合で使用することができる。
化炭素の種類により、コークスペースト組成物中に広い
範囲で変化する割合で使用することができる。
例えば、普通の品質のコークスを生成する石炭に対して
、石炭ペーストの1乃至1匹重量%好ましくは4乃至6
重量%の割合のピッチを用いることができる。次の例は
、この発明によるピッチを、貧弱な品質の非コークス化
石炭と混合して、半工業的スケールでコークス化する例
を示すものである。
、石炭ペーストの1乃至1匹重量%好ましくは4乃至6
重量%の割合のピッチを用いることができる。次の例は
、この発明によるピッチを、貧弱な品質の非コークス化
石炭と混合して、半工業的スケールでコークス化する例
を示すものである。
実施例 5この実施例においては、石炭として非コーク
ス化石炭の中に分類されているフレーム石炭タイプのメ
ルレバッハと、貧弱な品質のコークスを生成する石炭の
中に分類されている3/4脂質石炭タイプのポカホンタ
スが用いられた。
ス化石炭の中に分類されているフレーム石炭タイプのメ
ルレバッハと、貧弱な品質のコークスを生成する石炭の
中に分類されている3/4脂質石炭タイプのポカホンタ
スが用いられた。
石炭とこの発明によるピッチを次の割合(重量)で混合
してコークスペーストをつくった。
してコークスペーストをつくった。
ポカホンタス 50%メルレバ
ツハ 45%この発明によるピ
ッチ 5%ピッチは、実施例2記載の抽出
物を次の条件下で処理することにより製造された。
ツハ 45%この発明によるピ
ッチ 5%ピッチは、実施例2記載の抽出
物を次の条件下で処理することにより製造された。
表 9
ピッチは次の性質を有していた。
軟 化 点(00) 190侵入
値(100夕/25qo/$) 0コンラ
ドソン炭素(重量%) 41.2この石炭のコ
ークス化は、容量400k9の炉中で実施した炉は平行
六面体の形状を有し、1.10メーターの高さに沿って
1メーターの長さでかつ35〜50伽の中であった。
値(100夕/25qo/$) 0コンラ
ドソン炭素(重量%) 41.2この石炭のコ
ークス化は、容量400k9の炉中で実施した炉は平行
六面体の形状を有し、1.10メーターの高さに沿って
1メーターの長さでかつ35〜50伽の中であった。
平行六面体の長さ側を構成する垂直の各壁には、炉の外
側にとりつけたバーナーが設けられていた。石炭ペース
トを袋入し、そして点火した。
側にとりつけたバーナーが設けられていた。石炭ペース
トを袋入し、そして点火した。
垂直な壁に沿って各バーナーの温度を1120℃に調節
し、かつ実際のファイワリングは900℃で1虫時間で
あった。得られたコークスは、装入物の幾何学的中心部
のコークスの温度が1000qoに達したとき、平行六
面体の小さな側面を開き、コークスを押出すことにより
、炉からコークスを取り出した。炉から取り出したコー
クスは水をスプレーすることにより冷却した。コークス
を冷却後、鉄及び鋼工業において、得られたコークスの
品質を評価する為に通常用いられている二つのテストを
行なった。
し、かつ実際のファイワリングは900℃で1虫時間で
あった。得られたコークスは、装入物の幾何学的中心部
のコークスの温度が1000qoに達したとき、平行六
面体の小さな側面を開き、コークスを押出すことにより
、炉からコークスを取り出した。炉から取り出したコー
クスは水をスプレーすることにより冷却した。コークス
を冷却後、鉄及び鋼工業において、得られたコークスの
品質を評価する為に通常用いられている二つのテストを
行なった。
このテストは、コークスの機械的強度ともるさを測るも
ので、これらは、{a}AFNOR規格MFM03−0
20中に定義され、ISO規格R556一1967に示
されているMCUMテストで、次の指数を測定する。M
40(われ目指数)・・・4仇奴筋上に保持されるコー
クスのノぐーセンテージMI0(摩滅指数)・・・IQ
肋節を通過するコークスの/ぐーセンテージ‘b’AF
NOR規格NFM30一023中に定義されているIR
Smテストで、次の指数を測定する。
ので、これらは、{a}AFNOR規格MFM03−0
20中に定義され、ISO規格R556一1967に示
されているMCUMテストで、次の指数を測定する。M
40(われ目指数)・・・4仇奴筋上に保持されるコー
クスのノぐーセンテージMI0(摩滅指数)・・・IQ
肋節を通過するコークスの/ぐーセンテージ‘b’AF
NOR規格NFM30一023中に定義されているIR
Smテストで、次の指数を測定する。
120...20肋筋上に保持されるコークスのパーセ
ンテージ110・・・1仇奴節を通過するコークスのパ
ーセンテージコークスに対するテストの結果は次の通り
であつた。
ンテージ110・・・1仇奴節を通過するコークスのパ
ーセンテージコークスに対するテストの結果は次の通り
であつた。
M4の旨数: 74.3M
I坊旨数: 8.111
の旨数: 21.912政
旨数: 75.0MIひく
9,110=19〜22および120=75〜79の各
指数を有するコークスが鉄及び鋼品質のものであると考
えられている。
I坊旨数: 8.111
の旨数: 21.912政
旨数: 75.0MIひく
9,110=19〜22および120=75〜79の各
指数を有するコークスが鉄及び鋼品質のものであると考
えられている。
この実施例は、非コークス化石炭及び貧弱な品質の石炭
を生成する石炭の混合物を含有する石炭ペーストに、こ
の発明により製造された石油ピッチを加えることにより
上記石炭混合物から鉄及び鋼品質のコークスを得ること
が可能であることを示している。
を生成する石炭の混合物を含有する石炭ペーストに、こ
の発明により製造された石油ピッチを加えることにより
上記石炭混合物から鉄及び鋼品質のコークスを得ること
が可能であることを示している。
第1図は本発明に係る連続法を実施する装置の一例とし
ての工程図を示す。 1・・・経路、2・・・ポンプ、3・・・塔、4,4a
・・・経路、5・・・パイプ、6・・・経路、7・・・
塔、8・・・経路、9…ポンプ、10…パイプ、11…
ストリッパー、12・・・経路、13・・・経路、14
・・・ポンプ、I5・・・熱交換器、16・・・経路、
17・・・コンデンサー、20…経路、21…圧縮機、
22・・・熱交換器。 FIG.l
ての工程図を示す。 1・・・経路、2・・・ポンプ、3・・・塔、4,4a
・・・経路、5・・・パイプ、6・・・経路、7・・・
塔、8・・・経路、9…ポンプ、10…パイプ、11…
ストリッパー、12・・・経路、13・・・経路、14
・・・ポンプ、I5・・・熱交換器、16・・・経路、
17・・・コンデンサー、20…経路、21…圧縮機、
22・・・熱交換器。 FIG.l
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重質石油留分に常圧下宵なくとも280℃の温度で
酸素又は空気をブローイングし、ついで得られた生成物
を280℃から500℃の温度で行なう熱処理からなる
ストリツピング/クラツキング工程にかけることを特徴
とする、2工程で重質石油留分から鉄および鋼コークス
を製造するのに石油ピツチを製造する方法。 2 第1工程においてブローイングガスと同時に不活性
ガス又は水蒸気を同時に注入し、かつ温度を280℃か
ら400℃とする特許請求の範囲第1項記載の石油ピツ
チを製造する方法。 3 不活性ガス又は水蒸気をストリツピング/クラツキ
ング工程中に注入する特許請求の範囲第1項又は第2項
記載の石油ピツチを製造する方法。 4 ストリツピング/クラツキング工程を380℃から
420℃の温度でかつ常圧下に行なう特許請求の範囲第
1項、第2項又は第3項記載の石油ピツチを製造する方
法。 5 重質石油蒸留残渣、石油蒸留残渣、石油蒸留残渣の
脱アスフアルト化により得られるアスフアルト、石油減
圧留出物を溶媒抽出する際に得られる第一次又は第二次
抽出物、又は第二次抽出物をパラフイン系及びナフテン
系炭化水素用の選択的溶媒で処理することにより得られ
る樹脂である特許請求の範囲第1項乃至第4項の何れか
に記載の石油ピツチを製造する方法。 6 重質石油留分が、石油蒸留残渣、石油蒸留残渣の脱
アスフアルト化により得られるアスフアルト、石油減圧
留出物を溶媒抽出する際に得られる第一次又は第二次抽
出物、又は第二次抽出物をパラフイン系及びナフテン系
炭化水素の選択的溶媒で処理することにより得られる樹
脂などの諸原料を変換して得られる重質留分である特許
請求の範囲第1項乃至第4項の何れかに記載の石油ピツ
チを製造する方法。 7 石油ピツチが100℃以上の軟化点、25℃におい
てほぼ0の侵入値および40重量%以上のコンラドソン
指数を有する特許請求の範囲第1項乃至第6項の何れか
に記載の石油ピツチを製造する方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7529794 | 1975-09-29 | ||
FR7529794A FR2325712A1 (fr) | 1975-09-29 | 1975-09-29 | Procede de fabrication en deux stades pour brai de petrole pour coke siderurgique |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5242518A JPS5242518A (en) | 1977-04-02 |
JPS6014787B2 true JPS6014787B2 (ja) | 1985-04-16 |
Family
ID=9160599
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP51114822A Expired JPS6014787B2 (ja) | 1975-09-29 | 1976-09-27 | 石油ピツチの製造方法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6014787B2 (ja) |
AU (1) | AU502968B2 (ja) |
BE (1) | BE846725A (ja) |
DE (1) | DE2643519A1 (ja) |
FR (1) | FR2325712A1 (ja) |
GB (1) | GB1516225A (ja) |
NL (1) | NL7610684A (ja) |
ZA (1) | ZA765472B (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2467177A1 (fr) * | 1979-10-09 | 1981-04-17 | British Petroleum Co | Procede de fabrication de charbons actifs a surface specifique elevee a partir de brai de petrole |
DE2951116C2 (de) * | 1979-12-19 | 1982-03-04 | Rütgerswerke AG, 6000 Frankfurt | Verbesserung der Koksqualität von Kohlen mit unzureichenden Verkokungseigenschaften |
JPS5815586A (ja) * | 1981-07-22 | 1983-01-28 | Cosmo Co Ltd | ビスブレ−カ−タ−ルを原料とするブロ−ンアスフアルトの製造法 |
US4999099A (en) * | 1986-01-30 | 1991-03-12 | Conoco Inc. | Process for making mesophase pitch |
US4904371A (en) * | 1988-10-13 | 1990-02-27 | Conoco Inc. | Process for the production of mesophase pitch |
JP6076147B2 (ja) * | 2013-03-11 | 2017-02-08 | 株式会社クレハ | 高軟化点ピッチの製造方法 |
US11248172B2 (en) * | 2019-07-23 | 2022-02-15 | Koppers Delaware, Inc. | Heat treatment process and system for increased pitch yields |
CN113061451B (zh) * | 2020-01-02 | 2022-07-15 | 宝武碳业科技股份有限公司 | 一种特种沥青的生产系统和方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3238116A (en) * | 1963-12-12 | 1966-03-01 | Exxon Research Engineering Co | Coke binder oil |
-
1975
- 1975-09-29 FR FR7529794A patent/FR2325712A1/fr active Granted
-
1976
- 1976-09-08 GB GB37183/76A patent/GB1516225A/en not_active Expired
- 1976-09-13 ZA ZA00765472A patent/ZA765472B/xx unknown
- 1976-09-23 AU AU18070/76A patent/AU502968B2/en not_active Expired
- 1976-09-27 NL NL7610684A patent/NL7610684A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-09-27 JP JP51114822A patent/JPS6014787B2/ja not_active Expired
- 1976-09-28 DE DE19762643519 patent/DE2643519A1/de active Granted
- 1976-09-29 BE BE171061A patent/BE846725A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2325712B1 (ja) | 1979-09-07 |
JPS5242518A (en) | 1977-04-02 |
AU502968B2 (en) | 1979-08-16 |
FR2325712A1 (fr) | 1977-04-22 |
DE2643519C2 (ja) | 1987-10-01 |
NL7610684A (nl) | 1977-03-31 |
GB1516225A (en) | 1978-06-28 |
DE2643519A1 (de) | 1977-04-14 |
BE846725A (fr) | 1977-03-29 |
ZA765472B (en) | 1978-04-26 |
AU1807076A (en) | 1978-04-06 |
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