JPS60141830A - 一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPS60141830A JPS60141830A JP24625383A JP24625383A JPS60141830A JP S60141830 A JPS60141830 A JP S60141830A JP 24625383 A JP24625383 A JP 24625383A JP 24625383 A JP24625383 A JP 24625383A JP S60141830 A JPS60141830 A JP S60141830A
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- steel sheet
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- sheet
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
- C21D1/70—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment while heating or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、圧延方向に磁化容易軸＜１００＞を有する
一方向性珪素鋼板のｆＪＡ造方決方法し、特にその最終
仕上げ焼鈍前に鋼板表面に塗布する焼鈍分離剤に関する
ものである。
一方向性珪素鋼板のｆＪＡ造方決方法し、特にその最終
仕上げ焼鈍前に鋼板表面に塗布する焼鈍分離剤に関する
ものである。
周知のように一方向性珪素鋼板は主として変圧器やその
他の電気機器の鉄芯として使用されるものでおり、その
磁気特性としては、励磁特性と鉄損特性が優れているこ
と、すなわち８１０値（磁場の強さｌ ＯＯＯＡ／ｉｎ
において発生する磁束密度）で代表される磁束密度が高
く、Ｗ＋７７５Ｑ値（磁束密度１．７Ｔ、周波数５０
Ｈｚで磁化した場合の鉄損）で代表される鉄損が低いこ
とが要求される。
他の電気機器の鉄芯として使用されるものでおり、その
磁気特性としては、励磁特性と鉄損特性が優れているこ
と、すなわち８１０値（磁場の強さｌ ＯＯＯＡ／ｉｎ
において発生する磁束密度）で代表される磁束密度が高
く、Ｗ＋７７５Ｑ値（磁束密度１．７Ｔ、周波数５０
Ｈｚで磁化した場合の鉄損）で代表される鉄損が低いこ
とが要求される。
従来の一般的な一方向性珪素鋼板の製造方法としては、
Ｓｉを４６０チ以丁含有する珪素鋼素材を熱間圧延し、
必要に応じて熱処理を施した後、１回または中間焼鈍を
挾む２回以上の冷間圧延を施して最終製品板厚の冷延板
を得、その冷延板に脱炭を兼ねた１次再結晶焼鈍を施し
、次いでＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を鋼板に塗布
し、最終仕上げ焼鈍（２次再結晶焼鈍および純化焼鈍）
を施して（■ｔｏ）ｃｏｏｎ方位の２次再結晶粒を発達
させるとともに有害不純物を除去する一連の工程が広く
採用されている。このような工程において、磁気特性の
優れた珪素鋼板を得るためには、最終仕上げ焼鈍に際し
てゴス方位と称される（ｌｔＯ）［ｏｏｔ〕方位の結晶
粒が選択成長する所謂２次再結晶現象を適切に制御して
、ゴス方位の集積度を高めることが重要である。ゴス方
位の二次再結晶粒を発達させるためには、１次再結晶粒
の成長を抑制するための適当な析出分散相、すなわちい
わゆるインヒビターを活用することが知られており、こ
のインヒビターとしては、Ｍｎｓ等の硫化物、ＡＩＮ等
の窒化物が一般に広く利用されている。
Ｓｉを４６０チ以丁含有する珪素鋼素材を熱間圧延し、
必要に応じて熱処理を施した後、１回または中間焼鈍を
挾む２回以上の冷間圧延を施して最終製品板厚の冷延板
を得、その冷延板に脱炭を兼ねた１次再結晶焼鈍を施し
、次いでＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を鋼板に塗布
し、最終仕上げ焼鈍（２次再結晶焼鈍および純化焼鈍）
を施して（■ｔｏ）ｃｏｏｎ方位の２次再結晶粒を発達
させるとともに有害不純物を除去する一連の工程が広く
採用されている。このような工程において、磁気特性の
優れた珪素鋼板を得るためには、最終仕上げ焼鈍に際し
てゴス方位と称される（ｌｔＯ）［ｏｏｔ〕方位の結晶
粒が選択成長する所謂２次再結晶現象を適切に制御して
、ゴス方位の集積度を高めることが重要である。ゴス方
位の二次再結晶粒を発達させるためには、１次再結晶粒
の成長を抑制するための適当な析出分散相、すなわちい
わゆるインヒビターを活用することが知られており、こ
のインヒビターとしては、Ｍｎｓ等の硫化物、ＡＩＮ等
の窒化物が一般に広く利用されている。
ところで（ｔｔｏ）ｃｏｏＢ方位に高度に揃った２次再
結晶粒は、鋼板表面近傍から成長することが知られてい
る。しだがって８１０値で代表される高い磁束密度を得
るためには、すなわち鋼板の圧延方向に磁化容易軸を集
積させるためには、鋼板表面から成長する２次再結晶粒
の芽を途中工程で破壊されないようにするとともに、表
面近傍０１次再結晶粒の粒成長に対する抑制力を強化す
る必要がある。そのためにはインヒビターの濃度を、表
面層が高濃度となるように内部層と表面層で変化させれ
ば良いが、溶鋼へのインヒビター形成元素の添加だけで
はこのような濃度分布を得ることは不可能である。そこ
で上述のような濃度分布を得るための具体的手段として
、冷間圧延終了後に鋼板表面からインヒビター形成元素
を拡散させる方法が考えられる。かかる手段としては、
最終仕上げ焼鈍前に鋼板表面に２塗布する焼鈍分離剤と
して、インヒビター形成元素であるＳ 、 Ｓｅ 。
結晶粒は、鋼板表面近傍から成長することが知られてい
る。しだがって８１０値で代表される高い磁束密度を得
るためには、すなわち鋼板の圧延方向に磁化容易軸を集
積させるためには、鋼板表面から成長する２次再結晶粒
の芽を途中工程で破壊されないようにするとともに、表
面近傍０１次再結晶粒の粒成長に対する抑制力を強化す
る必要がある。そのためにはインヒビターの濃度を、表
面層が高濃度となるように内部層と表面層で変化させれ
ば良いが、溶鋼へのインヒビター形成元素の添加だけで
はこのような濃度分布を得ることは不可能である。そこ
で上述のような濃度分布を得るための具体的手段として
、冷間圧延終了後に鋼板表面からインヒビター形成元素
を拡散させる方法が考えられる。かかる手段としては、
最終仕上げ焼鈍前に鋼板表面に２塗布する焼鈍分離剤と
して、インヒビター形成元素であるＳ 、 Ｓｅ 。
Ｂ 、 ｓｂ 、−ｔたはＳｎ、あるいはそれらの化合
物を用い、最終仕上げ焼鈍工程の初期においてこれらの
元素を鋼板表面に拡散させ、磁気特性の向上を図る方法
が既に公知となっている。しかしながら公知となってい
る方法では、ある程度磁気特性を向上させる効果が認め
られるものの、未だ充分ではなかったのが実情である。
物を用い、最終仕上げ焼鈍工程の初期においてこれらの
元素を鋼板表面に拡散させ、磁気特性の向上を図る方法
が既に公知となっている。しかしながら公知となってい
る方法では、ある程度磁気特性を向上させる効果が認め
られるものの、未だ充分ではなかったのが実情である。
この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、前述の
ように焼鈍分離剤中にインヒビター形成元素を含有せし
めておく方法をさらに改善し、特にＳを焼鈍分離剤中に
含有せしめておく場合についてそのインヒビターの効果
を最大限に発揮させ、製品の磁気特性を飛躍的に向上さ
せる方法を提供することを目的とするものである。
ように焼鈍分離剤中にインヒビター形成元素を含有せし
めておく方法をさらに改善し、特にＳを焼鈍分離剤中に
含有せしめておく場合についてそのインヒビターの効果
を最大限に発揮させ、製品の磁気特性を飛躍的に向上さ
せる方法を提供することを目的とするものである。
上述のような目的を達成するべく、焼鈍分離剤中にＳを
含有させた場合について種々実験・研究を重ねた結果、
最終仕上げ焼鈍初期において鋼板表面から侵入しだＳに
よる表面近傍の１次再結晶の粒成長に対する抑制作用と
表面層から成長する２次再結晶粒の方位を厳密に制御す
る作用とが、Ｌａ （ランタン）またはＣｅ （セリウ
ム）をＳと共存させておくことによって強化され、磁気
特性が飛躍的に改善されるという新規な知見を得、その
知見に基いてこの発明をなすに至ったのである。
含有させた場合について種々実験・研究を重ねた結果、
最終仕上げ焼鈍初期において鋼板表面から侵入しだＳに
よる表面近傍の１次再結晶の粒成長に対する抑制作用と
表面層から成長する２次再結晶粒の方位を厳密に制御す
る作用とが、Ｌａ （ランタン）またはＣｅ （セリウ
ム）をＳと共存させておくことによって強化され、磁気
特性が飛躍的に改善されるという新規な知見を得、その
知見に基いてこの発明をなすに至ったのである。
すなわちこの発明は、Ｓｉを４．０係以下含有する珪素
鋼熱延板に、１回または中間焼鈍を挾む２回以上の冷間
圧延を施して最終板厚とし、次いで脱炭・１次再結晶焼
鈍を施した後、Ｍｇｏｋ主成分とする焼鈍分離剤を鋼板
表面に塗布し、コイル状態（５） で最終仕上げ焼鈍を行なう一連の工程よりなる一方向性
珪素鋼板の製造方法において、 前記ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤として、Ｌａ。
鋼熱延板に、１回または中間焼鈍を挾む２回以上の冷間
圧延を施して最終板厚とし、次いで脱炭・１次再結晶焼
鈍を施した後、Ｍｇｏｋ主成分とする焼鈍分離剤を鋼板
表面に塗布し、コイル状態（５） で最終仕上げ焼鈍を行なう一連の工程よりなる一方向性
珪素鋼板の製造方法において、 前記ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤として、Ｌａ。
Ｌａ化合物、 Ｃｅ 、 Ｃｅ化合物のうちから選ばれ
た１種または２種以上をＬａ 、 Ｃｅと１７ての合計
量でＭｇＯに対しＯ１〜３．０チ添加しかつＳもしくは
Ｓ化合物をＳとしてＭｇＯに対し０．０１〜１． Ｏ％
添加したものを用いることを特徴とするものである。
た１種または２種以上をＬａ 、 Ｃｅと１７ての合計
量でＭｇＯに対しＯ１〜３．０チ添加しかつＳもしくは
Ｓ化合物をＳとしてＭｇＯに対し０．０１〜１． Ｏ％
添加したものを用いることを特徴とするものである。
以下この発明についてさらに詳細に説明する。
この発明は前述のようにＬａまたはＣｅをＳと共存させ
ておくことによって、鋼板表面から侵入したＳＫよる鋼
板表面近傍の１次再結晶粒成長抑制作用および２次再結
晶方位制御作用が強化されるという知見に基いてなされ
たものであるが、このよりなＳと共存するＬａもしくは
Ｃｅの効果は次のような機構によるものと思われる。
ておくことによって、鋼板表面から侵入したＳＫよる鋼
板表面近傍の１次再結晶粒成長抑制作用および２次再結
晶方位制御作用が強化されるという知見に基いてなされ
たものであるが、このよりなＳと共存するＬａもしくは
Ｃｅの効果は次のような機構によるものと思われる。
すなわち、焼鈍分離剤中にＳもしくはＳ化合物を含有さ
せる目的は、最終仕上げ焼鈍の初期段階でＳが焼鈍分離
剤中から鋼板表面に移行して表面近傍でのインヒビター
濃度が鋼板肉厚中央部と比（６） 較して高濃度となることを利用して、２次再結晶組織を
（ｚｏ）Ｃｏｏｔ））方位に強く集積したものとするこ
とにあるが、実際にはＳの鋼板表面から肉厚中央部への
拡散が、２次再結晶が開始する約８００〜９００℃の温
度より低い段階で既に開始されてしまうため、２次再結
晶温度域でのＳの平均バルク濃度が高くなり、そのため
に２次再結晶の粗大化を招き、渦電流損による鉄損が増
大することがある。しかしながらＳとの親和力が強いＬ
ａ 、 Ｃｅと共存する場合のＳは、Ｌａ 、 Ｃｅの
鋼中への拡散速度が極めて遅いために、鋼板内部への移
行が抑制され、二次再結晶温度域において表面近傍のＳ
濃度が中心部よりも確実に高濃度となり、（ｚｏ）Ｃｏ
ｏ１方位の集積度を高めるとともに２次再結晶の粗大化
が抑制され、磁気特性が大幅に改善されるものと考えら
れる。
せる目的は、最終仕上げ焼鈍の初期段階でＳが焼鈍分離
剤中から鋼板表面に移行して表面近傍でのインヒビター
濃度が鋼板肉厚中央部と比（６） 較して高濃度となることを利用して、２次再結晶組織を
（ｚｏ）Ｃｏｏｔ））方位に強く集積したものとするこ
とにあるが、実際にはＳの鋼板表面から肉厚中央部への
拡散が、２次再結晶が開始する約８００〜９００℃の温
度より低い段階で既に開始されてしまうため、２次再結
晶温度域でのＳの平均バルク濃度が高くなり、そのため
に２次再結晶の粗大化を招き、渦電流損による鉄損が増
大することがある。しかしながらＳとの親和力が強いＬ
ａ 、 Ｃｅと共存する場合のＳは、Ｌａ 、 Ｃｅの
鋼中への拡散速度が極めて遅いために、鋼板内部への移
行が抑制され、二次再結晶温度域において表面近傍のＳ
濃度が中心部よりも確実に高濃度となり、（ｚｏ）Ｃｏ
ｏ１方位の集積度を高めるとともに２次再結晶の粗大化
が抑制され、磁気特性が大幅に改善されるものと考えら
れる。
なお類似の発明として、特開昭５３−４７１４号に記載
されているものがあるが、これは最終焼鈍過程における
脱硫促進による焼鈍時間の短縮とガラス質被膜の平滑化
による磁性改善を目的としたものであり、一方この発明
は焼鈍分離剤中のＳをインヒビターとして有効に利用す
るためにＬａ 。
されているものがあるが、これは最終焼鈍過程における
脱硫促進による焼鈍時間の短縮とガラス質被膜の平滑化
による磁性改善を目的としたものであり、一方この発明
は焼鈍分離剤中のＳをインヒビターとして有効に利用す
るためにＬａ 。
Ｃｅの希土類元素を添加する方法を提供するものであり
、技術思想を異にし、使用目的も異なる。
、技術思想を異にし、使用目的も異なる。
上述のように焼鈍分離剤中から鋼板表面へ移行させるＳ
に対してＬａもしくはＣｅを共存させるために、この発
明の製造方法においては、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤中に、Ｌａ 、もしくはＬａを含む化合物（例えば
Ｌａ２Ｏ３、Ｌａ（ＯＨ）３ 、 Ｌａ２Ｓ３等）、Ｃ
ｅ 、もしくはＣｅを含む化合物（例えばＣｅＯ２。
に対してＬａもしくはＣｅを共存させるために、この発
明の製造方法においては、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤中に、Ｌａ 、もしくはＬａを含む化合物（例えば
Ｌａ２Ｏ３、Ｌａ（ＯＨ）３ 、 Ｌａ２Ｓ３等）、Ｃ
ｅ 、もしくはＣｅを含む化合物（例えばＣｅＯ２。
Ｃｅ２Ｏ３、Ｃｅ（ＯＲ）ｘ 、 Ｃｅ２Ｓ３等）のう
ちからいずれか少くとも１種以上を、ＳもしくはＳを含
む化合物（例えばＳ−Ｍｇ５ｏ４．５ｒＳＯ，＋等）と
併せて添加しておく。ここでＬａ 、 Ｃｅ 、 Ｌａ
化合物、あるいはＣｅ化合物は、Ｌａ 、 Ｃｅに換算
した合計量でＭｇＯに対し０．１〜３．０チの範囲内と
し、またＳもしくはＳ化合物は、Ｓ量に換算して０．０
１−１．０％の範囲内とする。これらの成分量範囲は、
後に実験データとして示すように本発明者等の実験に基
いて規定したものであり、その限定理由は次の通りであ
る。
ちからいずれか少くとも１種以上を、ＳもしくはＳを含
む化合物（例えばＳ−Ｍｇ５ｏ４．５ｒＳＯ，＋等）と
併せて添加しておく。ここでＬａ 、 Ｃｅ 、 Ｌａ
化合物、あるいはＣｅ化合物は、Ｌａ 、 Ｃｅに換算
した合計量でＭｇＯに対し０．１〜３．０チの範囲内と
し、またＳもしくはＳ化合物は、Ｓ量に換算して０．０
１−１．０％の範囲内とする。これらの成分量範囲は、
後に実験データとして示すように本発明者等の実験に基
いて規定したものであり、その限定理由は次の通りであ
る。
すなわちＬａ 、 Ｃｅまたはそれらの化合物のＬａ
。
。
Ｃｅとしての合計量がＭｇＯに対し０．１０４未満では
Ｌａ 、 Ｃａの添加効果が認められず、逆にその合計
量が３．０％を越えればガラス質被膜の曲げ密着性が劣
化し、０１０〜３．０％の範囲内で最も良い結果が得ら
れる。一方ＳまたはＳ化合物のＳ換算量がＭｇＯに対し
０．０１％未満あるいは１チを越える場合にはＳ添加に
よる磁気特性向上効果が認められず、またＳ換算量が１
．０％を越えれば２次再結晶の粗大化が著しくなってか
えって磁気特性を低下させる。
Ｌａ 、 Ｃａの添加効果が認められず、逆にその合計
量が３．０％を越えればガラス質被膜の曲げ密着性が劣
化し、０１０〜３．０％の範囲内で最も良い結果が得ら
れる。一方ＳまたはＳ化合物のＳ換算量がＭｇＯに対し
０．０１％未満あるいは１チを越える場合にはＳ添加に
よる磁気特性向上効果が認められず、またＳ換算量が１
．０％を越えれば２次再結晶の粗大化が著しくなってか
えって磁気特性を低下させる。
次に焼鈍分離剤へのＬａ 、 ＣｅのＳとの複合添加効
果について実験データに基いて説明する。
果について実験データに基いて説明する。
Ｓｉ２．９５％、ＳｂＯ，０２％、８０．０１８％。
Ｍｎ ０．０６ ％を含有する珪素鋼素材を２四厚に熱
間圧延した後、９５０℃×５分間の熱延板焼鈍を施し、
最終板厚０．３５Ｍに冷間圧延した。次いでその冷延板
を湿水素中において８３０ ’Ｃで４分間の脱炭・１次
再結晶焼鈍を施した。そしてその鋼板（９） に、５１０〜５％に相当するＬａ２Ｏ５と５Ｏ−３％に
相当するＭｇＳＯ４を含有し、残部ＭｇＯからなる焼鈍
分離剤を塗布した後、８００〜９００℃の温度範囲を１
０ ’Ｑ／ｈｒの昇温速度で徐熱し、さらに１１８０℃
で５時間保持する最終仕上げ焼鈍を施して得られた製品
の磁束密度Ｂ１１値と、焼鈍分離剤中のＬａ 、 Ｓの
含有量との関係を第１図に示す。
間圧延した後、９５０℃×５分間の熱延板焼鈍を施し、
最終板厚０．３５Ｍに冷間圧延した。次いでその冷延板
を湿水素中において８３０ ’Ｃで４分間の脱炭・１次
再結晶焼鈍を施した。そしてその鋼板（９） に、５１０〜５％に相当するＬａ２Ｏ５と５Ｏ−３％に
相当するＭｇＳＯ４を含有し、残部ＭｇＯからなる焼鈍
分離剤を塗布した後、８００〜９００℃の温度範囲を１
０ ’Ｑ／ｈｒの昇温速度で徐熱し、さらに１１８０℃
で５時間保持する最終仕上げ焼鈍を施して得られた製品
の磁束密度Ｂ１１値と、焼鈍分離剤中のＬａ 、 Ｓの
含有量との関係を第１図に示す。
第１図から、ＬａまたはＳをそれぞれ単独添加した焼鈍
分離剤を用いても８１０値は若干向上するが、Ｌａ ０
．５〜２％と８０．０７〜０．２％を含有させた場合に
Ｂ、。値が顕著に向上することが判る。
分離剤を用いても８１０値は若干向上するが、Ｌａ ０
．５〜２％と８０．０７〜０．２％を含有させた場合に
Ｂ、。値が顕著に向上することが判る。
また別の実験として、Ｓｉ３．２０％、ｓｂｏ、０２２
％ 、 Ｓｅ Ｏ，０１８％ 、 Ｍｎ ０．０６％を
含有する珪素鋼素材を３闘厚に熱間圧延し、９７０℃×
５分間の熱延板焼鈍を施した後、９５０℃×３分間の中
間焼鈍を挾んで２回の冷間圧延を施し、最終板厚０．３
０ｍの冷延板とした。次いで湿水素中において８２０°
Ｃで４分間の脱炭・１次再結晶焼鈍を施して炭素含有量
を０．００５％以下とし、次いでＣｅ Ｏ〜５チに相当
するＣ ｅＯ２とＳＯ〜ｌチに相当（１０） するＭｇＳＯ４とを含有し、残部がＭｇＯからなる焼鈍
分離剤を塗布した後、８５０℃に５０時間保持して２次
再結晶を充分成長させる２次再結晶焼鈍と引続いて１１
８０℃に５時間保持する純化焼鈍とを組合せた最終仕上
げ焼鈍を施して得られた製品の磁束密度Ｂ１１値と焼鈍
分離剤中のＣｅ量、Ｓ量との関係を第２図に示す。
％ 、 Ｓｅ Ｏ，０１８％ 、 Ｍｎ ０．０６％を
含有する珪素鋼素材を３闘厚に熱間圧延し、９７０℃×
５分間の熱延板焼鈍を施した後、９５０℃×３分間の中
間焼鈍を挾んで２回の冷間圧延を施し、最終板厚０．３
０ｍの冷延板とした。次いで湿水素中において８２０°
Ｃで４分間の脱炭・１次再結晶焼鈍を施して炭素含有量
を０．００５％以下とし、次いでＣｅ Ｏ〜５チに相当
するＣ ｅＯ２とＳＯ〜ｌチに相当（１０） するＭｇＳＯ４とを含有し、残部がＭｇＯからなる焼鈍
分離剤を塗布した後、８５０℃に５０時間保持して２次
再結晶を充分成長させる２次再結晶焼鈍と引続いて１１
８０℃に５時間保持する純化焼鈍とを組合せた最終仕上
げ焼鈍を施して得られた製品の磁束密度Ｂ１１値と焼鈍
分離剤中のＣｅ量、Ｓ量との関係を第２図に示す。
第２図から、焼鈍分離剤中のＣｅ量が０．５〜１．０チ
、Ｓ量が０．０４〜０１％の場合に磁束密度１３＋。
、Ｓ量が０．０４〜０１％の場合に磁束密度１３＋。
値が顕著に向上することが判る。
ここで焼鈍分離剤中に添加含有させるＬａもしくはＣｅ
とＳの各適量は、素材の成分組成、なかでも素材中のイ
ンヒビター形成元素の含有量、あるいは圧延方法によっ
ても異なるが、それらの添加量として効果が認められる
のは、Ｌａ 、 Ｃｅについては合計量で０．１〜３．
０チであり、Ｓについては０．０１〜１．０チである。
とＳの各適量は、素材の成分組成、なかでも素材中のイ
ンヒビター形成元素の含有量、あるいは圧延方法によっ
ても異なるが、それらの添加量として効果が認められる
のは、Ｌａ 、 Ｃｅについては合計量で０．１〜３．
０チであり、Ｓについては０．０１〜１．０チである。
次にこの発明の製造方法における一連の工程について説
明する。
明する。
この発明の製造方法における各工程は、焼鈍分離剤の成
分以外は従来公知の方法と同様であれば良く、また素材
成分も公知の方法の場合と同様であれば良い。すなわち
素材成分については、Ｓｉが４０チを越えれば冷間圧延
時に脆性割れが生じ易くなって冷間圧延が困難となるか
らＳｉは４０チ以下とする必要があり、このほかの成分
は、Ｃは０．０１〜０．１％程度、Ｍｎは０．０２〜０
．１％程度、インヒビター形成元素として加えられるＳ
および／またはＳｅは合計量で０．００８〜０．０５０
％程度とし、このほかインヒビター効果を補強するた
めにＳｂ 、 Ｔｅ 、 Ａｓ ＋、 Ｂｉ 、 Ｐｂ
、 Ｍｏ 、 Ｗ等の１種または２種以上を添加する
ことができる。このような成分の素材の溶製法は公知の
転炉製鋼法等を適用でき、またそのスラブ製造法も連続
鋳造法、造塊−分塊圧延法のいずれを適用しても良い。
分以外は従来公知の方法と同様であれば良く、また素材
成分も公知の方法の場合と同様であれば良い。すなわち
素材成分については、Ｓｉが４０チを越えれば冷間圧延
時に脆性割れが生じ易くなって冷間圧延が困難となるか
らＳｉは４０チ以下とする必要があり、このほかの成分
は、Ｃは０．０１〜０．１％程度、Ｍｎは０．０２〜０
．１％程度、インヒビター形成元素として加えられるＳ
および／またはＳｅは合計量で０．００８〜０．０５０
％程度とし、このほかインヒビター効果を補強するた
めにＳｂ 、 Ｔｅ 、 Ａｓ ＋、 Ｂｉ 、 Ｐｂ
、 Ｍｏ 、 Ｗ等の１種または２種以上を添加する
ことができる。このような成分の素材の溶製法は公知の
転炉製鋼法等を適用でき、またそのスラブ製造法も連続
鋳造法、造塊−分塊圧延法のいずれを適用しても良い。
スラブは公知の方法に従って加熱、熱間圧延し、必要に
応じて熱延板焼鈍を施して酸洗し、次いで製品板厚まで
冷間圧延する。この冷間圧延工程は、１回の冷間圧延、
あるいは中間焼鈍を挾んだ２回以上の冷間圧延のいずれ
でも良い。製品板厚に冷延された鋼板に対しては、湿水
素雰囲気中において脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、鋼中
ＣをＯ，ＯＯ５チ程度以丁とする。次いで鋼板表面に、
焼付防止、ガラス質被膜形成、純化作用等の目的で焼鈍
分離剤を塗布する。この焼鈍分離剤としては、前述のよ
うにＭｇＯにＬａ 、 Ｌａ化合物、Ｃｅ 、 Ｃｅ化
合物のうちから選ばれた１種以上と、ＳもしくはＳ化合
物とを前述の範囲内で添加したものを用いる。焼鈍分離
剤を塗布した鋼板は、コイル状態で最終仕上げ焼鈍を施
す。この最終仕上げ焼鈍は、２次再結晶粒を発達させ、
引続いてＳ、Ｎ等の不純物を除去（純化）するためのも
のであり、７５０〜９５０℃の２次再結晶温度域で保定
した後、１０００℃以上の高温で保持する方法、あるい
は２次再結晶温度域を除熱昇温して１０００℃以上の高
温で保持する方法等を適用することができる。
応じて熱延板焼鈍を施して酸洗し、次いで製品板厚まで
冷間圧延する。この冷間圧延工程は、１回の冷間圧延、
あるいは中間焼鈍を挾んだ２回以上の冷間圧延のいずれ
でも良い。製品板厚に冷延された鋼板に対しては、湿水
素雰囲気中において脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、鋼中
ＣをＯ，ＯＯ５チ程度以丁とする。次いで鋼板表面に、
焼付防止、ガラス質被膜形成、純化作用等の目的で焼鈍
分離剤を塗布する。この焼鈍分離剤としては、前述のよ
うにＭｇＯにＬａ 、 Ｌａ化合物、Ｃｅ 、 Ｃｅ化
合物のうちから選ばれた１種以上と、ＳもしくはＳ化合
物とを前述の範囲内で添加したものを用いる。焼鈍分離
剤を塗布した鋼板は、コイル状態で最終仕上げ焼鈍を施
す。この最終仕上げ焼鈍は、２次再結晶粒を発達させ、
引続いてＳ、Ｎ等の不純物を除去（純化）するためのも
のであり、７５０〜９５０℃の２次再結晶温度域で保定
した後、１０００℃以上の高温で保持する方法、あるい
は２次再結晶温度域を除熱昇温して１０００℃以上の高
温で保持する方法等を適用することができる。
以下この発明の実施例を記す。
実施例■
Ｃ０，０４５％、 Ｓｉ ３．０５％ 、 Ｍｎ ０．
０５５％。
０５５％。
ＳｂＯ，０１９チ、８０．０１８俤を含有する珪素鋼塊
（１３） を２ｍｌ厚に熱間圧延し、９７０℃で５分間の焼鈍を行
なった後、０．３０Ｔｍ厚に冷間圧延した。次いで湿水
素雰囲気中で８３０℃×３分間の脱炭・１次再結晶焼鈍
を施した後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し
、最終仕上げ焼鈍を施した。最終仕上げ焼鈍に際しては
、８００〜９００℃の温度域を１０ ′Ｃ／ｈｒの昇温
速度で除熱して２次再結晶粒を充分に成長させた後、１
１８０℃で５時間の焼鈍を行なった。焼鈍分離剤として
は下記第１表中に示すようにＭｇＯに対し無添加のもの
、ＭｇＯに対しＬａ２Ｏ５およびＭｇＳＯ４を添加した
もの、ＭｇＯに対しＣｅ Ｏ２およびＭｇＳＯ４を添加
したもの、以上３種の分離剤を用いた。各焼鈍分離剤を
用いた場合の製品の磁気特性を第１表に併せて示す。
（１３） を２ｍｌ厚に熱間圧延し、９７０℃で５分間の焼鈍を行
なった後、０．３０Ｔｍ厚に冷間圧延した。次いで湿水
素雰囲気中で８３０℃×３分間の脱炭・１次再結晶焼鈍
を施した後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し
、最終仕上げ焼鈍を施した。最終仕上げ焼鈍に際しては
、８００〜９００℃の温度域を１０ ′Ｃ／ｈｒの昇温
速度で除熱して２次再結晶粒を充分に成長させた後、１
１８０℃で５時間の焼鈍を行なった。焼鈍分離剤として
は下記第１表中に示すようにＭｇＯに対し無添加のもの
、ＭｇＯに対しＬａ２Ｏ５およびＭｇＳＯ４を添加した
もの、ＭｇＯに対しＣｅ Ｏ２およびＭｇＳＯ４を添加
したもの、以上３種の分離剤を用いた。各焼鈍分離剤を
用いた場合の製品の磁気特性を第１表に併せて示す。
第１表
（１４）
第１表から明らかなように、ＬａもしくはＣｅの化合物
とＳ化合物を添加した焼鈍分離剤を用いた場合には、そ
れらを無添加の焼鈍分離剤を用いた場合と比較して格段
に優れた磁気特性を得ることができた。
とＳ化合物を添加した焼鈍分離剤を用いた場合には、そ
れらを無添加の焼鈍分離剤を用いた場合と比較して格段
に優れた磁気特性を得ることができた。
実施例２
Ｃ０，４６％、Ｓｉ ３．３５％、Ｍｎ０．０６０％。
Ｓｂ Ｏ，０２０％ 、 Ｓｅ Ｏ，ＯＬ ８％を含有
する珪素鋼塊を３＋ｏ＋厚に熱間圧延し、９７０℃で５
分間の焼鈍を行なった後、９５０’Ｃの中間焼鈍を挾ん
で２回の冷間圧延を施し、０．３０ｇ厚の冷延板に仕上
げた。次いで湿水素雰囲気中で８２０℃４分間脱炭・１
次再結晶焼鈍を施した後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布し、最終仕上げ焼鈍を施した。最終仕上げ焼
鈍に際しては、８５０℃に５０時間保持して２次再結晶
を充分成長させた後、ｔｔｓｏ℃に５時間保持ｌ〜だ。
する珪素鋼塊を３＋ｏ＋厚に熱間圧延し、９７０℃で５
分間の焼鈍を行なった後、９５０’Ｃの中間焼鈍を挾ん
で２回の冷間圧延を施し、０．３０ｇ厚の冷延板に仕上
げた。次いで湿水素雰囲気中で８２０℃４分間脱炭・１
次再結晶焼鈍を施した後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布し、最終仕上げ焼鈍を施した。最終仕上げ焼
鈍に際しては、８５０℃に５０時間保持して２次再結晶
を充分成長させた後、ｔｔｓｏ℃に５時間保持ｌ〜だ。
焼鈍分離剤としては次の第２表に示すようにＭｇＯに対
して無添加のもの、Ｌａ２Ｏ５およびＭｇＳＯ４を添加
したもの、ＣｅＯ２およびＭｇＳＯ４を添加したもの、
以上３種の分離剤を用いた。各分離剤を用いた場合の製
品の磁気特性を第２表に併せて示す。
して無添加のもの、Ｌａ２Ｏ５およびＭｇＳＯ４を添加
したもの、ＣｅＯ２およびＭｇＳＯ４を添加したもの、
以上３種の分離剤を用いた。各分離剤を用いた場合の製
品の磁気特性を第２表に併せて示す。
第２表
第２表から明らかなように、この場合にもＬａも゛しく
はＯｅの化合物とＳを併せて添加した場合には、著しく
優れた磁気特性を得ることができた。
はＯｅの化合物とＳを併せて添加した場合には、著しく
優れた磁気特性を得ることができた。
以上の説明で明らかなように、この発明の方法によれば
、最終仕上げ焼鈍前に塗布する焼鈍分離剤中にＳもしく
はＳ化合物とともにＬａもしくはＯｅあるいはそれらの
化合物を適量添加しておくだけで、磁気特性が著しく優
れた一方向性珪素鋼板 ′を容易に得ることができる顕
著な効果が得られる。
、最終仕上げ焼鈍前に塗布する焼鈍分離剤中にＳもしく
はＳ化合物とともにＬａもしくはＯｅあるいはそれらの
化合物を適量添加しておくだけで、磁気特性が著しく優
れた一方向性珪素鋼板 ′を容易に得ることができる顕
著な効果が得られる。
第１図は一方向性珪素鋼板製品における磁束密度Ｂ１０
値と焼鈍分離剤中のＬａおよびＳ含有量との関係を示す
相関図、第２図は一方向性珪素鋼板製品における磁束密
度Ｂｉｏ値と焼鈍分離剤中のＣｅおよびＳ含有量との関
係を示す相関図である。 出願人 川崎製鉄株式会社 （１７） 第１図 第２図
値と焼鈍分離剤中のＬａおよびＳ含有量との関係を示す
相関図、第２図は一方向性珪素鋼板製品における磁束密
度Ｂｉｏ値と焼鈍分離剤中のＣｅおよびＳ含有量との関
係を示す相関図である。 出願人 川崎製鉄株式会社 （１７） 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｓｉを４．Ｏ＄（重量％、以下同じ）以下含有する珪素
鋼熱延板に１回または中間焼鈍を挾む２回以上の冷間圧
延を施して最終板厚としだ後、脱炭・１次再結晶焼鈍を
施し、次いでＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を鋼板表
面に塗布して、コイル状態で最終仕上げ焼鈍を施す一連
の工程よりなる一方向性珪素鋼板の製造方法において、 前記ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤として、Ｌａ 、
Ｌａ化合物、 Ｃｅ 、 Ｃｅ化合物のうちから選ば
れた１種または２種以上をＬａ 、 Ｃｅとしての合計
量でＭｇＯに対し０．１〜３．０％添加しかつＳもしく
はＳ化合物をＳとしてＭｇＯに対し０．０１〜１．０％
添加したものを用いることを特徴とする一方向性珪素鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24625383A JPS60141830A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24625383A JPS60141830A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60141830A true JPS60141830A (ja) | 1985-07-26 |
Family
ID=17145769
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24625383A Pending JPS60141830A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60141830A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100345695B1 (ko) * | 1997-07-31 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 저소음방향성전기강판의제조방법및이에사용되는자속열처리장치 |
| EP1889927A1 (en) * | 2005-05-23 | 2008-02-20 | Nippon Steel Corporation | Grain oriented electromagnetic steel sheet having excellent film adhesion and process for producing the same |
| WO2008062853A1 (fr) | 2006-11-22 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corporation | Feuille d'acier électromagnétique à orientation unidirectionnelle de grains, ayant une excellente adhésion de film, et son procédé de fabrication |
| JP2009270129A (ja) * | 2008-04-30 | 2009-11-19 | Nippon Steel Corp | 磁気特性および被膜密着性に優れた方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2016509625A (ja) * | 2012-12-27 | 2016-03-31 | ポスコ | 鉄損に優れた方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-12-29 JP JP24625383A patent/JPS60141830A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100345695B1 (ko) * | 1997-07-31 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 저소음방향성전기강판의제조방법및이에사용되는자속열처리장치 |
| EP1889927A1 (en) * | 2005-05-23 | 2008-02-20 | Nippon Steel Corporation | Grain oriented electromagnetic steel sheet having excellent film adhesion and process for producing the same |
| JP5230194B2 (ja) * | 2005-05-23 | 2013-07-10 | 新日鐵住金株式会社 | 被膜密着性に優れる方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| EP1889927A4 (en) * | 2005-05-23 | 2009-10-28 | Nippon Steel Corp | CORRORATED ELECTROMAGNETIC STEEL PLATE WITH OUTSTANDING FILM TERMINATION AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| JP2012214902A (ja) * | 2005-05-23 | 2012-11-08 | Nippon Steel Corp | 被膜密着性に優れる方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US7887646B2 (en) | 2005-05-23 | 2011-02-15 | Nippon Steel Corporation | Oriented magnetic steel plate excellent in coating adhesion and method of production of same |
| US7942982B2 (en) | 2006-11-22 | 2011-05-17 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet excellent in coating adhesion and method of producing the same |
| WO2008062853A1 (fr) | 2006-11-22 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corporation | Feuille d'acier électromagnétique à orientation unidirectionnelle de grains, ayant une excellente adhésion de film, et son procédé de fabrication |
| JP5419459B2 (ja) * | 2006-11-22 | 2014-02-19 | 新日鐵住金株式会社 | 被膜密着性に優れた一方向性電磁鋼板およびその製造法 |
| JP2009270129A (ja) * | 2008-04-30 | 2009-11-19 | Nippon Steel Corp | 磁気特性および被膜密着性に優れた方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2016509625A (ja) * | 2012-12-27 | 2016-03-31 | ポスコ | 鉄損に優れた方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| US9847158B2 (en) | 2012-12-27 | 2017-12-19 | Posco | Grain oriented electrical steel sheet having excellent core loss, and method for manufacturing same |
| US10109405B2 (en) | 2012-12-27 | 2018-10-23 | Posco | Grain oriented electrical steel sheet having excellent core loss, and method for manufacturing same |
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