JPS60137992A - 重質炭化水素供給原料の予熱方法及びその装置 - Google Patents
重質炭化水素供給原料の予熱方法及びその装置Info
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- JPS60137992A JPS60137992A JP59193810A JP19381084A JPS60137992A JP S60137992 A JPS60137992 A JP S60137992A JP 59193810 A JP59193810 A JP 59193810A JP 19381084 A JP19381084 A JP 19381084A JP S60137992 A JPS60137992 A JP S60137992A
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
- C10G9/32—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material according to the "fluidised-bed" technique
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
- B01J8/003—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor in a downward flow
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は炭化水素原料を熱分解りるに先立って、該原料
を予熱することにｎｕｌする。特に、本発明は米国特許
第４．０６１．５６２号および同、第４，０９７，３６
３号の主題である蓄熱式熱分解（Ｉ ＲＣ）型の装置お
よび方法にお１ノる熱分解りる前の重質油の予熱に関し
て有効に適用される。
を予熱することにｎｕｌする。特に、本発明は米国特許
第４．０６１．５６２号および同、第４，０９７，３６
３号の主題である蓄熱式熱分解（Ｉ ＲＣ）型の装置お
よび方法にお１ノる熱分解りる前の重質油の予熱に関し
て有効に適用される。
＋ｉｕ ３！ｉ ５ｔｌｌ油＋＋；ｔ Ｆｌの真空魚留
留出物おＪ、び水添分ｗＣ用供給ＩＪｉｔ ｔｊ＋など
の重質油が熱分解ににるオレノィンの製造に用いられる
ようになつｌこ。重質油の分解によつＵ７ｊレフインを
￥Ｊ造Ｊるには若干の問題がある。吸着反応のＩこめの
必要熱を与える加熱粒状固体を使用し゛（、管状炉また
は反応管中で熱分解を行なう何れの方法でも、重質油の
予熱【よ困辣かつ高価なものである。
留出物おＪ、び水添分ｗＣ用供給ＩＪｉｔ ｔｊ＋など
の重質油が熱分解ににるオレノィンの製造に用いられる
ようになつｌこ。重質油の分解によつＵ７ｊレフインを
￥Ｊ造Ｊるには若干の問題がある。吸着反応のＩこめの
必要熱を与える加熱粒状固体を使用し゛（、管状炉また
は反応管中で熱分解を行なう何れの方法でも、重質油の
予熱【よ困辣かつ高価なものである。
したがって、重質油その他の液体炭化水素原石を１１０
０°Ｆの反応入口温度まで予熱することは望ましく、実
務上必要である。典型的には、希釈剤としてスチームを
使用して原石を気化して本来の反応入口温度と相の状体
を達成する。現在では、炭化水素の予熱は炭化水素原ｆ
ｉｌをスチームど）（にフラッシュして比較的高温、例
えば重質供給物に対しては１４００”ｌ＝（代表的な軽
質油では１０５３°「）に予熱する。通常には、炭化水
素液体を先づ間接熱交換関係で約／Ｉ４０°ないし５０
０ ”Ｆまぐ加熱づる。次いで、加熱した液体を加熱ス
チームと況合しく７２０°［の気化沢合物温磨から１１
００”［にフラッシュする。液体炭化水素は装置に顕著
な腐食を生じること＜ＫＬ／に、間接熱交換によって全
部気化させることができないので、このノラツシングは
是非必要ぐある。重質油の場合には、スチーム対炭化水
素の比は約１：１が必要である。重質油原料の性質のた
め比較的高湿（１４００’Ｆ ）および高いスチーム対
炭化水素比１：１が必要な恭発熱を与えるために必要で
ある。
０°Ｆの反応入口温度まで予熱することは望ましく、実
務上必要である。典型的には、希釈剤としてスチームを
使用して原石を気化して本来の反応入口温度と相の状体
を達成する。現在では、炭化水素の予熱は炭化水素原ｆ
ｉｌをスチームど）（にフラッシュして比較的高温、例
えば重質供給物に対しては１４００”ｌ＝（代表的な軽
質油では１０５３°「）に予熱する。通常には、炭化水
素液体を先づ間接熱交換関係で約／Ｉ４０°ないし５０
０ ”Ｆまぐ加熱づる。次いで、加熱した液体を加熱ス
チームと況合しく７２０°［の気化沢合物温磨から１１
００”［にフラッシュする。液体炭化水素は装置に顕著
な腐食を生じること＜ＫＬ／に、間接熱交換によって全
部気化させることができないので、このノラツシングは
是非必要ぐある。重質油の場合には、スチーム対炭化水
素の比は約１：１が必要である。重質油原料の性質のた
め比較的高湿（１４００’Ｆ ）および高いスチーム対
炭化水素比１：１が必要な恭発熱を与えるために必要で
ある。
特に、上記のＴＲＣ装Ｎ、 ＋１５よび方法に関して云
えば、重質供給原ＩＩ （未溜沸点６５０ ’Ｆ ）を
低スチーム希釈で分解りるときに高度に経済性を有す−
ることが知られＣいる。低ｔｎｌ留時間（例えば、１３
００°〜２５００°Ｆの温度範囲で０．０５ないし２秒
間）をイ１するＴ ＲＣ系においては、選択性は、液体
供給物にりも本発明に従う蒸気供給物の使用に伴４【う
急速かつ緊密混合ににり右利と４【る。
えば、重質供給原ＩＩ （未溜沸点６５０ ’Ｆ ）を
低スチーム希釈で分解りるときに高度に経済性を有す−
ることが知られＣいる。低ｔｎｌ留時間（例えば、１３
００°〜２５００°Ｆの温度範囲で０．０５ないし２秒
間）をイ１するＴ ＲＣ系においては、選択性は、液体
供給物にりも本発明に従う蒸気供給物の使用に伴４【う
急速かつ緊密混合ににり右利と４【る。
本発明の目的はオレフィン製造用供給°原判として重質
油を予熱、気化する方法と装置を提供することにある。
油を予熱、気化する方法と装置を提供することにある。
本発明の他の目的４；ｔ １１００°１：の反応器入口
温度を得るためにかなり少ない熱、エネルギーおよびス
チームを使用する重質油の予熱、気化を提供りることに
ある。
温度を得るためにかなり少ない熱、エネルギーおよびス
チームを使用する重質油の予熱、気化を提供りることに
ある。
即ち、本発明の方法と装置は初めに！ｎ重質油約４４０
°ないし７００°［の温度に加熱し、次いＣ加熱した巾
？１油を過熱された希釈スチームと混合する混合部に送
り、この重質油／スヂーム混合物をフラッシュする。フ
ラッシュ混合物は分離器に供給され、そこで塔頂部分と
液体塔底部分と分離Ｊる。塔頂部分には全てのスチーム
と炭化水素の一部を曾む。分離器中の平衡温度は一般に
７００°ないし８００ ’Ｈの範囲にある。か＜ Ｌ
’Ｕ、塔頂のスチームと共にフラツシコーされ取り出さ
れる炭化水素は全体の炭化水素の６０％まぐの範囲であ
る。分１１１ｔｌ器の塔底部分は次いぐ混合機に送られ
る。塔頂部分はスチーム過熱器中ぐ 約１１００°ないし１１５０°１−の温度に加熱される
が、この温度は分Ｆ／ｌ’温度には達しないことが車要
である。過熱器中を通過りるガス相中にはかなりの炭化
水素が含まれＣいるからである。分離器からの１１００
°Ｆのスヂーｌ＼／炭化水系況合物と７００°ないし８
００ ”Ｆの液体塔底物は混合され、フラッシュされて
約１０００°［の炭化水素／スチームの混合組成物を与
える。１０００°「の混合物は反応器に送られるが、そ
の際、随伴液体を除去りるためのノックアラ１〜ドラム
を通過さｕ−Ｃも、Ｌい。
°ないし７００°［の温度に加熱し、次いＣ加熱した巾
？１油を過熱された希釈スチームと混合する混合部に送
り、この重質油／スヂーム混合物をフラッシュする。フ
ラッシュ混合物は分離器に供給され、そこで塔頂部分と
液体塔底部分と分離Ｊる。塔頂部分には全てのスチーム
と炭化水素の一部を曾む。分離器中の平衡温度は一般に
７００°ないし８００ ’Ｈの範囲にある。か＜ Ｌ
’Ｕ、塔頂のスチームと共にフラツシコーされ取り出さ
れる炭化水素は全体の炭化水素の６０％まぐの範囲であ
る。分１１１ｔｌ器の塔底部分は次いぐ混合機に送られ
る。塔頂部分はスチーム過熱器中ぐ 約１１００°ないし１１５０°１−の温度に加熱される
が、この温度は分Ｆ／ｌ’温度には達しないことが車要
である。過熱器中を通過りるガス相中にはかなりの炭化
水素が含まれＣいるからである。分離器からの１１００
°Ｆのスヂーｌ＼／炭化水系況合物と７００°ないし８
００ ”Ｆの液体塔底物は混合され、フラッシュされて
約１０００°［の炭化水素／スチームの混合組成物を与
える。１０００°「の混合物は反応器に送られるが、そ
の際、随伴液体を除去りるためのノックアラ１〜ドラム
を通過さｕ−Ｃも、Ｌい。
本発明の方法は添付第２図に例示した図式に従って、炭
化水素とスチームとの混合、加熱によつ（炭化水素分解
装置に送られるのに適した気化状炭化水素供給原料を与
える。
化水素とスチームとの混合、加熱によつ（炭化水素分解
装置に送られるのに適した気化状炭化水素供給原料を与
える。
本発明が１１１与りる方法を第１図に例解りる従来の蓄
熱式熱分解反応器（ｌｌｌＧ）の環境＋ｌｔで４体的に
説明づる。
熱式熱分解反応器（ｌｌｌＧ）の環境＋ｌｔで４体的に
説明づる。
第１図は米国特許第４．０６１．５６２号明紳１吉記載
のＴＲＣ方法および系であって、熱分解１重料油まＩこ
は残油は、蒸留重質ガスを配合しまｔ＝ Ｇま配合Ｕず
に、ライン各１０を通って入り、水素ｔよライン１２を
粁（水素１１ｔ２硫帯域１４に通る。水糸硫化流出ガス
【３１ライン１６を通りフラッジｊ室１８に入りここか
ら水素および硫化水素とアンモニアを含む汚染ガス（軽
質ガス）はライン２０を通って頭上で除去、その間にフ
ラッシュ液体番よライン２２を通って除去する。フラツ
シコー液体は予熱器２４を通過し、ライン２６を通って
入る希釈然気と混合しそして次にライン３０を通って熱
分解反応器２８の底に流れる。
のＴＲＣ方法および系であって、熱分解１重料油まＩこ
は残油は、蒸留重質ガスを配合しまｔ＝ Ｇま配合Ｕず
に、ライン各１０を通って入り、水素ｔよライン１２を
粁（水素１１ｔ２硫帯域１４に通る。水糸硫化流出ガス
【３１ライン１６を通りフラッジｊ室１８に入りここか
ら水素および硫化水素とアンモニアを含む汚染ガス（軽
質ガス）はライン２０を通って頭上で除去、その間にフ
ラッシュ液体番よライン２２を通って除去する。フラツ
シコー液体は予熱器２４を通過し、ライン２６を通って
入る希釈然気と混合しそして次にライン３０を通って熱
分解反応器２８の底に流れる。
熱い再生した固体の流をライン３２を通して装入し、上
昇管２８に入る前にライン３４を通って進入する水蒸気
またはその他の流動化ガスと混合する。油、水蒸気おコ
ニび熱固体は連行されて上昇１１２８を通って−Ｌ ｊ
ｊに流れそして上昇管の頂部でテ１曲セグメン１〜３６
を通ってｔＪｌ出しく流出ηる流れから固体の遠心分離
を誘発させる。固体の大部分を含む流れは上昇排出部分
３８を通過しそして、もしも望むならば、固体分頬−ス
トリッパ−４２に進む前か後にライン４０を通って進入
づる什りり固体と混合づ゛ることがでさる。分１１１１
生成物の大部分を含む別の流れは導管４４を通つ（情ｌ
Ｊ向に排出し、固体分Ｈ器−ストリッパ−４８の前にラ
イン４６を通って進入づる急冷流の１段にＪ：つて冷Ｉ
Ｊ１することがひきる。
昇管２８に入る前にライン３４を通って進入する水蒸気
またはその他の流動化ガスと混合する。油、水蒸気おコ
ニび熱固体は連行されて上昇１１２８を通って−Ｌ ｊ
ｊに流れそして上昇管の頂部でテ１曲セグメン１〜３６
を通ってｔＪｌ出しく流出ηる流れから固体の遠心分離
を誘発させる。固体の大部分を含む流れは上昇排出部分
３８を通過しそして、もしも望むならば、固体分頬−ス
トリッパ−４２に進む前か後にライン４０を通って進入
づる什りり固体と混合づ゛ることがでさる。分１１１１
生成物の大部分を含む別の流れは導管４４を通つ（情ｌ
Ｊ向に排出し、固体分Ｈ器−ストリッパ−４８の前にラ
イン４６を通って進入づる急冷流の１段にＪ：つて冷Ｉ
Ｊ１することがひきる。
ストリッパー水熱気はライン５０ Ａ３ Ｊ、び５２を
通って固体分離器４２１１３よび４８にそれぞれ装入り
る。生成物流は固体分１１ｉＩ＋器４２および４８から
ジイン５４おＪ、び５６を通つＣそれぞれ除去しイし−
Ｃライン５８中で合体して二次急冷およびｑ−酸物回収
装置Ｆｔ （示されＣいない）に通り。コークスのイ１
看した固体はライン６０ Ａ３ Ｊ：び６２を粁τ固体
分［１１１Ｉ器４２および４８からそれぞれ除去し、］
−クス バーナーに通るライン６４中で合体させる。も
しも望むならば、燃焼ガスを加熱固体からストリップさ
ゼるためにストリップ用水蒸気をライン７０を経て添加
ηる間に１−−チ油をライン６８を通し−Ｃバーブ−６
６に加えることができる。
通って固体分離器４２１１３よび４８にそれぞれ装入り
る。生成物流は固体分１１ｉＩ＋器４２および４８から
ジイン５４おＪ、び５６を通つＣそれぞれ除去しイし−
Ｃライン５８中で合体して二次急冷およびｑ−酸物回収
装置Ｆｔ （示されＣいない）に通り。コークスのイ１
看した固体はライン６０ Ａ３ Ｊ：び６２を粁τ固体
分［１１１Ｉ器４２および４８からそれぞれ除去し、］
−クス バーナーに通るライン６４中で合体させる。も
しも望むならば、燃焼ガスを加熱固体からストリップさ
ゼるためにストリップ用水蒸気をライン７０を経て添加
ηる間に１−−チ油をライン６８を通し−Ｃバーブ−６
６に加えることができる。
空気はライン６９を通ってバーブ−に加えることかぐき
る。燃焼ガスは熱Ｊ３よび１ネルギ一回収系（示されて
いない）に通づためにライン７２を通ってバーナーから
除き、一方では相対的にコークスを含まない再生した熱
固体は上品管２８に循環さけるためにライン３２を軒で
バーブ−から除去する。エチレンおよび分子水素を含む
分解生成物を生産するために、石油残油を水素の存在に
おいて６５０°１：Ａ３よび９００ ”Ｆの間の温度に
おいて接触的水素脱硫帯域に通し、そして水素循環段階
中に水素を油と化合さけ８ｏ水系１８２硫残油は熱源ど
して作用する連行する不活性態固体および希釈ガスと共
に約１３００°［：ど２５００ ’Ｆの間の温度にＡ３
いて約０．０５から２秒までの８１１留時間に熱分解帯
域を通過して分解生成物おＪ：びエチレンおよび水素を
生成する。熱分解によるエチレンの生産のためには水素
原料、少なくどもその９０容量％が４． ＯＯ下と６５
０ ”Ｆの間ぐ沸騰する原油の軽質ガス油を含む炭化水
素原料は希釈ガスおよび連行される不活性熱ガスと共に
１３００ ”ｒと２５００°］＝の間の温度Ｆ０．０５
から２秒まぐのＮｉｌ留時開時間解帯域を通過させる。
る。燃焼ガスは熱Ｊ３よび１ネルギ一回収系（示されて
いない）に通づためにライン７２を通ってバーナーから
除き、一方では相対的にコークスを含まない再生した熱
固体は上品管２８に循環さけるためにライン３２を軒で
バーブ−から除去する。エチレンおよび分子水素を含む
分解生成物を生産するために、石油残油を水素の存在に
おいて６５０°１：Ａ３よび９００ ”Ｆの間の温度に
おいて接触的水素脱硫帯域に通し、そして水素循環段階
中に水素を油と化合さけ８ｏ水系１８２硫残油は熱源ど
して作用する連行する不活性態固体および希釈ガスと共
に約１３００°［：ど２５００ ’Ｆの間の温度にＡ３
いて約０．０５から２秒までの８１１留時間に熱分解帯
域を通過して分解生成物おＪ：びエチレンおよび水素を
生成する。熱分解によるエチレンの生産のためには水素
原料、少なくどもその９０容量％が４． ＯＯ下と６５
０ ”Ｆの間ぐ沸騰する原油の軽質ガス油を含む炭化水
素原料は希釈ガスおよび連行される不活性熱ガスと共に
１３００ ”ｒと２５００°］＝の間の温度Ｆ０．０５
から２秒まぐのＮｉｌ留時開時間解帯域を通過させる。
油ガス対燃料油の用１１比は少なくとも０．３ｒあるが
、同時に分解の苛酷性は前記供給油を基準にして少なく
とも１２２重丸のメタン収率ｔこ対応する。分解帯域を
去るとき直ちに生成物を１３００°Ｆ 、Ｊ：りも低い
温度に急冷覆ると重量基準でエチレン収率はメタン収率
よりも多いことを確実にする。
、同時に分解の苛酷性は前記供給油を基準にして少なく
とも１２２重丸のメタン収率ｔこ対応する。分解帯域を
去るとき直ちに生成物を１３００°Ｆ 、Ｊ：りも低い
温度に急冷覆ると重量基準でエチレン収率はメタン収率
よりも多いことを確実にする。
第２図を参照−４ると、予熱帯域２４（第１図）の代り
に本発明の系２ＦがＴＲＣ系に具体化され（、木？１的
に液体供給加熱器４Ｆ、蒸気と加熱され！ご供給原石を
フラッシュＪるための混合１８ Ｆ 。
に本発明の系２ＦがＴＲＣ系に具体化され（、木？１的
に液体供給加熱器４Ｆ、蒸気と加熱され！ご供給原石を
フラッシュＪるための混合１８ Ｆ 。
フラッシュしたガスと液体を分離ツるための分離器１０
Ｆ、」−記供給過熱器１２Ｆ及びフラッシングのための
第二涙金４１１４Ｆからなる。この系はまた選択的に予
熱された熱気のためのノックアラ１〜ドラム１６Ｆを含
む。
Ｆ、」−記供給過熱器１２Ｆ及びフラッシングのための
第二涙金４１１４Ｆからなる。この系はまた選択的に予
熱された熱気のためのノックアラ１〜ドラム１６Ｆを含
む。
液体供給加熱器４Ｆは供給原ｒ１の湿麿を最初に」１胃
さｌるためにＩＩＱ硫化クウり、＝ ｈ ｌ−Ｉ Ｇ
ＯのＪ：うな炭化水素供給原料を加熱でるために設りる
。
さｌるためにＩＩＱ硫化クウり、＝ ｈ ｌ−Ｉ Ｇ
ＯのＪ：うな炭化水素供給原料を加熱でるために設りる
。
蒸気ライン６Ｆから過熱した蒸気及びライン１８Ｆによ
って液体供給加熱器４Ｆから送った加熱供給原料を最初
にフラッシュするために系２Ｆに第一・混合（幾８１：
を使用する。
って液体供給加熱器４Ｆから送った加熱供給原料を最初
にフラッシュするために系２Ｆに第一・混合（幾８１：
を使用する。
系分朗器１０Ｆは混合機８１：でフラッジ１す“ること
によって生じた液体と蒸気を分子１１ｔ−するものであ
る。分離したガスはライン２２Ｆを経て分断器の上から
排出しそして残りの液体はライン２６１：を経Ｃ排出づ
る。
によって生じた液体と蒸気を分子１１ｔ−するものであ
る。分離したガスはライン２２Ｆを経て分断器の上から
排出しそして残りの液体はライン２６１：を経Ｃ排出づ
る。
蒸気供給過熱器１’２Ｆはライン２２Ｆからのガス状頂
上部を高温に加熱し、この加−熱した蒸気をライン２４
Ｆ８粁−（排出づる。
上部を高温に加熱し、この加−熱した蒸気をライン２４
Ｆ８粁−（排出づる。
第二混合１ｍ１４Ｆは蒸気供給過熱器１２Ｆからの蒸発
したガス状排出物及び分ＰＩＩ器１０Ｆからの液体底部
をフラッシュ覆るために設け、これにＪ：つて系２Ｆに
最初に移った複合蒸気及び供給物を蒸発さける。
したガス状排出物及び分ＰＩＩ器１０Ｆからの液体底部
をフラッシュ覆るために設け、これにＪ：つて系２Ｆに
最初に移った複合蒸気及び供給物を蒸発さける。
ノックアラ］・ドラム１６Ｆはライン２８１−を通して
第二混合１１４ Ｆから１１出したノラツシコした蒸気
から液体を除去でるために使用づる。液イホを含まない
然気【よライン３０Ｆ−を通して反応器へ移Ｊ０ 本発明の方法においては、重ｖ１液状炭化水素供給原ｔ
’ｌを液体供給加熱器４［中で約４／ＩＯないし７００
°Ｆの温度に最初に加熱でる。次にこの加熱した重質炭
化水素供給原料をライン１８Ｆを通して混合；幾８１に
移す’、、ｉ１Ｍ合賎８１−Ｃ加熱重質１夷化水素供給
原１′＋１ど）ＩＩ！合した場合にはライン６Ｆからの
過熱蒸気及び蒸気−重質油ｔｌｆｉ合物は約７００ない
し８００下に過熱される。Ｊ、り軽い供給１ｊハわ１の
ためにはフラッシング温度【ま約５００ ＜＞いし６０
０°１０であり、よりｍい供給原料のためにはフラッシ
ング温度は約７００ないし９００ °ｒである。
第二混合１１４ Ｆから１１出したノラツシコした蒸気
から液体を除去でるために使用づる。液イホを含まない
然気【よライン３０Ｆ−を通して反応器へ移Ｊ０ 本発明の方法においては、重ｖ１液状炭化水素供給原ｔ
’ｌを液体供給加熱器４［中で約４／ＩＯないし７００
°Ｆの温度に最初に加熱でる。次にこの加熱した重質炭
化水素供給原料をライン１８Ｆを通して混合；幾８１に
移す’、、ｉ１Ｍ合賎８１−Ｃ加熱重質１夷化水素供給
原１′＋１ど）ＩＩ！合した場合にはライン６Ｆからの
過熱蒸気及び蒸気−重質油ｔｌｆｉ合物は約７００ない
し８００下に過熱される。Ｊ、り軽い供給１ｊハわ１の
ためにはフラッシング温度【ま約５００ ＜＞いし６０
０°１０であり、よりｍい供給原料のためにはフラッシ
ング温度は約７００ないし９００ °ｒである。
蒸気と炭化水素のフラッジ−Ｌした混合物は光分ｌｔ
器１０ Ｆへ送り、ここで蒸気又はガスはライン２２［
二を通し−Ｃ十から取り、液体はライン２６Ｆを通しＣ
排出する。上からの然気及び液体底部は）（に約７００
１．ｒいし８００ ”Ｆの渇磨範聞にある。
器１０ Ｆへ送り、ここで蒸気又はガスはライン２２［
二を通し−Ｃ十から取り、液体はライン２６Ｆを通しＣ
排出する。上からの然気及び液体底部は）（に約７００
１．ｒいし８００ ”Ｆの渇磨範聞にある。
魚介した炭化水素の渇疫水準と百分型は装買のファウリ
ング１％ Ｌｉｔ：の限界内で決定される。ライン２２
Ｆ中の熱気流は木質的に系２Ｆに移る蒸気のり゛べで及
び甲賀炭化水素供給原１１の大部分からなる。系に供給
する重質炭化水素供給原お１の３０ないし７０％はライ
ン２２Ｆを通−）Ｃ分離器１０ＦをＮ１れる頭−１＝
ｔ’ａ＋分中に含まれるであろう。
ング１％ Ｌｉｔ：の限界内で決定される。ライン２２
Ｆ中の熱気流は木質的に系２Ｆに移る蒸気のり゛べで及
び甲賀炭化水素供給原１１の大部分からなる。系に供給
する重質炭化水素供給原お１の３０ないし７０％はライ
ン２２Ｆを通−）Ｃ分離器１０ＦをＮ１れる頭−１＝
ｔ’ａ＋分中に含まれるであろう。
ライン２２ Ｆ中の蒸気−炭化水素蒸気は系の蒸気供給
過熱器１２Ｆへ移し、ここｅ約１０３０ ”Ｆに加熱す
る。加熱した蒸気はライン２４１−を通っ−Ｃ蒸気供給
過熱器１２ Ｆ ｈｓ ｒら取出し、第二混合□１４Ｆ
へ送る。分ｌ１ｌＩ器１０Ｆからの液体底部はまた第二
混合機１４ Ｆへ移し、ごの然気−液体混合物は混合機
１４Ｆで約１０００°「の温度にフラッシュする。
過熱器１２Ｆへ移し、ここｅ約１０３０ ”Ｆに加熱す
る。加熱した蒸気はライン２４１−を通っ−Ｃ蒸気供給
過熱器１２ Ｆ ｈｓ ｒら取出し、第二混合□１４Ｆ
へ送る。分ｌ１ｌＩ器１０Ｆからの液体底部はまた第二
混合機１４ Ｆへ移し、ごの然気−液体混合物は混合機
１４Ｆで約１０００°「の温度にフラッシュする。
次に蒸気から液体を除去りるＩこめにこのフラッシュし
た蒸気はライン２８Ｆを通しで下流のノックアラ１〜ド
ラム１６Ｆへ送る。最後に、蒸発した炭化水素供給原料
はライン３０トを通して反応器ｌ＼送る。
た蒸気はライン２８Ｆを通しで下流のノックアラ１〜ド
ラム１６Ｆへ送る。最後に、蒸発した炭化水素供給原料
はライン３０トを通して反応器ｌ＼送る。
この系の予熱ブ「ＩＬ！スの例示はト記の例で見ること
ができる。
ができる。
反応器へ供給りる前にライン」リア重質ガス油を系２Ｆ
で予熱しη蒸発さける。このナイジェリア重質ガス油は
下記の組成と性質をイｊするニド ０００寸００ 液体供給加熱器４Ｆで時間当り３，１０８ボンドのナイ
ジ土リノ′重７′１ガス油を７ ！’＋ ０ ”ｌに加
熱し、１５０Ｄｓｉａの圧力で混合１８Ｆへ供給づる。
で予熱しη蒸発さける。このナイジェリア重質ガス油は
下記の組成と性質をイｊするニド ０００寸００ 液体供給加熱器４Ｆで時間当り３，１０８ボンドのナイ
ジ土リノ′重７′１ガス油を７ ！’＋ ０ ”ｌに加
熱し、１５０Ｄｓｉａの圧力で混合１８Ｆへ供給づる。
１１００″Ｆで時間当り６２２ポンドの過熱した蒸気を
同時にｉ捏合は８Ｆへ供給する。混合機中の圧力は５０
ｐｓｉａである。
同時にｉ捏合は８Ｆへ供給する。混合機中の圧力は５０
ｐｓｉａである。
この過熱し１．：熱気と重ＮＴガス曲をｌＩ殆Ｂ１８
Ｆ −（”７６０°［の温度にフラッシュし、ここで重
質ガス油の６０％が蒸発する。
Ｆ −（”７６０°［の温度にフラッシュし、ここで重
質ガス油の６０％が蒸発する。
混合ｕｌ１８Ｆからの蒸気と液体を分離器１０Ｆで分Ｉ
’１１． する１１時間当り６２２ボン１〜の蒸気と時
間当り１，８６４．８ボンドの炭化水系を頭１蒸気とし
てライン２２Ｆに取出づ。１４間当り１．２４３．２ボ
ンドのｖＪ化水水系、シライン２６Ｆを通して液体どじ
で排出しぞしｃ涙金Ｉｍ １４ Ｆへ送る。
’１１． する１１時間当り６２２ボン１〜の蒸気と時
間当り１，８６４．８ボンドの炭化水系を頭１蒸気とし
てライン２２Ｆに取出づ。１４間当り１．２４３．２ボ
ンドのｖＪ化水水系、シライン２６Ｆを通して液体どじ
で排出しぞしｃ涙金Ｉｍ １４ Ｆへ送る。
時間当り６２２ポンドの蒸気と時間当り１．８６４．８
ボンドの炭化水素の混合物を熱気過熱器１２ＦＣ１１３
９°Ｆに過熱し、ライン２４Ｆを通して混合機１４ Ｆ
へ供給づる。この混台別１４Ｆを４５ｐｓｉａに保つ。
ボンドの炭化水素の混合物を熱気過熱器１２ＦＣ１１３
９°Ｆに過熱し、ライン２４Ｆを通して混合機１４ Ｆ
へ供給づる。この混台別１４Ｆを４５ｐｓｉａに保つ。
７６０ °ｌ”でｌｋ’を間当り１．２４３．２ボンド
の液体及び時間当り６２２ボンドの蒸気と時間当り１．
８６４．８ボンドの炭化水系の蒸気状混合物を混合Ｂｌ
ｌ １４１＝で≦）９０°「にフラッシュＪる。
の液体及び時間当り６２２ボンドの蒸気と時間当り１．
８６４．８ボンドの炭化水系の蒸気状混合物を混合Ｂｌ
ｌ １４１＝で≦）９０°「にフラッシュＪる。
炭化水素の蒸発をに３気で０．２の炭化水素比ま（行な
う。炭化水素を蒸発させ、必要な蒸気を発生ずるために
必要な熱は２ 、９２４８１１ Ｂｔｕ／ｌ￥である。
う。炭化水素を蒸発させ、必要な蒸気を発生ずるために
必要な熱は２ 、９２４８１１ Ｂｔｕ／ｌ￥である。
通例のフラッシング操作により蒸発される■、１間当り
同じ３，１０８ボンドのナイジェリア重質ガス油供給原
石は１４３４°［の蒸気温度を保つために１：１比ひ蒸
気を必要とづる。この炭化水素を蒸発さけかつ必要４【
蒸気を発と１りるための複合の熱は６．５４１ Ｈ，Ｈ
ＢｒＵ／Ｒテアル、、 木Ｒ明トｊｉｌＬ；レベルまＣ
通常の方法で入力」−ネルギーを減するためには、３２
０８°トの蒸気温度で必要Ｃあり、この温麻は実際士は
段目限界を越えるものである。
同じ３，１０８ボンドのナイジェリア重質ガス油供給原
石は１４３４°［の蒸気温度を保つために１：１比ひ蒸
気を必要とづる。この炭化水素を蒸発さけかつ必要４【
蒸気を発と１りるための複合の熱は６．５４１ Ｈ，Ｈ
ＢｒＵ／Ｒテアル、、 木Ｒ明トｊｉｌＬ；レベルまＣ
通常の方法で入力」−ネルギーを減するためには、３２
０８°トの蒸気温度で必要Ｃあり、この温麻は実際士は
段目限界を越えるものである。
本発明の予熱蒸発系に関連して（第２９図）ｒ ｒ＜
ｃは低い蒸気希釈で甲賀供給原料を分解する時に（６５
０Ｆ＋沸点）最大の粁湾的利点を右することが注目され
る。迅速か゛つ完全な混合にＪこり選択性は右利である
。迅速かつ完全な混合は液体供給より蒸気供給で最もよ
く行なわれる。
ｃは低い蒸気希釈で甲賀供給原料を分解する時に（６５
０Ｆ＋沸点）最大の粁湾的利点を右することが注目され
る。迅速か゛つ完全な混合にＪこり選択性は右利である
。迅速かつ完全な混合は液体供給より蒸気供給で最もよ
く行なわれる。
本発明のＩＥ適実ｌＩｌ！ｉ態様であると思われるもの
を記載したが、本発明の基本的概念に一度精通するとそ
の変型と修正は当業者に思い付かれＪ、う。それ故に、
特許請求の範凹は記載した実ｌＩＩ！ｉ態様のみで（，
１なく、本発明の真の精神ど９む曲内に入るづべでのこ
の変型と修正を含むにうに解釈されることを意図りる；
ｂのである。
を記載したが、本発明の基本的概念に一度精通するとそ
の変型と修正は当業者に思い付かれＪ、う。それ故に、
特許請求の範凹は記載した実ｌＩＩ！ｉ態様のみで（，
１なく、本発明の真の精神ど９む曲内に入るづべでのこ
の変型と修正を含むにうに解釈されることを意図りる；
ｂのである。
第１図は先行枝材・Ｊに従った一１Ｆ＜Ｃ系８３ Ｊ、
び１程の略図である。 第２図１ま重油を恭発さＵるための本発明の系の概略図
である。 代理人 浅 ト１ 皓 手続補正書（方式） 昭和６Ｑ年１月ｂ 日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和９２年特ＦＦ願第１９ｄ’；ｊ／○ 号２、発明の
名称 ３、補１にをする者 事１ｑとの関（Ｘ 特許出願人 住 所 ５、補ｉＥ命令の目伺 昭和６ｏ年／月１７日 ６ 補１Ｆにより増加する発明の数 −−− ８補正の内容 別紙のとおり
び１程の略図である。 第２図１ま重油を恭発さＵるための本発明の系の概略図
である。 代理人 浅 ト１ 皓 手続補正書（方式） 昭和６Ｑ年１月ｂ 日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和９２年特ＦＦ願第１９ｄ’；ｊ／○ 号２、発明の
名称 ３、補１にをする者 事１ｑとの関（Ｘ 特許出願人 住 所 ５、補ｉＥ命令の目伺 昭和６ｏ年／月１７日 ６ 補１Ｆにより増加する発明の数 −−− ８補正の内容 別紙のとおり
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） 分解帯域内の）晶瓜が１３００°と２５００°
［の間であり、そこで水素硫化残油が連行づる不活性固
体および希釈ガスと共に０．０５から２秒までの滞留時
間で分解帯域を通過り゛るＩＲＣ法におい−４１重７１
炭化水素供給原別を予熱りるための方法が： ａ 液体重質炭化水素供給原料を加熱し；１） 加熱し
た液体重質炭化水素供給原料を水蒸気と共にまずフラッ
シュし； Ｃフラツシコした液体重質炭化水素供給原料−水蒸気混
合物の蒸気おにび液相を分離し：（１フフツシ］した液
体中？Ｔ炭化水素供給原ｒ１−水蒸気混合物の蒸気相を
過熱し：そしＣｅ 過熱した蒸気Ｌ１３よび当初フラッ
シュした液体重質炭化水素供給原ｒ１−水蒸気混合物の
液相をノ°フツシＸｚする 段階を含む改良方法。 （２） 水蒸気おＪ：び液体重質炭化水素の最初のフラ
ツシ二１−が５００ ”から９００ °＋ Ｊ、ぐの温
度Ｃあり、当初フラッシュの蒸気を約１１００ ’ｌで
過熱しそして過熱しＩＣ蒸気３３ にび当初フラッシュ
段階からの液体を約１０００°Ｆで再びフラッシュ覆る
特許請求の範囲第（１）項に記載の方法。 （３） 液イホ重賀油を／Ｉ４０°から７００ ’Ｆま
でに予熱する特許請求の範囲第（２）項に記載の方法。 （４） フラツシコし／ｊ過熱蒸気からの液体ａ３Ｊ、
び最初のフラッシュ段階中に生じる液体を除去する段階
をさらに含む特許請求の範囲第（２）項に記載の方法。 （５） 水蒸気ａ３よび液体重質炭化水素の最初のフラ
ッシュが７００”から８００ ”Ｆまでの温度である特
許請求の範囲第（２）項に記載の方法。 （６） 分解帯域内の温度が１３００” ど２５００°
１：の間であり、そこで水素硫化残油が連行覆る不活性
固体および希釈ガスと共に０．０５から２秒まＣの滞留
１，１間で分解帯域を通過りる一Ｉ ｒ＜ Ｃ系におい
て、 ａ 液体中Ｙ′１炭化水素をｐ熱りる手段；ｂ、加熱し
Ｉこ液体重質炭化水素および水蒸気をフラッシュするた
めの第一混合機； Ｃ第−混合鍬からの蒸気を約１０３０ ’ｌ−に熱Ｊる
ための蒸気供給原石過熱器：Ｊ３よびｄ 過熱しＩこ蒸
気ａ３よび第一混合機からの液体をフラッシュするため
の第二混合機 を含む重質炭化水素供給原料を予熱する系を与える改良
系。 （７） フラッシュした過熱蒸気からの液体および第−
ＨＢ合機からの液体を除去するための手段をさらに含む
特許請求の範囲第（６）項に記載の系。 （８） ａ、液体重質炭化水素供給原料を加熱し：ｈ
加熱した液体重質炭化水素供給１バを水蒸気によって最
初にフラッシュし； Ｃフラッシュした液体重質炭化水素供給１ｔ、ｉ料−水
蒸気混合物の蒸気おＪ：び液相を分離し；（１，フラッ
ジ」、シた液体重質炭化水素供給原料−水蒸気混合物の
蒸気相を過熱し：そしてｅ、 過熱した蒸気および最初
にフラッシュしＩこ液体重質炭化水素供給１バｊ Ｆｌ
−水蒸気混合物の液相をフラッシュ覆る ことを含む重質炭化水素供給原料を予熱づる方法。 （９） 水蒸気と液体重質炭化水素との最初の７ラツシ
ングが５００°から９００ ”Ｆまでの温度においてで
あり、当初のフラッシュからの蒸気を約１１００下に過
熱しそして過熱した蒸気および最初のフラッシュ段階か
らの液体を再び ゛約１０００下にフラッシュする特許
請求の範囲第（８）項に記載の方法。 （１０） 液体重質油を／ｌ／ｌｏ”から７００ ’Ｆ
までに予熱づる特許請求の範囲第（９）項に記載の方法
。 （１１） フラッシュ１し過熱し１．、：蒸気からの液
体Ｊ３Ｊ、び最初のフラッシュ段階で生じる液体を除去
づる段階をさらに酋む特許請求の範囲第（９）項に記載
の方法。 （１２）水蒸気および液体重質炭化水素の最初のフラッ
シュが７００°から８００ ”ｒまｒの温度においてＣ
ある特許請求の範囲第（８）項に記載の方法。 （１３’） ａ、液体重質炭化水素を予熱りるための手
段：ｂ、加熱した液体重質炭化水素Ｊ５よび水蒸気を７
ラツシー１づるための第−沢合憬：Ｃ４第−混合機から
の蒸気を約１０３０°１τに加熱りるｌこめの恭気供給
原Ｆｌ過熱器： ６３ Ｊ：びｄ 過熱した蒸気および
第一混合機からの液体をフラッシュするための第二混合
機 を含む重質炭化水素供給原料を予熱Ｊるための系。 （１４） フラッシュした過熱蒸気からの液体および第
一混合機からの液体を除去するための手段をさらに含む
特！ｉＴ請求の範囲第（１３）項に記載の系。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US081126 | 1979-10-02 | ||
| US06/081,126 US4264432A (en) | 1979-10-02 | 1979-10-02 | Pre-heat vaporization system |
| US165783 | 1980-07-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60137992A true JPS60137992A (ja) | 1985-07-22 |
| JPH0139716B2 JPH0139716B2 (ja) | 1989-08-23 |
Family
ID=22162253
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13822680A Granted JPS5698285A (en) | 1979-10-02 | 1980-10-02 | Improved recuperating type pylolysis apparatus and method |
| JP59193810A Granted JPS60137992A (ja) | 1979-10-02 | 1984-09-14 | 重質炭化水素供給原料の予熱方法及びその装置 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13822680A Granted JPS5698285A (en) | 1979-10-02 | 1980-10-02 | Improved recuperating type pylolysis apparatus and method |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4264432A (ja) |
| JP (2) | JPS5698285A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2786287B2 (ja) * | 1989-09-01 | 1998-08-13 | トータル、ラフィナージュ、ディストリビュシオン、ソシエテ、アノニム | 流動相で炭化水素を蒸気クラッキングする方法および装置 |
Families Citing this family (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4351803A (en) * | 1980-03-10 | 1982-09-28 | Phillips Petroleum Company | Hydrocarbon heating apparatus |
| US4384160A (en) * | 1980-10-22 | 1983-05-17 | Phillips Petroleum Company | Prequench of cracked stream to avoid deposits in downstream heat exchangers |
| JPS59157181A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-06 | Fuji Sekiyu Kk | 石油系重質油から分解軽質油と燃料として好適なピツチを製造する方法 |
| JPS59157180A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-06 | Fuji Sekiyu Kk | 石油系重質油から分解軽質油と燃料として好適なピツチを製造する方法 |
| US4454023A (en) * | 1983-03-23 | 1984-06-12 | Alberta Oil Sands Technology & Research Authority | Process for upgrading a heavy viscous hydrocarbon |
| US4585544A (en) * | 1984-03-09 | 1986-04-29 | Stone & Webster Engineering Corporation | Hydrocarbon pretreatment process for catalytic cracking |
| JPS6112789A (ja) * | 1984-06-27 | 1986-01-21 | Fuji Standard Res Kk | 重質油の連続的熱分解処理方法 |
| US4828681A (en) * | 1984-12-24 | 1989-05-09 | Exxon Research & Engineering Company | Process of thermally cracking hydrocarbons using particulate solids as heat carrier |
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| US4908121A (en) * | 1986-05-12 | 1990-03-13 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| US5370787A (en) * | 1988-07-25 | 1994-12-06 | Mobil Oil Corporation | Thermal treatment of petroleum residua with alkylaromatic or paraffinic co-reactant |
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| US7090765B2 (en) * | 2002-07-03 | 2006-08-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for cracking hydrocarbon feed with water substitution |
| JP4403071B2 (ja) * | 2002-07-03 | 2010-01-20 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | 熱分解法におけるミスト流の環状流への変換 |
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| US7144498B2 (en) * | 2004-01-30 | 2006-12-05 | Kellogg Brown & Root Llc | Supercritical hydrocarbon conversion process |
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-
1979
- 1979-10-02 US US06/081,126 patent/US4264432A/en not_active Expired - Lifetime
-
1980
- 1980-10-02 JP JP13822680A patent/JPS5698285A/ja active Granted
-
1984
- 1984-09-14 JP JP59193810A patent/JPS60137992A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4264432A (en) | 1981-04-28 |
| JPS5698285A (en) | 1981-08-07 |
| JPH0139716B2 (ja) | 1989-08-23 |
| JPS6160879B2 (ja) | 1986-12-23 |
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