JPS60135488A - 低石炭化度炭の熱改質法 - Google Patents
低石炭化度炭の熱改質法Info
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- JPS60135488A JPS60135488A JP24211683A JP24211683A JPS60135488A JP S60135488 A JPS60135488 A JP S60135488A JP 24211683 A JP24211683 A JP 24211683A JP 24211683 A JP24211683 A JP 24211683A JP S60135488 A JPS60135488 A JP S60135488A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低石炭化度炭にピッチ類と水又は刹機浴剤乞添
加した水を混合し、該スラリーを熱効率艮く加熱処理し
て自然発火しにくい粘結性のある石炭に改質する方法に
関するものである。
加した水を混合し、該スラリーを熱効率艮く加熱処理し
て自然発火しにくい粘結性のある石炭に改質する方法に
関するものである。
近年、将来に亘る石油費源の供給不安力・ら石油代替エ
ネルギーとしての石炭の有効利用が注目これている。一
般に石炭はその石炭化度により無煙炭、瀝背炭、亜瀝青
炭、褐炭、亜炭等に区分されるが、現任１日本でエネル
ギー源として輸入使用されているのは主として奴青炭以
上のクラスに属する高石炭化度炭であり、亜瀝青炭、褐
炭等の低石炭化度炭はほとんど対象とされていない。
ネルギーとしての石炭の有効利用が注目これている。一
般に石炭はその石炭化度により無煙炭、瀝背炭、亜瀝青
炭、褐炭、亜炭等に区分されるが、現任１日本でエネル
ギー源として輸入使用されているのは主として奴青炭以
上のクラスに属する高石炭化度炭であり、亜瀝青炭、褐
炭等の低石炭化度炭はほとんど対象とされていない。
その理由は、低石炭化度炭は筒石炭化度炭よりも一般に
水分含有鐵、酸素含有量が多いため発熱量が低く、カロ
リー基準の輸送効率が悪い。筐た水分を除去すると酸化
され、自然発火を起し易い。
水分含有鐵、酸素含有量が多いため発熱量が低く、カロ
リー基準の輸送効率が悪い。筐た水分を除去すると酸化
され、自然発火を起し易い。
史に、これら低石炭化度炭はコークス用原料炭とならな
い非粘結炭であり石炭としての用途が限定されるという
難点を有するからであう。
い非粘結炭であり石炭としての用途が限定されるという
難点を有するからであう。
本発明者らはこれら難点を解決丁べく、先願発明の「低
石炭化度炭の改質方法」（特願昭５８−１Ｏ７７８４）
、「低石炭化度炭の改質法」（慣願昭５８−１２４９４
６）において低石炭化度炭（無水換算）１重量部にピッ
チ類を０．０２〜２．０重量部を添加し、水または水と
有機溶剤Ｑ）混合液を加えてスラリー化し、該スラＩＪ
−’２加熱処理して、脱水された自然発火しにくい、
コークス製造用原料炭として使用できる粘結性の有る石
炭を得る方法を発明した。Ｌ ７１’ Ｌ 、これらの
方法はいづれも低石炭化度炭改質時の熱効率が悲いとい
う欠点をＭ丁）、Ｉ。
石炭化度炭の改質方法」（特願昭５８−１Ｏ７７８４）
、「低石炭化度炭の改質法」（慣願昭５８−１２４９４
６）において低石炭化度炭（無水換算）１重量部にピッ
チ類を０．０２〜２．０重量部を添加し、水または水と
有機溶剤Ｑ）混合液を加えてスラリー化し、該スラＩＪ
−’２加熱処理して、脱水された自然発火しにくい、
コークス製造用原料炭として使用できる粘結性の有る石
炭を得る方法を発明した。Ｌ ７１’ Ｌ 、これらの
方法はいづれも低石炭化度炭改質時の熱効率が悲いとい
う欠点をＭ丁）、Ｉ。
本発明者らは先願発明における熱効率の向上をは〃≧会
べく鋭意イｔ＋究を重ねた結果、より改良嘔れたＡ願発
明を完成１乙に至った〇 即ち本願発明は低石炭化度炭（無水換算）１重置部にピ
ッチ類を０．０２車策部以上、２．０血童部以下θ）範
囲内で頗加し、さらに水または水と肩（森府剤の混合ａ
を加えてスラリー化し、該スラＩＪ−を１５０〜３７０
℃の温度範囲でそα）温度における水の飽オ日水蒸気圧
以上の圧力下′ｃ７Ｊｌ＋熱し１次いで、この加熱後σ
）ステ１１−Ｙ加熱的のスラリーと熱父換丁く）ことを
特徴とてる低石炭化度炭の熱改質法であ［Ｆ］。
べく鋭意イｔ＋究を重ねた結果、より改良嘔れたＡ願発
明を完成１乙に至った〇 即ち本願発明は低石炭化度炭（無水換算）１重置部にピ
ッチ類を０．０２車策部以上、２．０血童部以下θ）範
囲内で頗加し、さらに水または水と肩（森府剤の混合ａ
を加えてスラリー化し、該スラＩＪ−を１５０〜３７０
℃の温度範囲でそα）温度における水の飽オ日水蒸気圧
以上の圧力下′ｃ７Ｊｌ＋熱し１次いで、この加熱後σ
）ステ１１−Ｙ加熱的のスラリーと熱父換丁く）ことを
特徴とてる低石炭化度炭の熱改質法であ［Ｆ］。
本願発明で用いる低石炭化度炭とは亜瀝青炭。
褐炭、亜炭、草炭である。ピッチ＃とはコールタピッチ
およびこれらのピッチ類の混合物である。
およびこれらのピッチ類の混合物である。
また、有機浴剤とは沸点２５０℃以下σ）Ｍ機化合物、
ｉ＋ｌｌえは、ベンゼン、トルエン、キシレン、フェノ
ール、キノリンおよび七のアルキル置換体、エチレンジ
アミン等のアミン類、アルコール類もしくはこれらＭ機
化合物の混合物、ならびにコールタールの１７０〜２３
０℃留分であるカルポール油１石炭液化生成物中の１７
０〜２３０℃留分である。
ｉ＋ｌｌえは、ベンゼン、トルエン、キシレン、フェノ
ール、キノリンおよび七のアルキル置換体、エチレンジ
アミン等のアミン類、アルコール類もしくはこれらＭ機
化合物の混合物、ならびにコールタールの１７０〜２３
０℃留分であるカルポール油１石炭液化生成物中の１７
０〜２３０℃留分である。
次に本発明を第１図に示した本発明の一笑施態様に基づ
いて己明する。
いて己明する。
低石炭化度炭は粉砕機１′″Ｃ８）砕後り混合槽２で水
と混合してスラリー化する。このときピンチ９筐たは有
機溶剤を添加したピッチ類と低石炭化度炭とを一緒に粉
砕する〃・、別途粉砕して混合槽２に導入する。あるい
は、ピッチ類と有機溶剤と水力・らなる水性乳濁液をあ
らかじめ調製し、この乳濁液と低石炭化度炭を混合する
。更に、混合槽２でスラリー化したスラリーをボールミ
ル、タワーミル、ディスクミル等の湿式粉砕機に導入し
、低石炭化度炭を史Ｖｃ倣粉砕しても差叉兄ない。低石
炭化度炭σ）処理Ｍを増大するには低石炭化１止炭／水
の東扉比が人さい万が有利であるが、同時にスラリー粘
１政が上昇してポンプの負荷が瑠大王る〇したがって、
低石炭化１反炭／水の重量比は１１０５〜１／３が好ま
しい。複たピッチ類は低石炭化度炭の粘結性娶回上丁６
のに十分な１１１丁なわち。
と混合してスラリー化する。このときピンチ９筐たは有
機溶剤を添加したピッチ類と低石炭化度炭とを一緒に粉
砕する〃・、別途粉砕して混合槽２に導入する。あるい
は、ピッチ類と有機溶剤と水力・らなる水性乳濁液をあ
らかじめ調製し、この乳濁液と低石炭化度炭を混合する
。更に、混合槽２でスラリー化したスラリーをボールミ
ル、タワーミル、ディスクミル等の湿式粉砕機に導入し
、低石炭化度炭を史Ｖｃ倣粉砕しても差叉兄ない。低石
炭化度炭σ）処理Ｍを増大するには低石炭化１止炭／水
の東扉比が人さい万が有利であるが、同時にスラリー粘
１政が上昇してポンプの負荷が瑠大王る〇したがって、
低石炭化１反炭／水の重量比は１１０５〜１／３が好ま
しい。複たピッチ類は低石炭化度炭の粘結性娶回上丁６
のに十分な１１１丁なわち。
ピッチ類／低石炭化度炭（無水換算）の東ｊｔｆ比が０
．０２／ｌ以上２．０／１以−卜の呪ｌ！１１内になる
ように添加丁６のが良い。ピンチ類Ｖ）重量比がＱ、０
２／ｌ未満では本発明の１栓でイ４）られ６改質炭衣而
σ）ピッチ圧よる併置が不十分となり改質炭が自然発火
し易くなる。また、ピッチ類θ）ｊｊｊ量比が２０／ｌ
を越えｂとピッチ類の便ハ１釦、が増大り紅佑的でない
。史にピッチ類の被恨効朱を増大するためにピッチ類に
有機溶剤を添加するが、この時のＭ機溶剤／ピッチ類の
重量比は小はい万が経済的であり有機浴剤／ピッチ類σ
）重量比は３／１以下。
．０２／ｌ以上２．０／１以−卜の呪ｌ！１１内になる
ように添加丁６のが良い。ピンチ類Ｖ）重量比がＱ、０
２／ｌ未満では本発明の１栓でイ４）られ６改質炭衣而
σ）ピッチ圧よる併置が不十分となり改質炭が自然発火
し易くなる。また、ピッチ類θ）ｊｊｊ量比が２０／ｌ
を越えｂとピッチ類の便ハ１釦、が増大り紅佑的でない
。史にピッチ類の被恨効朱を増大するためにピッチ類に
有機溶剤を添加するが、この時のＭ機溶剤／ピッチ類の
重量比は小はい万が経済的であり有機浴剤／ピッチ類σ
）重量比は３／１以下。
好筐しくは０２／１〜２／１が望ましい。
以上によりル４股されにスラリーは加圧ポンプ３で力ｌ
圧され、二重管式、多重管式あるいはその他同等の性能
をＭ丁会熱父侠器４を辿して加熱炉５で３７０℃以下の
温度範囲に加熱処理される。加熱炉での加熱処理温度は
１５０℃未信では低石炭化度炭の熱分解が不十分であり
、３７０℃娶越えると水のｆｉ！邪水蒸水蒸気圧しく上
列化、より高圧に耐える設備を必要とするので、１５０
〜３７０℃σ）温Ｖ範囲が好ましい。
圧され、二重管式、多重管式あるいはその他同等の性能
をＭ丁会熱父侠器４を辿して加熱炉５で３７０℃以下の
温度範囲に加熱処理される。加熱炉での加熱処理温度は
１５０℃未信では低石炭化度炭の熱分解が不十分であり
、３７０℃娶越えると水のｆｉ！邪水蒸水蒸気圧しく上
列化、より高圧に耐える設備を必要とするので、１５０
〜３７０℃σ）温Ｖ範囲が好ましい。
このようにして加圧、加熱されたスラリーは熱父侠器４
に送られ、加熱ＭｉＪのスラリーと十分に熱父撲丁６゜
この時に力１熱俵のスラリー中の低石炭化度炭を史に熱
分解しピッチによる安定化を行ない、刀・つ低石炭化度
炭中の結合水な水相中に移行丁［Ｆ］σ）に十分な時間
面質ζゼる。ここでＰＡ父侠器での加熱後σ）スラリー
の滞留時間か５外来ぴ程では低石炭化度炭の熱分解〃；
゛不十分であり１２０分を越えると熱交換器が大型化し
経済的で１１い。
に送られ、加熱ＭｉＪのスラリーと十分に熱父撲丁６゜
この時に力１熱俵のスラリー中の低石炭化度炭を史に熱
分解しピッチによる安定化を行ない、刀・つ低石炭化度
炭中の結合水な水相中に移行丁［Ｆ］σ）に十分な時間
面質ζゼる。ここでＰＡ父侠器での加熱後σ）スラリー
の滞留時間か５外来ぴ程では低石炭化度炭の熱分解〃；
゛不十分であり１２０分を越えると熱交換器が大型化し
経済的で１１い。
この様Ｋして熱交換された加熱後のスラリーは熱交換器
４出口では１００℃以下の温匿となり。
４出口では１００℃以下の温匿となり。
十分に熱回収された後に減圧弁６￥進して蒸発缶７に導
入される。ここで水分、分解カス（主とじてＣ０２ガス
）および一部の油の蒸気〃・らなる気相は缶頂邸より公
安あれは熱交換器１０を通って冷却式れた恢、気欲分離
器８ｖＣ送られカスと水お・よひ油に分離嘔れ６゜分離
されに水および油は再びスラリー調製σ〕定めに混合種
に戻てれ循環使用でれりＯ −万、蒸発缶ノ氏Ｍ刀・ら侍られ［Ｆ］改負炭と水力・
らなりスラリーは全員、遠心分離機、ろ過器等の固欣分
馳装置９に等大され、改質炭と水とに分離されろ。分離
きれた水の一台すまたは全量は循環用として使用し、余
分がでれば排水する。こα）ようにして製造された改質
炭は、その′！ブボイラー用燃料１石炭液化およびカス
比相原料、またはコークス用）ＪＪ、料として使用する
ことができる。
入される。ここで水分、分解カス（主とじてＣ０２ガス
）および一部の油の蒸気〃・らなる気相は缶頂邸より公
安あれは熱交換器１０を通って冷却式れた恢、気欲分離
器８ｖＣ送られカスと水お・よひ油に分離嘔れ６゜分離
されに水および油は再びスラリー調製σ〕定めに混合種
に戻てれ循環使用でれりＯ −万、蒸発缶ノ氏Ｍ刀・ら侍られ［Ｆ］改負炭と水力・
らなりスラリーは全員、遠心分離機、ろ過器等の固欣分
馳装置９に等大され、改質炭と水とに分離されろ。分離
きれた水の一台すまたは全量は循環用として使用し、余
分がでれば排水する。こα）ようにして製造された改質
炭は、その′！ブボイラー用燃料１石炭液化およびカス
比相原料、またはコークス用）ＪＪ、料として使用する
ことができる。
以上１本願発明において注目丁べき点は、低石炭化度炭
と水又はＭ機浴剤を含む水とピッチ知力・らな６スラ１
）−２加熱処理すると低石炭化度炭が熱分解し、熱分〃
トによって生じたラジカルにピッチ類が結合して低石炭
化度炭を安定化１会とともに低石炭化度炭表面および内
部がピッチ類で被覆これる点にある。これによって低石
炭化度炭の脱該累反応が進行して石炭化社が尚くなると
ともに元熱桁が増大り、Ｌ刀・も従米観水性であった衣
＋１４＋および内部が親油性となり、同時に低石炭化度
炭σ）空隙構造が破壊嘔れ収縮１会ために水の丹収眉お
よび酸化が防止される。さらに低石炭化度炭表面および
内部を板慣丁りビソチ争によって粘結性の高い石炭にｒ
９．質され６点にある。顕に注目丁べき点は加熱炉によ
って１５０〜３７０℃に加熱てれたスラリーと加熱ｆＪ
’＋ｊのスラリーと加圧下で熱父換丁０ことにより水α
）魚発浩熱￥回収し者じΦしく熱効率を同上′Ｔにとか
できる。また、加熱されたスラリーを熱交換器中で一定
時間滞留芒ゼることで、従来法より更に低い温度で低石
炭化度炭の熱分解を促進することができ会。このため、
低石炭化度炭から熱効率良く、自然発火が防止されコー
クス用原料にも適した特性をもつ改質炭が得られる。
と水又はＭ機浴剤を含む水とピッチ知力・らな６スラ１
）−２加熱処理すると低石炭化度炭が熱分解し、熱分〃
トによって生じたラジカルにピッチ類が結合して低石炭
化度炭を安定化１会とともに低石炭化度炭表面および内
部がピッチ類で被覆これる点にある。これによって低石
炭化度炭の脱該累反応が進行して石炭化社が尚くなると
ともに元熱桁が増大り、Ｌ刀・も従米観水性であった衣
＋１４＋および内部が親油性となり、同時に低石炭化度
炭σ）空隙構造が破壊嘔れ収縮１会ために水の丹収眉お
よび酸化が防止される。さらに低石炭化度炭表面および
内部を板慣丁りビソチ争によって粘結性の高い石炭にｒ
９．質され６点にある。顕に注目丁べき点は加熱炉によ
って１５０〜３７０℃に加熱てれたスラリーと加熱ｆＪ
’＋ｊのスラリーと加圧下で熱父換丁０ことにより水α
）魚発浩熱￥回収し者じΦしく熱効率を同上′Ｔにとか
できる。また、加熱されたスラリーを熱交換器中で一定
時間滞留芒ゼることで、従来法より更に低い温度で低石
炭化度炭の熱分解を促進することができ会。このため、
低石炭化度炭から熱効率良く、自然発火が防止されコー
クス用原料にも適した特性をもつ改質炭が得られる。
以下、失地ｉｌｌ 、比１１反例により本発明の方法を
史ＩＣ詳卸１に〒況明王会。
史ＩＣ詳卸１に〒況明王会。
実施例１
家州並モーエル褐炭（全水分５９．３ｗｔ％）１に、１
４ｉ：部［第１表の性状σ）コールタールピッチ０．４
０恵謔部を加え、粗粉砕恢水１瓜鉦都と混合し、この混
合物をティスクミルタイブσ）市販のトリボナル（西独
製）イ敗粉砕桟に刀）けスラリーを、飼製し茫。
４ｉ：部［第１表の性状σ）コールタールピッチ０．４
０恵謔部を加え、粗粉砕恢水１瓜鉦都と混合し、この混
合物をティスクミルタイブσ）市販のトリボナル（西独
製）イ敗粉砕桟に刀）けスラリーを、飼製し茫。
このスラリーを１９１ ｋｇ／ｃｒｄ−Ｇの加圧下で加
熱後のスラリーによ６熱父換器で５０℃刀）ら２００℃
葦で加熱した後、つづい−Ｃ′［口熱式の加熱炉で３０
０℃筐で加熱した。そθ）蚊、３００℃に加熱でれたス
ラリーは加熱前スラリーとＩＩ／）熱交換のために約２
Ｕ分間熱父換器内に面質し、絖いて減圧弁を辿して大気
圧筐で減圧しＡ発缶に等大した。蒸発缶頂部よりカス、
水、油からなる気相を抜出し、これを冷却後気掛、分離
し定。こσ）時のＣＯ２カスの元生糸は無水無灰換算の
モーエル褐炭１胤当り８１Ｎｔ”’Ｃあった。−万、蒸
発缶底部刀・らは改質炭と水力・らなるスラＩＪ −ｆ
抜き出し、このスラリー乞ろ過して改質炭０，８４重量
部を得た。
熱後のスラリーによ６熱父換器で５０℃刀）ら２００℃
葦で加熱した後、つづい−Ｃ′［口熱式の加熱炉で３０
０℃筐で加熱した。そθ）蚊、３００℃に加熱でれたス
ラリーは加熱前スラリーとＩＩ／）熱交換のために約２
Ｕ分間熱父換器内に面質し、絖いて減圧弁を辿して大気
圧筐で減圧しＡ発缶に等大した。蒸発缶頂部よりカス、
水、油からなる気相を抜出し、これを冷却後気掛、分離
し定。こσ）時のＣＯ２カスの元生糸は無水無灰換算の
モーエル褐炭１胤当り８１Ｎｔ”’Ｃあった。−万、蒸
発缶底部刀・らは改質炭と水力・らなるスラＩＪ −ｆ
抜き出し、このスラリー乞ろ過して改質炭０，８４重量
部を得た。
原料としてハ」いたモーエル褐炭およびてれ〃・ら得ら
れた改質炭の性状？第２表ＶＣ示−［。
れた改質炭の性状？第２表ＶＣ示−［。
比較例１
実施例１と同様にしてスラリーを調製し、こσ）スラ’
Ｊ ’ａ：’ ｌ ７２ ’Ｑ／ ａｄ・Ｇの力０圧下
で加熱Ｖｉのスラリーに、ｒ、る熱交換はイ■なわず加
熱炉で３５０℃１で加熱した欽％１ばちに減圧弁を辿し
て大気圧１で減圧し蒸発缶に尋人した。蒸発缶頂廿）Ｓ
および低８Ｂからの流出物σ）処理は実施例１と全＜
ｉ＝Ｊ椋である。ここ′Ｔ：Ｑ）Ｃ０２ガス元生量は無
水無灰換算−のモーエル褐炭１ｋｇ当り８ＯＮｔであり
改質炭九（は０．８５車層部″′Ｃ″おった。またこの
改質炭σ）性状を第２衣に示す。
Ｊ ’ａ：’ ｌ ７２ ’Ｑ／ ａｄ・Ｇの力０圧下
で加熱Ｖｉのスラリーに、ｒ、る熱交換はイ■なわず加
熱炉で３５０℃１で加熱した欽％１ばちに減圧弁を辿し
て大気圧１で減圧し蒸発缶に尋人した。蒸発缶頂廿）Ｓ
および低８Ｂからの流出物σ）処理は実施例１と全＜
ｉ＝Ｊ椋である。ここ′Ｔ：Ｑ）Ｃ０２ガス元生量は無
水無灰換算−のモーエル褐炭１ｋｇ当り８ＯＮｔであり
改質炭九（は０．８５車層部″′Ｃ″おった。またこの
改質炭σ）性状を第２衣に示す。
以上のように実施例１と比較例１刀・らモーエル褐炭を
熱鋸Ｂ！して得られる改質炭のボタンづ賢似等の性状は
ｔｔは同じであるにも刀−かわらす、Ａ光明の方法では
より低い熱鋸珪温度及び圧力で熱効率良く改質すること
ができる。
熱鋸Ｂ！して得られる改質炭のボタンづ賢似等の性状は
ｔｔは同じであるにも刀−かわらす、Ａ光明の方法では
より低い熱鋸珪温度及び圧力で熱効率良く改質すること
ができる。
実施例２
中国オ褐炭（全水分３４，３ｗｔ％）１重量部に第】表
の性状のコールタールピンチ０．３３ 重’ｉｊｊ ＝
ｌｌを加え、粗粉砕抜水ｌ止１す都を混合し、こθ）混
合物乞ホールミルで倣％７伜しスラリーを調製した。こ
のスラリーを９１ｋｇ／ｃｄＧの加圧下で加熱ｐｔｙ＞
スラリーによる熱間換器で５０’ＣＺ）−ら１９０’Ｃ
’Ｅで加熱した恢、つづいて電熱式の加熱炉で３００℃
葦で加熱した。その後３００′Ｃに加熱されにスラＩＪ
−は加熱前スラリーとα）熱父ツ↓のために約１５分曲
熱父侠器内に湘留し、＠いて減圧弁を辿して大気圧藍−
Ｃ減圧し蒸発缶ｖｃ４人した。蒸発缶頂部よりガス、水
、油からな［Ｆ］気相を抜き出シ１．これを？’＋’を
却後気准分離した。この時のｃｏ２カス発生発生熱水無
灰換算のモーエル褐炭１戦肖り７５Ｎｔであった。−万
、蒸発缶鳳部刀・らは改質炭と水力・ら７：Ｃるスラリ
ーを抜き出しこり）スラリーをろ過して改質炭０．９９
取苑部￥得た〇 原料として用いた中国産褐炭およびそれから得られた改
質炭の性状を第３表に示す。
の性状のコールタールピンチ０．３３ 重’ｉｊｊ ＝
ｌｌを加え、粗粉砕抜水ｌ止１す都を混合し、こθ）混
合物乞ホールミルで倣％７伜しスラリーを調製した。こ
のスラリーを９１ｋｇ／ｃｄＧの加圧下で加熱ｐｔｙ＞
スラリーによる熱間換器で５０’ＣＺ）−ら１９０’Ｃ
’Ｅで加熱した恢、つづいて電熱式の加熱炉で３００℃
葦で加熱した。その後３００′Ｃに加熱されにスラＩＪ
−は加熱前スラリーとα）熱父ツ↓のために約１５分曲
熱父侠器内に湘留し、＠いて減圧弁を辿して大気圧藍−
Ｃ減圧し蒸発缶ｖｃ４人した。蒸発缶頂部よりガス、水
、油からな［Ｆ］気相を抜き出シ１．これを？’＋’を
却後気准分離した。この時のｃｏ２カス発生発生熱水無
灰換算のモーエル褐炭１戦肖り７５Ｎｔであった。−万
、蒸発缶鳳部刀・らは改質炭と水力・ら７：Ｃるスラリ
ーを抜き出しこり）スラリーをろ過して改質炭０．９９
取苑部￥得た〇 原料として用いた中国産褐炭およびそれから得られた改
質炭の性状を第３表に示す。
比較例２
実施例２と同様にしてスラリーを調製し、こσ）スラＵ
−ｉ ９１ ｋｒ；／ＣｄＧの加圧下で加熱後のスラ
リーに、ｒ、る熱父換はイ丁なわず刃口熱炉で３００℃
°まで加熱した後、直ちＶＣｇ圧弁乞通して大気圧１で
減圧し盛晃缶ＶＣ尋人しに０然兄缶劇部および共都刀・
らのｖｒＬ出Ｉｌグの処理は実施例２と全く同様である
。
−ｉ ９１ ｋｒ；／ＣｄＧの加圧下で加熱後のスラ
リーに、ｒ、る熱父換はイ丁なわず刃口熱炉で３００℃
°まで加熱した後、直ちＶＣｇ圧弁乞通して大気圧１で
減圧し盛晃缶ＶＣ尋人しに０然兄缶劇部および共都刀・
らのｖｒＬ出Ｉｌグの処理は実施例２と全く同様である
。
ここでの００□力ス発生蛍は無水無灰換算の中国褐炭１
ｋｇ坐り５ＯＮｔであり改質炭量は１．１３爪蛍部で
あっＫ。なた、この双負炭の性状を第３衣に示す・ 比較ｖ１」３ 実施汐り２と同様にしてスラリーを調製し、こσ）スラ
’Ｊ −２１５３ｋｇ／ｃｒｌａの加圧下でノ用熱段の
スラリーによ６熱４ｊ、侯は行なわず加熱炉で３４０℃
まで加熱しに俵、直しに減圧弁を辿して大気圧１で減圧
し蒸発缶ｖｒ−４人した。蒸発缶」負部および低部ρ・
らαす１ｃ出物θ）処理は実施例２と全く同様である。
ｋｇ坐り５ＯＮｔであり改質炭量は１．１３爪蛍部で
あっＫ。なた、この双負炭の性状を第３衣に示す・ 比較ｖ１」３ 実施汐り２と同様にしてスラリーを調製し、こσ）スラ
’Ｊ −２１５３ｋｇ／ｃｒｌａの加圧下でノ用熱段の
スラリーによ６熱４ｊ、侯は行なわず加熱炉で３４０℃
まで加熱しに俵、直しに減圧弁を辿して大気圧１で減圧
し蒸発缶ｖｒ−４人した。蒸発缶」負部および低部ρ・
らαす１ｃ出物θ）処理は実施例２と全く同様である。
ここでのＣ０□力ス発生賛は無水無灰換算の中国褐炭１
ｋｇ当り７７Ｎ７であり改質炭量は０９８重量部であ
った。筐た。こσ）改質炭σ）性状を第３衣に示す。
ｋｇ当り７７Ｎ７であり改質炭量は０９８重量部であ
った。筐た。こσ）改質炭σ）性状を第３衣に示す。
実施例３
実施例２で用いた中国威喝炭ｌ爪量部どコールｐ −／
ｌ／ ｅソｆ Ｏ，１１Ｍｉｔｉ４１≦にカルホ゛−ル
１ｌｌ（０，０６小前部および水１車量部乞加えスラリ
ー化し１こ〇こσ）スラリーを実施例２と回１求に力ｌ
Ｉ々？処理した。
ｌ／ ｅソｆ Ｏ，１１Ｍｉｔｉ４１≦にカルホ゛−ル
１ｌｌ（０，０６小前部および水１車量部乞加えスラリ
ー化し１こ〇こσ）スラリーを実施例２と回１求に力ｌ
Ｉ々？処理した。
蒸健缶底部より仮７μ灰−水スラリー乞抜き出り。
ろ過して改質炭１．、００ ’７ｆＨ而部を面た。こσ
）改質炭の性状を第４．＆に示す。
）改質炭の性状を第４．＆に示す。
第１表 コールクールピッチの性状
灰分 Ｏ１〜νｔ％
揮発分 ４９．７ ＬＪ
ｔｒ、＋足炭素 ５０．２ ／’
Ｃ９１，９／Ｌ
Ｈ４，７ＩＩ
Ｎ Ｑ。８ 〃
Ｓ ０．７ ｒＪ
ｏ（ｄｉｊ’ｆ） １．９ ｎ
ＢＥ １６．０ 〃
Ｑｌ ５．Ｑ ｔｒ
軟化点 ６５ ℃
完熱ｊｉｔ ９４ ］ ０ ｘ（ｃａ ）７ｚ第４表
駆１図は本発明の一実ｈｔｊ態様を示すフローシートで
ある。 図中、１・朽砕様、２・・混合槽、３・・・加圧ホンダ
、４・・・熱交換器、５・・・加熱炉、６・減圧弁、７
・・蒸発缶、８・・気欣分１Ｊ益、９・回イイタ１分Ｊ
ｉｌ１１．装置ｆ。 １０・熱父挾器ｆａ：表わ丁〇
ある。 図中、１・朽砕様、２・・混合槽、３・・・加圧ホンダ
、４・・・熱交換器、５・・・加熱炉、６・減圧弁、７
・・蒸発缶、８・・気欣分１Ｊ益、９・回イイタ１分Ｊ
ｉｌ１１．装置ｆ。 １０・熱父挾器ｆａ：表わ丁〇
Claims (2)
- （１）低石炭化度炭（無水換算）１重鎖部にピッチ傾・
を０３０２重量部以上、２．０車量部以下の範囲内で添
加し、でらに水または水とＭ機浴剤の混合液を加えてス
ラリー化し、該スラリーを１５０〜３７０℃の温度範囲
でその温度における水の飽和水蒸気圧以上の圧力下で加
熱し１次いで、この加熱後のスラリー２加熱前σ）スラ
リーと熱父侠することを特徴とする低石炭化度炭の熱改
質法。 - （２）加熱後のスラＩＪ ２加熱前のスラリーと熱父侯
するにあたって加熱後のスラリー〇熱交換器中での１ｍ
留時間を５〜１２０分とする特許請求の範囲第１項記載
り）方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24211683A JPS60135488A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 低石炭化度炭の熱改質法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24211683A JPS60135488A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 低石炭化度炭の熱改質法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60135488A true JPS60135488A (ja) | 1985-07-18 |
Family
ID=17084532
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24211683A Pending JPS60135488A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 低石炭化度炭の熱改質法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60135488A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU666833B2 (en) * | 1993-12-27 | 1996-02-22 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel Ltd) | Thermal treated coal, and process and apparatus for preparing the same |
| WO2009079686A1 (en) * | 2007-12-21 | 2009-07-02 | National Power Australia Investments Limited | Method for producing a lignite product |
| CN104327905A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-02-04 | 于芳 | 一种高效的煤燃烧催化剂 |
| CN104388145A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-03-04 | 于芳 | 一种高效环保的煤炭增效剂 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS588438A (ja) * | 1981-07-07 | 1983-01-18 | Japanese National Railways<Jnr> | 剛体トロリ線 |
-
1983
- 1983-12-23 JP JP24211683A patent/JPS60135488A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS588438A (ja) * | 1981-07-07 | 1983-01-18 | Japanese National Railways<Jnr> | 剛体トロリ線 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU666833B2 (en) * | 1993-12-27 | 1996-02-22 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel Ltd) | Thermal treated coal, and process and apparatus for preparing the same |
| WO2009079686A1 (en) * | 2007-12-21 | 2009-07-02 | National Power Australia Investments Limited | Method for producing a lignite product |
| AU2008341004B2 (en) * | 2007-12-21 | 2012-11-15 | Australian Power Partners Bv | Method for producing a lignite product |
| CN104327905A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-02-04 | 于芳 | 一种高效的煤燃烧催化剂 |
| CN104388145A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-03-04 | 于芳 | 一种高效环保的煤炭增效剂 |
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