JPS60128285A - 錫めっき鋼板 - Google Patents
錫めっき鋼板Info
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- JPS60128285A JPS60128285A JP23374283A JP23374283A JPS60128285A JP S60128285 A JPS60128285 A JP S60128285A JP 23374283 A JP23374283 A JP 23374283A JP 23374283 A JP23374283 A JP 23374283A JP S60128285 A JPS60128285 A JP S60128285A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐食性を改善する電気錫めっき鋼板およびその
製造方法に関するものである。
製造方法に関するものである。
電気錫めっき鋼板は食品、飲料容器として用いられてい
る。この錫めっき鋼板は脱脂、酸洗したのち、錫めっき
を行い、つづいて錫の融点以上に短時間加熱し、錫表面
を光輝化すると同時にＦｅ −Ｓｎ合金を形成させる。
る。この錫めっき鋼板は脱脂、酸洗したのち、錫めっき
を行い、つづいて錫の融点以上に短時間加熱し、錫表面
を光輝化すると同時にＦｅ −Ｓｎ合金を形成させる。
このＦｅ−Ｓｎ合金は耐食性に大きく影響する。
一方、電気錫めっき鋼板の素地鋼は需要家のニーズある
いは経済性の面から、近年インゴツト材に代り、連続鋳
造材を用いるようになった。
いは経済性の面から、近年インゴツト材に代り、連続鋳
造材を用いるようになった。
連続鋳造材はインゴツト材のリムド鋼のように表層が純
鉄に近い表面リム層を持たず、：＆届も含め、均一な組
成を有する頌向にあり、表面層ｉで添加された不純元素
を多く含み、耐食性に大きな障害となる。このようにリ
ム層を持°たない連続鋳造材を用いた錫めっき鋼板の合
金Ｊｆｉの耐食性が劣り、種々のトラブルを引き起すこ
とがある。
鉄に近い表面リム層を持たず、：＆届も含め、均一な組
成を有する頌向にあり、表面層ｉで添加された不純元素
を多く含み、耐食性に大きな障害となる。このようにリ
ム層を持°たない連続鋳造材を用いた錫めっき鋼板の合
金Ｊｆｉの耐食性が劣り、種々のトラブルを引き起すこ
とがある。
錫めっき鋼板の耐食性を評価する方法としてＡＴＣＫ＠
が用いられる。ＡＴＣ試験は１１１ｔに対するｒｅ−ａ
ｎ合金の被覆性を示すものである。連続鋳造材を使用し
た錫めっき鋼板は一般的にリムド鋼を使用した場合より
ＡＴＣ値が高く、耐食性が劣る。
が用いられる。ＡＴＣ試験は１１１ｔに対するｒｅ−ａ
ｎ合金の被覆性を示すものである。連続鋳造材を使用し
た錫めっき鋼板は一般的にリムド鋼を使用した場合より
ＡＴＣ値が高く、耐食性が劣る。
さらに、実際のクエン酸系食品での耐食性が劣り、しば
しば缶内腐食のトラブルを引き起す。耐食性の悪い理由
としては、錫溶融時、生成したＦｅ−８ｎ合金被覆率の
みならず、表層の不純物により鋼の腐食を促進させ、膨
張缶あるいは孔食な引き起すものと考えられる。
しば缶内腐食のトラブルを引き起す。耐食性の悪い理由
としては、錫溶融時、生成したＦｅ−８ｎ合金被覆率の
みならず、表層の不純物により鋼の腐食を促進させ、膨
張缶あるいは孔食な引き起すものと考えられる。
ＡＴＣ値はＦｅ−８ｍ合金量の増加とともに低くなる。
リムド鋼に較べ、同じＦｅ−８ｍ合金量であっても連続
鋳造材は一般的に高い値を示す。したがって、単にＦｅ
−８ｍ合金量を増加させるのみではＡＴＣ値を改善する
対策とならない。
鋳造材は一般的に高い値を示す。したがって、単にＦｅ
−８ｍ合金量を増加させるのみではＡＴＣ値を改善する
対策とならない。
連続鋳造材を用いた電気錫めっき鋼板の耐食性改善方法
として特開昭５７−１０８２９１号かあ−る。この方法
は錫めっき前に鉄めっきを施し、鋼表層を改質し、表層
が純鉄に近いリムド鋼の表層と同じようにするものであ
るが、リムド鋼の表層は冷間圧延、焼鈍、調質圧延した
錫めっき鋼板用原板においては２０〜４０μｍで厚く、
リムド鋼と同程度に耐食性を改善するには、リムド鋼の
リム層の厚みまで鉄めっきを必要とする。この厚みまで
鉄めっきすると、電気鉄めっきにおいて多大の電気量を
必要とし、また電着応力による板の形状を悪化させるこ
とになり、経済的にも、品質面においても好ましくない
。特開昭５４−１０８２９１号では微量の鉄めっきを行
うようにしているが、鉄めっき量が微量であると、素地
鋼表面の鋼を十分鉄めっきで被覆することができないの
で連続鋳造材の不純元素をもつ表層を改質できない。
として特開昭５７−１０８２９１号かあ−る。この方法
は錫めっき前に鉄めっきを施し、鋼表層を改質し、表層
が純鉄に近いリムド鋼の表層と同じようにするものであ
るが、リムド鋼の表層は冷間圧延、焼鈍、調質圧延した
錫めっき鋼板用原板においては２０〜４０μｍで厚く、
リムド鋼と同程度に耐食性を改善するには、リムド鋼の
リム層の厚みまで鉄めっきを必要とする。この厚みまで
鉄めっきすると、電気鉄めっきにおいて多大の電気量を
必要とし、また電着応力による板の形状を悪化させるこ
とになり、経済的にも、品質面においても好ましくない
。特開昭５４−１０８２９１号では微量の鉄めっきを行
うようにしているが、鉄めっき量が微量であると、素地
鋼表面の鋼を十分鉄めっきで被覆することができないの
で連続鋳造材の不純元素をもつ表層を改質できない。
本願は０．０３〜０．２重量％（ｐＣｕを含有する連続
′鋳造によるキルド鋼表面−１にＦｅ−８ｍ合金の他に
Ｎｉのうち５０重重景以上のＮｉ−８’ｎ合金を設ける
ことにより、上述の欠点を克服し、連続鋳造によるキル
ト鋼を用いた錫めっき鋼板の耐食性を改善するものであ
る。
′鋳造によるキルド鋼表面−１にＦｅ−８ｍ合金の他に
Ｎｉのうち５０重重景以上のＮｉ−８’ｎ合金を設ける
ことにより、上述の欠点を克服し、連続鋳造によるキル
ト鋼を用いた錫めっき鋼板の耐食性を改善するものであ
る。
一方、電気錫めっき鋼板のＡＴＣ値を改善する方法とし
て特公昭４３−１２２４６号がある。この発明はＮｉま
たはＮｉ−８ｍ合金を下地めっきし、その後錫めっきし
、錫を溶融する方法である。錫下地にＮｉまたはＮｉ−
８ｍ合金を設けることにより、ＡＴＣは改善されるもの
の、鋼自体の耐食性は改善されるものでない。塗装缶内
面においては、半田あるいは溶接部のサイドシーム部あ
るいは製蓋加工等により、露出した鋼は錫の防食効果が
少なく局部的に鋼の腐食が起り、場合によっては孔食が
発生する。特に内容品によっては鋼の電位が錫の電位よ
り卑となり、全く錫による鋼の防食が期待できないこと
がある。鋼自体の耐食性を高めることにより、上述の問
題が解決できる。特公昭４３−１２２４６号ではＡＴＣ
値を改善し、錫の溶出による鋼への防食効果のある場合
の酸性ジュース、果実等を充填したプレイン缶において
は効果を示すものの、現在多く用いられている塗装缶に
おいてはその効果は期待できない。
て特公昭４３−１２２４６号がある。この発明はＮｉま
たはＮｉ−８ｍ合金を下地めっきし、その後錫めっきし
、錫を溶融する方法である。錫下地にＮｉまたはＮｉ−
８ｍ合金を設けることにより、ＡＴＣは改善されるもの
の、鋼自体の耐食性は改善されるものでない。塗装缶内
面においては、半田あるいは溶接部のサイドシーム部あ
るいは製蓋加工等により、露出した鋼は錫の防食効果が
少なく局部的に鋼の腐食が起り、場合によっては孔食が
発生する。特に内容品によっては鋼の電位が錫の電位よ
り卑となり、全く錫による鋼の防食が期待できないこと
がある。鋼自体の耐食性を高めることにより、上述の問
題が解決できる。特公昭４３−１２２４６号ではＡＴＣ
値を改善し、錫の溶出による鋼への防食効果のある場合
の酸性ジュース、果実等を充填したプレイン缶において
は効果を示すものの、現在多く用いられている塗装缶に
おいてはその効果は期待できない。
一方、リム層をもつリムド鋼の耐食性に較べて連続鋳造
によるキルド鋼は鋼自体の耐食性が特に酸性溶液中で劣
るため、これを改善することが急務となった。鋼自体の
耐食性の改善として、鋼中の成分のうちＣｕを添加する
と酸性の溶液（例えば硫酸溶液）、耐食性が改善される
ことが知られている。しかし、連続鋳造にょるキルド鋼
にＣｕの含量を増加させることによる錫めっき鋼板の耐
食性の改善については、十分知られていない。その理由
としては、錫めっきしたとき、Ｃｕ量の多い鋼は錫めっ
き性が悪くなる傾向にあり、錫層が十分鋼を被覆するこ
とができないことにあった。錫めっき鋼板の耐食性の評
価としてのＩ Ｓ Ｖ （ＩｒｏｎＳｏｌｕｔｉｏｎ
ｖａｌｕｅ ）試験を行うとＣｕ含量の高い鋼程工Ｓｖ
は高い値を示す傾向にある。現在、錫めっき鋼板に用い
られる連続鋳造にょるキルドＡのＣｕ含ｆｆｉ ｉ、ｔ
−ｆｉ １ｍ、０．０２重量％以下である。この０，０
２重量％以下が錫めっき鋼板に適しているという理由で
用いられてきた。しかしながら、食品を充填したとき、
しばしば連続鋳造にょるキルド鋼において、腐食性がリ
ムド鋼に比して晶く、トラブルを引き起す。Ｃｕ含量を
増加させると、連続鋳造によるキルド鋼においても鋼自
体の耐食性を改善させることができることを見出した。
によるキルド鋼は鋼自体の耐食性が特に酸性溶液中で劣
るため、これを改善することが急務となった。鋼自体の
耐食性の改善として、鋼中の成分のうちＣｕを添加する
と酸性の溶液（例えば硫酸溶液）、耐食性が改善される
ことが知られている。しかし、連続鋳造にょるキルド鋼
にＣｕの含量を増加させることによる錫めっき鋼板の耐
食性の改善については、十分知られていない。その理由
としては、錫めっきしたとき、Ｃｕ量の多い鋼は錫めっ
き性が悪くなる傾向にあり、錫層が十分鋼を被覆するこ
とができないことにあった。錫めっき鋼板の耐食性の評
価としてのＩ Ｓ Ｖ （ＩｒｏｎＳｏｌｕｔｉｏｎ
ｖａｌｕｅ ）試験を行うとＣｕ含量の高い鋼程工Ｓｖ
は高い値を示す傾向にある。現在、錫めっき鋼板に用い
られる連続鋳造にょるキルドＡのＣｕ含ｆｆｉ ｉ、ｔ
−ｆｉ １ｍ、０．０２重量％以下である。この０，０
２重量％以下が錫めっき鋼板に適しているという理由で
用いられてきた。しかしながら、食品を充填したとき、
しばしば連続鋳造にょるキルド鋼において、腐食性がリ
ムド鋼に比して晶く、トラブルを引き起す。Ｃｕ含量を
増加させると、連続鋳造によるキルド鋼においても鋼自
体の耐食性を改善させることができることを見出した。
Ｉノかし、鋼中のＣｕ含量が０，０３重量％以上となる
と、錫めっきにおいて、均一電着性を低下させることが
うり、錫層のボアーの発生により、〜錫めっき鋼板の耐
食性は十分といえない。しかし、錫めっき前に０、００
１〜０．２り、４ケのニッケルめっきを行い、錫めっき
後１５０〜４００℃で加熱し、Ｎｉのうち５０重量％以
上のＮｉ−Ｓｎ合金を形成せしめると同時に、８ｎｆｉ
として０．００１〜１．５ ｆ／ｒｒ？のＦｅ−Ｓｎ合
金を形成せしめることにより優れた耐食性を有する錫め
っき鋼板を製造することができ、上述の欠点を克服する
ことができる。
と、錫めっきにおいて、均一電着性を低下させることが
うり、錫層のボアーの発生により、〜錫めっき鋼板の耐
食性は十分といえない。しかし、錫めっき前に０、００
１〜０．２り、４ケのニッケルめっきを行い、錫めっき
後１５０〜４００℃で加熱し、Ｎｉのうち５０重量％以
上のＮｉ−Ｓｎ合金を形成せしめると同時に、８ｎｆｉ
として０．００１〜１．５ ｆ／ｒｒ？のＦｅ−Ｓｎ合
金を形成せしめることにより優れた耐食性を有する錫め
っき鋼板を製造することができ、上述の欠点を克服する
ことができる。
本願はＮｉがその後めっきされるＳｎと、通常の電気錫
めっきラインにおけるＳｎを溶融光輝化するりフロ一工
程で加熱することにより合金化させると同時にＮｉで十
分被覆されていない露出鋼上の錫層と反応させてＦｅ−
Ｓｎ合金を形成させるものである。
めっきラインにおけるＳｎを溶融光輝化するりフロ一工
程で加熱することにより合金化させると同時にＮｉで十
分被覆されていない露出鋼上の錫層と反応させてＦｅ−
Ｓｎ合金を形成させるものである。
Ｎ１は上層のＳｎと反応してＮｉ−Ｓｎ合金を形成し、
ＮｉはＳｎと鋼との反応を抑制する。このため、 Ｎｉ
−Ｓｎ合金のみでは、素地鋼と十分接着せずに、軽い
加工を行ったとき中間層のＮｉ−Ｓｎ合金およびＮｉ
−Ｓｎ合金の未形成のＮｉが剥離することがある。例え
ば缶蓋加工あるいは絞り加工等で錫層とともに剥離する
ので、Ｆｅ−Ｓｎ合金の形成により錫層と素地鋼の接着
を強固にするものである。
ＮｉはＳｎと鋼との反応を抑制する。このため、 Ｎｉ
−Ｓｎ合金のみでは、素地鋼と十分接着せずに、軽い
加工を行ったとき中間層のＮｉ−Ｓｎ合金およびＮｉ
−Ｓｎ合金の未形成のＮｉが剥離することがある。例え
ば缶蓋加工あるいは絞り加工等で錫層とともに剥離する
ので、Ｆｅ−Ｓｎ合金の形成により錫層と素地鋼の接着
を強固にするものである。
次に本願を具体的に説明する。
鋼中のＣｕ量が０．０３〜０，２重量％を含有する連続
鋳造によるキルド鋼板の片方の面のＮｉ量０．００１〜
０．２９ｙ背トＳｎ量としてＯ，００１〜１．５ ｆ／
ｎ？のＦｅ−Ｓｎ合金からなり、ＮｉのうちＮｌ−Ｓｎ
合金が５０重量％以上存在し、その上層に錫層な有する
錫めっき鋼板である。
鋳造によるキルド鋼板の片方の面のＮｉ量０．００１〜
０．２９ｙ背トＳｎ量としてＯ，００１〜１．５ ｆ／
ｎ？のＦｅ−Ｓｎ合金からなり、ＮｉのうちＮｌ−Ｓｎ
合金が５０重量％以上存在し、その上層に錫層な有する
錫めっき鋼板である。
鋼中のＣｕ量は０．０３重量％以上で鋼の耐食性が向上
し、連続鋳造によるキルド鋼を用いた錫めっき鋼板にお
いては鋼中のＣｕ量が０．０３％以上でないと、耐食性
の優れた錫めっき鋼板を得る二とができない。
し、連続鋳造によるキルド鋼を用いた錫めっき鋼板にお
いては鋼中のＣｕ量が０．０３％以上でないと、耐食性
の優れた錫めっき鋼板を得る二とができない。
しかし、Ｃｕ量が０．２重量％を越えると耐食性はそれ
以上改善されないので鋼中のＣｕ（＠は０１０３〜０．
２重量％が適している。
以上改善されないので鋼中のＣｕ（＠は０１０３〜０．
２重量％が適している。
錫層の下地にＮｉを設けることにより、鋼中のＣｕ量の
増加による錫層のボアーの発生すなわち、錫めっき鋼板
の霞出鋼の増加を抑制し、耐食性を改善させることがで
きる。錫めっき後１５０〜４００℃で加熱すると下地の
Ｎｉとの反応署こより、Ｎｉ −Ｓｎ合金が形成する。
増加による錫層のボアーの発生すなわち、錫めっき鋼板
の霞出鋼の増加を抑制し、耐食性を改善させることがで
きる。錫めっき後１５０〜４００℃で加熱すると下地の
Ｎｉとの反応署こより、Ｎｉ −Ｓｎ合金が形成する。
この合金の形我壷こよｌＪ、Ｎｉのうち５０重ｆｆ１９
６以上のＮｉ−Ｓｎ合金を形成させることによって、一
段と錫めっき鋼板の耐食性が改善される。二のＮｉ−Ｓ
ｎ合金およびＮｉは総量０．００１ ｔ／ｒｔ？以上存
在しないと耐食性は改善されず、０．２ｆ／ｌｒ？以上
ではそれ以上の耐食性を得ることができない。
６以上のＮｉ−Ｓｎ合金を形成させることによって、一
段と錫めっき鋼板の耐食性が改善される。二のＮｉ−Ｓ
ｎ合金およびＮｉは総量０．００１ ｔ／ｒｔ？以上存
在しないと耐食性は改善されず、０．２ｆ／ｌｒ？以上
ではそれ以上の耐食性を得ることができない。
Ｆｅ−Ｓｎ合金は錫めっき後１５０〜４００℃で加熱す
ることにより、Ｎｉ−Ｓｎ合金と同１１こ形ｌｙ、する
が、この量が過大となると、製缶工程吾こお＆ｊる加工
において合金層へクラックを発生させることがあり、さ
らに錫めっき鋼板は近年、ますます薄めつき化が進んで
いることＩ；鑑み、経済性の面から１、５ ｔ／ｄが限
度である。また、Ｆｅ−Ｓｎ合金がｗ４表面に８ｎｉと
して０． Ｏ０１り、６♂以上存在しな（１と、素地鋼
と錫層との接着が十分でなく、加工用途暑こ適さな啜な
るので、Ｆｅ−Ｓｎ合金は錫量としてｏ、 ｏ ｏ ｉ
〜１．５ ？／ｗ？が好ましい。錫量は用途に応じて決
定され、０．０１〜１５ ？／ｒｒ？の範囲の錫めっき
鋼板を用いることができる。
ることにより、Ｎｉ−Ｓｎ合金と同１１こ形ｌｙ、する
が、この量が過大となると、製缶工程吾こお＆ｊる加工
において合金層へクラックを発生させることがあり、さ
らに錫めっき鋼板は近年、ますます薄めつき化が進んで
いることＩ；鑑み、経済性の面から１、５ ｔ／ｄが限
度である。また、Ｆｅ−Ｓｎ合金がｗ４表面に８ｎｉと
して０． Ｏ０１り、６♂以上存在しな（１と、素地鋼
と錫層との接着が十分でなく、加工用途暑こ適さな啜な
るので、Ｆｅ−Ｓｎ合金は錫量としてｏ、 ｏ ｏ ｉ
〜１．５ ？／ｗ？が好ましい。錫量は用途に応じて決
定され、０．０１〜１５ ？／ｒｒ？の範囲の錫めっき
鋼板を用いることができる。
以下、本発明の錫めっき鋼板の製造方法について説明す
る。
る。
鋼中のＣｕ含有量が０．０３〜０．２重量％の連続鋳造
によるキルド鋼を冷間圧延、焼鈍、調質圧延された鋼板
を脱脂、酸洗したのち、Ｏ，００１〜０．２ｆ／ｌｒ？
のニッケルめっきを行う。ニッケルめっき浴は電気めっ
きが適し、電気ニッケルめっき浴としては、硫酸ニッケ
ルめっき浴、塩化ニッケルめっき浴、スルファミン酸浴
および硫酸ニッケルアンモニウム浴のいずれも用いるこ
とができる。ニッケルめっき量は０．００１ ？／ｌｒ
？以上で耐食性が改善できる。つづ（錫めっき後の加熱
工程でＦｅ −ａｎ合金なＮｉ−Ｓｎ合金とともに形成
させるためにはＮｉ量を０．２ ？／ｒｒ？以下とする
必要がある。
によるキルド鋼を冷間圧延、焼鈍、調質圧延された鋼板
を脱脂、酸洗したのち、Ｏ，００１〜０．２ｆ／ｌｒ？
のニッケルめっきを行う。ニッケルめっき浴は電気めっ
きが適し、電気ニッケルめっき浴としては、硫酸ニッケ
ルめっき浴、塩化ニッケルめっき浴、スルファミン酸浴
および硫酸ニッケルアンモニウム浴のいずれも用いるこ
とができる。ニッケルめっき量は０．００１ ？／ｌｒ
？以上で耐食性が改善できる。つづ（錫めっき後の加熱
工程でＦｅ −ａｎ合金なＮｉ−Ｓｎ合金とともに形成
させるためにはＮｉ量を０．２ ？／ｒｒ？以下とする
必要がある。
Ｎｉめつき後編めっきを行う。めっき量は用途に応じ決
定され、通常の錫めっき鋼板の錫めっき量は２，８．５
，６．８，４および１１．２ ｔ〜であるが、２、８
？／ｒｒ？以下例えば１２〃あるいはそれ以下でも適用
できる。錫めっき浴としては硫酸浴、アルカリ浴、ハロ
ゲン浴およびホウフッ化浴を用いることができる。錫め
っきしたのち、錫を溶融光輝化するりフロ一工程で１５
０〜４００℃で加熱する。
定され、通常の錫めっき鋼板の錫めっき量は２，８．５
，６．８，４および１１．２ ｔ〜であるが、２、８
？／ｒｒ？以下例えば１２〃あるいはそれ以下でも適用
できる。錫めっき浴としては硫酸浴、アルカリ浴、ハロ
ゲン浴およびホウフッ化浴を用いることができる。錫め
っきしたのち、錫を溶融光輝化するりフロ一工程で１５
０〜４００℃で加熱する。
加熱方法としては電気抵抗加熱、高周波加熱およびその
併用が適用できる。実際の連続ラインにおいては秒単位
の加熱を行うので、最高到達温度により加熱温度を制御
することができる。この加熱によりＮｉ−８ｎ合金およ
びＦｅ−８ｎ合金の形成が起る。
併用が適用できる。実際の連続ラインにおいては秒単位
の加熱を行うので、最高到達温度により加熱温度を制御
することができる。この加熱によりＮｉ−８ｎ合金およ
びＦｅ−８ｎ合金の形成が起る。
めっきしたＮｉのうち５０重、ｆｆｉ％以上をこの加熱
により、Ｓｎとの合金すなわちＮ１−ａｎ合金を形成さ
せなければならないので１５０℃以上の加熱が必要であ
る。同時にＦｅ−８ｎ合金の形成が起るが、４００℃を
越える加熱を行うと、Ｆｅ−８ｎ合金の生成が過大とな
るので１５０〜４００℃が好ましい。
により、Ｓｎとの合金すなわちＮ１−ａｎ合金を形成さ
せなければならないので１５０℃以上の加熱が必要であ
る。同時にＦｅ−８ｎ合金の形成が起るが、４００℃を
越える加熱を行うと、Ｆｅ−８ｎ合金の生成が過大とな
るので１５０〜４００℃が好ましい。
錫の融点２３１．９℃以上ではＮｔ−８ｎ合金およびＦ
ｅ−８ｎ合金の形成速度が高くなるので、ＮｌのＳｎと
の合金化率は高（なる。加熱したのち急冷し、所定の化
学処理を行い、塗油する。
ｅ−８ｎ合金の形成速度が高くなるので、ＮｌのＳｎと
の合金化率は高（なる。加熱したのち急冷し、所定の化
学処理を行い、塗油する。
上述のニッケルのかわりにＮｉ−８ｎの共析めつきある
いは合金めっきを行っても本願の効果が達せられるが、
ニッケル単体のめっきの方が連続、高速生産に適してい
る。
いは合金めっきを行っても本願の効果が達せられるが、
ニッケル単体のめっきの方が連続、高速生産に適してい
る。
以下、本発明を実施例により具体的に説明する。
実施例１
板厚０．２２ ｍｍの鋼中のＣｕ量が０，０４重通％を
含有するアルミキルド鋼板な冷間圧延、焼鈍、調質圧延
したのち、７％の水酸化すｌ−１Ｊウム溶液中で電解脱
脂し、水洗したのち、酸洗を行い、次に示す硫酸ニッケ
ルめっき浴組成および条件で０．０１ｆ／ｍ’のニッケ
ルめっきを行い、水洗したのち硫酸錫めっき浴中で５．
６ ？／ｒｒ？のめっきを行い、抵抗加熱法により、最
高到達温度３８０℃まで３秒間加熱し、 Ｓｎを溶融さ
せるとともに、Ｎｉ−８ｎ合金およびＦｅ−８ｎ合金を
形成させた。ひきつづき通常用いられる重クロム酸ナト
リウム溶液中で化学処理を行い、乾燥したのち塗油した
。
含有するアルミキルド鋼板な冷間圧延、焼鈍、調質圧延
したのち、７％の水酸化すｌ−１Ｊウム溶液中で電解脱
脂し、水洗したのち、酸洗を行い、次に示す硫酸ニッケ
ルめっき浴組成および条件で０．０１ｆ／ｍ’のニッケ
ルめっきを行い、水洗したのち硫酸錫めっき浴中で５．
６ ？／ｒｒ？のめっきを行い、抵抗加熱法により、最
高到達温度３８０℃まで３秒間加熱し、 Ｓｎを溶融さ
せるとともに、Ｎｉ−８ｎ合金およびＦｅ−８ｎ合金を
形成させた。ひきつづき通常用いられる重クロム酸ナト
リウム溶液中で化学処理を行い、乾燥したのち塗油した
。
（２）
生成したＮｉ−８ｎ合金はＮｉ［として０，０１７〃で
あった。Ｆｅ−ａｎ合金は５ｎｆｉとして０．７ Ｆ／
−であつた。
あった。Ｆｅ−ａｎ合金は５ｎｆｉとして０．７ Ｆ／
−であつた。
ニッケルめっき浴の組成および処理条件組成
硫酸ニッケル ２００ ｒｉｇ
ホウ酸 １０ ？７ｇ
処理条件
電流密度 １ Ａ／ｄｍ
処理屯気量 ０．４ Ｃ／ｄイ
実施例２
板厚０．２２ ｍｍの鋼中のＣｕ量が０．０８重足％を
含有するアルミキルド鋼板を実施例１と同様の前処理を
行ったのち、実施例１と同様のニッケルめっき浴を用い
、電流密度１ ｋ／ｄｎ？、処理′屯気量１Ｃ／ｄｎ？
でＯ，Ｏ２５ｆ／ｙｒ？のニッケルめっきを施し、水洗
したのち、硫酸錫めっき洛中で５．６９／ｎ？の錫めつ
きを行い、抵抗加熱法により、最高到達温度２４０℃ま
で３秒間加熱し、Ｓｎを溶融させるとともに、Ｎｉ−８
ｎ合金およびＦｅ−８ｎ合金を形成させた。
含有するアルミキルド鋼板を実施例１と同様の前処理を
行ったのち、実施例１と同様のニッケルめっき浴を用い
、電流密度１ ｋ／ｄｎ？、処理′屯気量１Ｃ／ｄｎ？
でＯ，Ｏ２５ｆ／ｙｒ？のニッケルめっきを施し、水洗
したのち、硫酸錫めっき洛中で５．６９／ｎ？の錫めつ
きを行い、抵抗加熱法により、最高到達温度２４０℃ま
で３秒間加熱し、Ｓｎを溶融させるとともに、Ｎｉ−８
ｎ合金およびＦｅ−８ｎ合金を形成させた。
ひきつづき通常用いられる重クロム酸ナトリウム溶液中
で化学処理を行い、塗油した。生成したＮｉ−８ｎ合金
はＮｉ量としてＯ，０２５ｒ／ｍ’で全量ａｎとの合金
となった。Ｆｅ−８ｎ合金は０．５ ｆ／ｎ？であった
。
で化学処理を行い、塗油した。生成したＮｉ−８ｎ合金
はＮｉ量としてＯ，０２５ｒ／ｍ’で全量ａｎとの合金
となった。Ｆｅ−８ｎ合金は０．５ ｆ／ｎ？であった
。
実施例３
板厚０．２２ ｔｍの鋼中のＣｕ量が０．１２重ｆｔ９
６を含有するアルミキルド鋼板を実施例１と同様の前処
理を行ったのち、実施例１と同様のニッケルめっき浴を
用い、電流密度４ ｋ／ｄｎｌ 、処理電気Ｊｔｔ４Ｃ
／ｄ−で０．１ ｆ／ｄのニッケルめっきを施し、水洗
したのち、硫酸錫めっき浴中で５．６９／ｎｉの錫めっ
きを行い、抵抗加熱法により、最高到達温度をＳｎの融
点直下の２２０℃まで１０秒間加熱し、Ｎｉ −８ｎ合
金およびＦｅ−８ｎ合金を形成させた。ひきつづき通常
用いられる重クロム酸ナトリウム溶液中で化学処理を行
い、塗油した。生成したＮ１−ａｎ合金は０、 Ｏ６ｔ
／ｄで合金化率は６０％で、Ｆｅ−８ｎ合金は０、０１
？ｉ背であった。
６を含有するアルミキルド鋼板を実施例１と同様の前処
理を行ったのち、実施例１と同様のニッケルめっき浴を
用い、電流密度４ ｋ／ｄｎｌ 、処理電気Ｊｔｔ４Ｃ
／ｄ−で０．１ ｆ／ｄのニッケルめっきを施し、水洗
したのち、硫酸錫めっき浴中で５．６９／ｎｉの錫めっ
きを行い、抵抗加熱法により、最高到達温度をＳｎの融
点直下の２２０℃まで１０秒間加熱し、Ｎｉ −８ｎ合
金およびＦｅ−８ｎ合金を形成させた。ひきつづき通常
用いられる重クロム酸ナトリウム溶液中で化学処理を行
い、塗油した。生成したＮ１−ａｎ合金は０、 Ｏ６ｔ
／ｄで合金化率は６０％で、Ｆｅ−８ｎ合金は０、０１
？ｉ背であった。
比較例１
板厚０．２２簡の鋼中のＣｕ量が００１重景重量アルミ
キルド鋼板を用い、実施例１と同様の前処理を行い、硫
酸錫めっき洛中で５．６ ？／ｎ？の錫めっきを行い、
抵抗加熱法により錫を溶融させるとともにＦｅ−Ｓｎ合
金を形成させた。ひきつづき重クロム酸ナトリウム溶液
中で化学処理を行い、塗油した。
キルド鋼板を用い、実施例１と同様の前処理を行い、硫
酸錫めっき洛中で５．６ ？／ｎ？の錫めっきを行い、
抵抗加熱法により錫を溶融させるとともにＦｅ−Ｓｎ合
金を形成させた。ひきつづき重クロム酸ナトリウム溶液
中で化学処理を行い、塗油した。
生成したＦｅ−Ｓｎ合金はＯ，８グ、臂であった。
比較例２
板厚０２２鰭の鋼中のＣｕ量が０，０１重量％のアルミ
キルド鋼板を用い、実施例１と同様の前処理を行い、実
施例′−１と同様のニッケルめっき浴を用い、電流密度
１ Ａ／ｄ靜、処理電気量１ Ｃ／ｄ−で０、 Ｏ２５
ｔ／ｌｔ？のニッケルめっきを行い、抵抗加熱法により
、Ｓｎを溶融させるとともにＮｉ−Ｓｎ合金およびＦｅ
−Ｓｎ合金を形成させた。ひきつづき通常用いられる重
クロム酸ナトリウム溶液中で化学処理を行い、塗油した
。生成したＮｉ−Ｓｎ合金はＮｉ量としてＯ，０２５９
／ｒｒ？で全ｍ Ｎ ｉ −Ｓ ｎ合金となった。Ｆｅ
−Ｓ ｎ合金は０．５５に背であった。
キルド鋼板を用い、実施例１と同様の前処理を行い、実
施例′−１と同様のニッケルめっき浴を用い、電流密度
１ Ａ／ｄ靜、処理電気量１ Ｃ／ｄ−で０、 Ｏ２５
ｔ／ｌｔ？のニッケルめっきを行い、抵抗加熱法により
、Ｓｎを溶融させるとともにＮｉ−Ｓｎ合金およびＦｅ
−Ｓｎ合金を形成させた。ひきつづき通常用いられる重
クロム酸ナトリウム溶液中で化学処理を行い、塗油した
。生成したＮｉ−Ｓｎ合金はＮｉ量としてＯ，０２５９
／ｒｒ？で全ｍ Ｎ ｉ −Ｓ ｎ合金となった。Ｆｅ
−Ｓ ｎ合金は０．５５に背であった。
比較例３
板厚０２２端の鋼中のＣｕ量が０．０８重量％のア、ル
ミキルド鋼板を用い、実施例１と同様の前処理を行い、
硫酸錫めっき洛中で５．６９Ａ−の錫めっきを行い、抵
抗加熱法によりＳｎを溶融させるとともにＦｅ−Ｓｎ合
金を形成させた。ひきつづき重クロム酸ナトリウム溶液
中で化学処理を行い、塗油した。
ミキルド鋼板を用い、実施例１と同様の前処理を行い、
硫酸錫めっき洛中で５．６９Ａ−の錫めっきを行い、抵
抗加熱法によりＳｎを溶融させるとともにＦｅ−Ｓｎ合
金を形成させた。ひきつづき重クロム酸ナトリウム溶液
中で化学処理を行い、塗油した。
生成したＦｅ−Ｓｎ合金は０．７ ？／ｒｒ？であった
。
。
実施例１〜３、比較例１〜３で得られた錫めっき鋼板に
ついて、Ａ Ｔ Ｃ試験、錫層の不連続な部分での鋼素
地の露出を評価するチオシアネイト有孔度試験（Ｆｅの
腐食ＪＩＴ ＣＶ （ＴＱ／ｄｆ？＋２）で評価）およ
び次に示す耐食性試験を行った。
ついて、Ａ Ｔ Ｃ試験、錫層の不連続な部分での鋼素
地の露出を評価するチオシアネイト有孔度試験（Ｆｅの
腐食ＪＩＴ ＣＶ （ＴＱ／ｄｆ？＋２）で評価）およ
び次に示す耐食性試験を行った。
耐食性試験
５０朔×２０調の試片、をＦｅ−Ｓｎ合金層およびＮｉ
−Ｓｎ合金を形成していないＳｎを４０℃の１Ｎの水酸
化ナトリウム溶液中で０．３５ Ｖに保ち、電解除去し
た。この試片の端面をシールして、２５℃の１Ｍのクエ
ン酸溶液中に没せきし、発生する水素量より、鉄腐食速
度をめた。鉄腐食速度をη／ｄｙ？／ｈ ｒで示した。
−Ｓｎ合金を形成していないＳｎを４０℃の１Ｎの水酸
化ナトリウム溶液中で０．３５ Ｖに保ち、電解除去し
た。この試片の端面をシールして、２５℃の１Ｍのクエ
ン酸溶液中に没せきし、発生する水素量より、鉄腐食速
度をめた。鉄腐食速度をη／ｄｙ？／ｈ ｒで示した。
第１表に示すように、本発明の錫めっき鋼板は優れた耐
食性を示し、連続鋳造鋼を用いたキルド鋼を用いた錫め
っき鋼板の耐食性を大幅に改善した。
食性を示し、連続鋳造鋼を用いたキルド鋼を用いた錫め
っき鋼板の耐食性を大幅に改善した。
Claims (2)
- （１） 鋼中のＣｕ量が０．０３〜０．２重量％を含有
する連続鋳造によるキルド鋼板の片方の面にＮｉ１０、
００１〜０．２ ｆ、’ｎ？と８ｎｆｆｉとしてＯ，０
０１〜１．５ｆ／ｎ？のＦｅ−Ｓｎ合金からなり、Ｎｉ
のうちＮｉ−Ｓｎ合金が５０重量％以上存在し、その上
層に錫層な有することを特徴とする錫めっき鋼板。 - （２）鋼中のＣｕｉがＯ，Ｏ−，３〜０．２重量％を含
有する連続鋳造によるキルド鋼板の片方の面に０．００
１〜０．２９／ｒ１？のニッケルめっきを施したのち、
錫めっきし、ひきつづき１．、．５０〜４００℃で加熱
し、Ｎｉのうち５０重景％以上のＮｉ−Ｓｎ合金を形成
せしめると同時に、Ｓｎ量として０．００１〜１．５
ｔ／ｒｒ？のＦｅ−Ｓｎ合金を形成させることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の錫めっき鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23374283A JPS60128285A (ja) | 1983-12-13 | 1983-12-13 | 錫めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23374283A JPS60128285A (ja) | 1983-12-13 | 1983-12-13 | 錫めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60128285A true JPS60128285A (ja) | 1985-07-09 |
| JPS629197B2 JPS629197B2 (ja) | 1987-02-26 |
Family
ID=16959862
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23374283A Granted JPS60128285A (ja) | 1983-12-13 | 1983-12-13 | 錫めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60128285A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5010688A (ja) * | 1973-05-28 | 1975-02-03 | ||
| JPS5723091A (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-06 | Nippon Steel Corp | Steel plate for welded can and container and preparation thereof |
| JPS5767196A (en) * | 1980-10-09 | 1982-04-23 | Nippon Steel Corp | Surface treated steel plate with high corrosion resistance |
-
1983
- 1983-12-13 JP JP23374283A patent/JPS60128285A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5010688A (ja) * | 1973-05-28 | 1975-02-03 | ||
| JPS5723091A (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-06 | Nippon Steel Corp | Steel plate for welded can and container and preparation thereof |
| JPS5767196A (en) * | 1980-10-09 | 1982-04-23 | Nippon Steel Corp | Surface treated steel plate with high corrosion resistance |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS629197B2 (ja) | 1987-02-26 |
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