JPS60128207A - 溶融金属容器の耐火物施工法 - Google Patents
溶融金属容器の耐火物施工法Info
- Publication number
- JPS60128207A JPS60128207A JP23822583A JP23822583A JPS60128207A JP S60128207 A JPS60128207 A JP S60128207A JP 23822583 A JP23822583 A JP 23822583A JP 23822583 A JP23822583 A JP 23822583A JP S60128207 A JPS60128207 A JP S60128207A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bricks
- thickness
- shell
- converter
- deformed part
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/44—Refractory linings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は転炉内張シ耐人物の施工法に関するものである
。
。
（従来技術）
第１図に転炉１の概略図を示す。
転炉１には溶銑、スクラップ、合金を入ｎランス２よシ
酸素を吹きこみ吹錬する。この転炉の内張シ耐大物とし
て溶鋼側（内層）に溶損に強いウェアーレンガ３を、そ
してウェアーレンガと鉄皮との間にパーマレンガ４を施
工している。
酸素を吹きこみ吹錬する。この転炉の内張シ耐大物とし
て溶鋼側（内層）に溶損に強いウェアーレンガ３を、そ
してウェアーレンガと鉄皮との間にパーマレンガ４を施
工している。
而して、ウェアーレンガ３．パーマレンガ４は耐火物協
会発行の窯炉工学、の第３６７頁の第１−４５図に示さ
ｎるように、又特開昭４９−１２３１０３号公報に示さ
ｎているように、そ九ぞｎ転炉内面に均一厚さに施工し
である。
会発行の窯炉工学、の第３６７頁の第１−４５図に示さ
ｎるように、又特開昭４９−１２３１０３号公報に示さ
ｎているように、そ九ぞｎ転炉内面に均一厚さに施工し
である。
ところで、転炉１での吹止め温度は次のようにして決定
さ几る。すなわち、連続鋳造装置では品質および操業条
件を考慮して溶鋼の液相腺温度十２０〜３０℃とされ、
この温度に鍋レンガへの蓄熱、２次精錬２時の温度低下
、移動中の放熱分などを加え、転炉での吹止め温度は決
定さ几る。
さ几る。すなわち、連続鋳造装置では品質および操業条
件を考慮して溶鋼の液相腺温度十２０〜３０℃とされ、
この温度に鍋レンガへの蓄熱、２次精錬２時の温度低下
、移動中の放熱分などを加え、転炉での吹止め温度は決
定さ几る。
近年、鋼材品質の高級化を指向するところから２次精錬
を実施するために、前記転炉での吹止め温度を２次精錬
での温度降下（３０〜５０℃）に相当分だけ上げる必要
を生じている。そのためウェアーレンガ３の溶損が増加
しておシ、その対策としてウェアーレンガの材質をマグ
ドロからマグカーボンに変更する例が多く見うけら１”
Ｌる。
を実施するために、前記転炉での吹止め温度を２次精錬
での温度降下（３０〜５０℃）に相当分だけ上げる必要
を生じている。そのためウェアーレンガ３の溶損が増加
しておシ、その対策としてウェアーレンガの材質をマグ
ドロからマグカーボンに変更する例が多く見うけら１”
Ｌる。
しかしながらマグドロの熱伝導率が２〜３１Ｃａｙ１．
７ｍ ｌ＋Ｃであるのに対し、マグカーダンのそｎ、は
約８Ｋｎ４／ｍｂ℃ト高いため、ウェアーレンガ３．パ
ーマレンガ４を介して鉄皮５に伝達さｎ、る熱量が増大
することにより、鉄皮５の変形は促進さｎ２、該変形か
ら、以下に述べる新しい問題が発生している。
７ｍ ｌ＋Ｃであるのに対し、マグカーダンのそｎ、は
約８Ｋｎ４／ｍｂ℃ト高いため、ウェアーレンガ３．パ
ーマレンガ４を介して鉄皮５に伝達さｎ、る熱量が増大
することにより、鉄皮５の変形は促進さｎ２、該変形か
ら、以下に述べる新しい問題が発生している。
第２図に鉄皮温度とウェアーレンガ厚みとの関係をグラ
フで示すが、上記の伝熱量の増大を意味する。
フで示すが、上記の伝熱量の増大を意味する。
第３図に鉄皮変形部７のせシ出し形状の概略図を示す。
鉄皮の変形量Ｌ■は、一般にトラニオン部６（第１図）
で最大となり、９旧規模の転炉において約１７０〜ｌ
Ｂ ＯＸとなる。−贋、変形がおこると、従来方法では
そｆＬ以後のレンガ積みは変形に適合させて行うので、
鉄皮変形部７のウェアーレンガ３は、変形′ＩｉｉｔＬ
ｔｍ分だけ転炉内にせジ出している。
で最大となり、９旧規模の転炉において約１７０〜ｌ
Ｂ ＯＸとなる。−贋、変形がおこると、従来方法では
そｆＬ以後のレンガ積みは変形に適合させて行うので、
鉄皮変形部７のウェアーレンガ３は、変形′ＩｉｉｔＬ
ｔｍ分だけ転炉内にせジ出している。
このウェアーレンガ３は前記の通り溶鋼およびスラグと
高温状態で接しており、吹錬反応を行なうことによって
時々刻々溶損さｎる。鉄皮５の変形部より、該変形部の
ウェアーレンガ３は前記の通シ変形量Ｌｗ＋ｆだけ転炉
内にせシ出しているので溶鋼８、スラグ９（第１図）と
の接触面積は増加し、該せシ出し部１１はせり出してい
ない部分１０よりも速く溶損する。そのため、ノに一マ
レンガ３の位置までの溶損は、せシ出し部分１１につい
ては他の部分よシ速くなるという問題が発生しておシ、
炉寿命はそｎ、によって規制さ１１短かくなっている。
高温状態で接しており、吹錬反応を行なうことによって
時々刻々溶損さｎる。鉄皮５の変形部より、該変形部の
ウェアーレンガ３は前記の通シ変形量Ｌｗ＋ｆだけ転炉
内にせシ出しているので溶鋼８、スラグ９（第１図）と
の接触面積は増加し、該せシ出し部１１はせり出してい
ない部分１０よりも速く溶損する。そのため、ノに一マ
レンガ３の位置までの溶損は、せシ出し部分１１につい
ては他の部分よシ速くなるという問題が発生しておシ、
炉寿命はそｎ、によって規制さ１１短かくなっている。
なお、上記の溶損量、先行溶損と言うことにする。
（発明の目、的）
本発明線、上記の新しく発生した問題を解決するもので
、詳細には鉄皮変゛形部７のノｅ−マレンガ４の厚みと
鉄皮変形部７以外のパーマレンガ４の厚みを変えて施工
することによシ、鉄皮変形部７のウェアーレンガ３のせ
シ出し量Ｌ′ｆ減少させることを特徴とし、これによっ
て先行溶損の減少をはかシ、もって転炉の長寿命化を可
能にすることを目的とする。
、詳細には鉄皮変゛形部７のノｅ−マレンガ４の厚みと
鉄皮変形部７以外のパーマレンガ４の厚みを変えて施工
することによシ、鉄皮変形部７のウェアーレンガ３のせ
シ出し量Ｌ′ｆ減少させることを特徴とし、これによっ
て先行溶損の減少をはかシ、もって転炉の長寿命化を可
能にすることを目的とする。
（発明の構成）
而Ｌ７て、本発明の要旨はノξ−マレンガを鉄皮と内層
耐火物との間にもつ耐火物を内張シ材とし。
耐火物との間にもつ耐火物を内張シ材とし。
精錬を行なう溶融金属容器において、鉄皮変形部のノぐ
一マレンガ厚みと、鉄皮変形部以外のノ々−マレンガ厚
みを変えて施工することを特徴とする溶融金属容器の耐
火物施工法である。
一マレンガ厚みと、鉄皮変形部以外のノ々−マレンガ厚
みを変えて施工することを特徴とする溶融金属容器の耐
火物施工法である。
以下、本発明について詳述す為。
従来、鉄皮の変形量Ｌｍは前述のとおＪ９０を規模め転
炉ｌの場合で約１８０輪である。すなわち転炉内へのせ
シ出しは約１ｓｏｘｔｎる。
炉ｌの場合で約１８０輪である。すなわち転炉内へのせ
シ出しは約１ｓｏｘｔｎる。
このせり出し量Ｌｍを減少させ、かつ鉄皮変形部７近傍
の鉄皮への伝熱量を減少させることが゛できる−ならば
、 （１）先行溶損量を減少させることができる。
の鉄皮への伝熱量を減少させることが゛できる−ならば
、 （１）先行溶損量を減少させることができる。
（２）鉄皮変形の抑制により溶損量を減少させることが
できる。
できる。
でめらうとの推測のもと□に本発明者らは以下の試みを
行なった。即ち第４図に示す如く、鉄皮変形部７のパー
マレンガ４厚みよシも鉄皮変形部７以外のパーマレンガ
４厚みを厚く施工することを試みた。
行なった。即ち第４図に示す如く、鉄皮変形部７のパー
マレンガ４厚みよシも鉄皮変形部７以外のパーマレンガ
４厚みを厚く施工することを試みた。
具体的には、第４図の如く鉄皮変形部７以外のパーマレ
ンガ４を２層化することにより、ハーマレンガ厚み１１
４劉分だけ変形部周辺のウェアーレンガが転炉内にせシ
出すので、鉄皮変形部７のせシ出し量は、見かけ上Ｌｍ
−１１４ｍ＋に減少し。
ンガ４を２層化することにより、ハーマレンガ厚み１１
４劉分だけ変形部周辺のウェアーレンガが転炉内にせシ
出すので、鉄皮変形部７のせシ出し量は、見かけ上Ｌｍ
−１１４ｍ＋に減少し。
従って先行溶損が減少しに０
一方、上記のようにパーマレンガｆｍ ｅ ２ ｍにす
°ること忙より約１００〜７０℃鉄皮温度が低下する。
°ること忙より約１００〜７０℃鉄皮温度が低下する。
鉄皮温度の測定結果をＭ５図に示す。ノξ−マレ／ガ層
が２層の場合の第５図とパーマレンガ鳩が１層の従来の
場合の第２図を比較すると、ウェアーレンガ１０（１層
厚で鉄皮温度は、第５図で約４２０℃、第２図で約５２
０℃、ウェアーレンガが６００箇厚で約３９０℃と約３
２０℃シＩ。
が２層の場合の第５図とパーマレンガ鳩が１層の従来の
場合の第２図を比較すると、ウェアーレンガ１０（１層
厚で鉄皮温度は、第５図で約４２０℃、第２図で約５２
０℃、ウェアーレンガが６００箇厚で約３９０℃と約３
２０℃シＩ。
鉄皮温度の低下は明らかである。
Ｃ発明の効果）
以上述べた如く、本発明方法によれば、鉄皮変形後の転
炉の耐火物内張シにおいて、鉄皮変形部のウェアーレン
ガのせシ出し量が減少したことによシ先行溶損が減少す
ると共に、鉄皮温度が低下して鉄皮の変形度が減少する
ことにより溶損が減少し両者により８００回から１００
０回と、従来方法に比べて顕著にのばすことができｋ。
炉の耐火物内張シにおいて、鉄皮変形部のウェアーレン
ガのせシ出し量が減少したことによシ先行溶損が減少す
ると共に、鉄皮温度が低下して鉄皮の変形度が減少する
ことにより溶損が減少し両者により８００回から１００
０回と、従来方法に比べて顕著にのばすことができｋ。
第１図は転炉の概略図、第２図は従来の施工方法の場合
鉄皮温度とウェアーレンガ厚みとの関係を示すグラフ、
第３図は従来のウェアーレンガせシ出し形状を示す説明
図、第４図は本発明のウェアーレンガせり出し形状を示
す説明図、第５図は本発明の鉄皮温度とウェアーレンガ
厚みとの関係を示すグラフである。 １・・・転炉、２・・・ランス、３・・・ウェアーレン
ガ、４・・・パーマレンガ、５・・・鉄皮、６・・・ト
ラニオン部、７・・・鉄皮変形部、８・・・溶鋼、９・
・・スラグ、１０・・・ぜシ出していない部分、１１・
・・せシ出し部代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 ７ｒ５図 ウエア−レン力″厚々（−６）
鉄皮温度とウェアーレンガ厚みとの関係を示すグラフ、
第３図は従来のウェアーレンガせシ出し形状を示す説明
図、第４図は本発明のウェアーレンガせり出し形状を示
す説明図、第５図は本発明の鉄皮温度とウェアーレンガ
厚みとの関係を示すグラフである。 １・・・転炉、２・・・ランス、３・・・ウェアーレン
ガ、４・・・パーマレンガ、５・・・鉄皮、６・・・ト
ラニオン部、７・・・鉄皮変形部、８・・・溶鋼、９・
・・スラグ、１０・・・ぜシ出していない部分、１１・
・・せシ出し部代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 ７ｒ５図 ウエア−レン力″厚々（−６）
Claims (1)
- （１）ノ々−マレンガを鉄皮と内層耐火物との間にもつ
耐火物を内張り材とし、精錬を行なう溶融金属容器にお
いて、鉄皮変形部のパーマレンガ厚みと、鉄皮変形部以
外のパーマレンガ厚みを変えて施工することを特徴とす
る溶融金属容器の耐火物施工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23822583A JPS60128207A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 溶融金属容器の耐火物施工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23822583A JPS60128207A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 溶融金属容器の耐火物施工法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60128207A true JPS60128207A (ja) | 1985-07-09 |
Family
ID=17027004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23822583A Pending JPS60128207A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 溶融金属容器の耐火物施工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60128207A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62231309A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-09 | Shin Meiwa Ind Co Ltd | 数値制御ロボツトの制御方法 |
-
1983
- 1983-12-16 JP JP23822583A patent/JPS60128207A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62231309A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-09 | Shin Meiwa Ind Co Ltd | 数値制御ロボツトの制御方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3472650A (en) | Electric-arc steelmaking | |
| US3832478A (en) | Method for preventing early damage to furnace refractory shapes | |
| SU927103A3 (ru) | Способ изготовлени блочной конструкции печной стенки металлургической печи | |
| US3687437A (en) | Metallurgical furnaces or vessels | |
| ES266011U (es) | "un recipiente para metal fundido". | |
| JPS60128207A (ja) | 溶融金属容器の耐火物施工法 | |
| US3084924A (en) | Comolded magnesite-chromite tuyere | |
| JP3448339B2 (ja) | 溶融金属収容体の内張り耐火物構造 | |
| US2755180A (en) | Reverberatory furnace practice | |
| US4121043A (en) | Preheating metallurgical enclosures | |
| JPS59202142A (ja) | タンデイツシユ浸漬ノズルの加熱方法 | |
| KR100229909B1 (ko) | 제강래들의 구조 | |
| US1226122A (en) | Electric furnace and method of producing molten magnetite therein. | |
| JPH05140666A (ja) | 電気炉操業方法および電気炉 | |
| JPS6293047A (ja) | 取鍋用の水冷天井蓋 | |
| US3651856A (en) | Method of continuously casting steel | |
| JP2023174325A (ja) | 取鍋の耐火物構造、及び、その耐火物の構造を備えた取鍋を用いた操業方法 | |
| JP3697587B2 (ja) | 溶融金属保持容器 | |
| JPS62101371A (ja) | 取鍋スラグラインの強制冷却方法 | |
| JPS6053272B2 (ja) | 窯炉の火炎溶射補修方法 | |
| JPS63128111A (ja) | 取鍋残留溶鋼の処理方法 | |
| JPS5848344Y2 (ja) | 溶銑樋 | |
| JPH0830206B2 (ja) | 溶解・精錬炉のスラグコーティング方法 | |
| JPH0532511Y2 (ja) | ||
| SU1113416A1 (ru) | Способ выплавки стали |