JPS60113437A - 樹脂封止用金型 - Google Patents
樹脂封止用金型Info
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- JPS60113437A JPS60113437A JP21947183A JP21947183A JPS60113437A JP S60113437 A JPS60113437 A JP S60113437A JP 21947183 A JP21947183 A JP 21947183A JP 21947183 A JP21947183 A JP 21947183A JP S60113437 A JPS60113437 A JP S60113437A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/26—Moulds
- B29C45/27—Sprue channels ; Runner channels or runner nozzles
- B29C45/2701—Details not specific to hot or cold runner channels
- B29C45/2703—Means for controlling the runner flow, e.g. runner switches, adjustable runners or gates
- B29C45/2704—Controlling the filling rates or the filling times of two or more mould cavities by controlling the cross section or the length of the runners or the gates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/0061—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the configuration of the material feeding channel
- B29C33/0066—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the configuration of the material feeding channel with a subdivided channel for feeding the material to a plurality of locations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Encapsulation Of And Coatings For Semiconductor Or Solid State Devices (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は半導体を樹脂封止（以下レジンモールドという
）する場合等に好適な金型の構造に関し、更に詳しくは
均一な品質で信頼性の高いレジンモールド半導体を歩留
りよく成形するための金型内部の樹脂流路構造に関する
ものであるＯ 〔発明の背景〕 従来１ショット当り多数個のレジンモールド半導体（以
下製品という）等を成形するために使用されている熱硬
化性樹脂封止用金型について、その具体的公昶例として
特許ｉ １０２８８６６（特公昭５５−１７＋５９７
）がある。これを第１〜２図によって説明する。
）する場合等に好適な金型の構造に関し、更に詳しくは
均一な品質で信頼性の高いレジンモールド半導体を歩留
りよく成形するための金型内部の樹脂流路構造に関する
ものであるＯ 〔発明の背景〕 従来１ショット当り多数個のレジンモールド半導体（以
下製品という）等を成形するために使用されている熱硬
化性樹脂封止用金型について、その具体的公昶例として
特許ｉ １０２８８６６（特公昭５５−１７＋５９７
）がある。これを第１〜２図によって説明する。
第１図（りは第１図（ｂ）（金型を水平方間に切った断
面平面図）の１−１断面図で、上型３と下型４により構
成されるランナ２の縦断面図である。ボット１（または
スプル）で加圧された溶融樹脂はランナ２′ゲー）５’
＆経て、インサート（例えば半導体封止のようなリード
フレーム）がセットされているキャビティ６内に充填さ
れ、樹脂が硬化した後、離型してゲート５部を折れば目
的の製品が得られる。
面平面図）の１−１断面図で、上型３と下型４により構
成されるランナ２の縦断面図である。ボット１（または
スプル）で加圧された溶融樹脂はランナ２′ゲー）５’
＆経て、インサート（例えば半導体封止のようなリード
フレーム）がセットされているキャビティ６内に充填さ
れ、樹脂が硬化した後、離型してゲート５部を折れば目
的の製品が得られる。
図から明らかなようにランナ２のゲート５が接続されて
込ない底壁と土壁とで形成される高さｈはテーバ状にな
っており、溶融樹脂７の進行方向に沿ってランナ２の断
面積が直線的に小さくなっている。また、紀１図（りは
ランナ２から分岐する各ゲート５の縦断面図をポット１
から近い順にＡ−Ａ 、 Ｂ−Ｂ 、 Ｃ−Ｃ、Ｄ−Ｄ
。
込ない底壁と土壁とで形成される高さｈはテーバ状にな
っており、溶融樹脂７の進行方向に沿ってランナ２の断
面積が直線的に小さくなっている。また、紀１図（りは
ランナ２から分岐する各ゲート５の縦断面図をポット１
から近い順にＡ−Ａ 、 Ｂ−Ｂ 、 Ｃ−Ｃ、Ｄ−Ｄ
。
Ｅ−Ｅまで示したものである。図から明らかなようにゲ
ート５の絞り角θ（ゲート上下面のなす角度）はポット
１から遠くにあるキャビティ６程逐次大きくしである。
ート５の絞り角θ（ゲート上下面のなす角度）はポット
１から遠くにあるキャビティ６程逐次大きくしである。
すなわち。
θＡくθＢくθＣくθＤくθ１ ・・・（１）このよう
な構成になっ℃いるので、ランチ２内の溶融樹脂７の流
動速度はポット１から遠ざかるにつれて、樹脂の流動方
向にランナ２断面積が変化しない場合のそれよりも速く
なる。一方ゲート５の絞り角θが大きくなると、そこを
通過する溶融樹脂の圧力損失が減少するので。
な構成になっ℃いるので、ランチ２内の溶融樹脂７の流
動速度はポット１から遠ざかるにつれて、樹脂の流動方
向にランナ２断面積が変化しない場合のそれよりも速く
なる。一方ゲート５の絞り角θが大きくなると、そこを
通過する溶融樹脂の圧力損失が減少するので。
ポット１から遠ざかるにつれてゲート５の絞り角θを大
きくすること九より、ポット１から各キャビティ６に到
る溶融樹脂７の圧力損失の合計（＝ランチ通過時の圧力
損失子ゲート通過時の圧力損失）？：等しくすることが
できる。圧力損失が等しければ各キャビティ内での溶融
樹脂７の流速も等しくなる。
きくすること九より、ポット１から各キャビティ６に到
る溶融樹脂７の圧力損失の合計（＝ランチ通過時の圧力
損失子ゲート通過時の圧力損失）？：等しくすることが
できる。圧力損失が等しければ各キャビティ内での溶融
樹脂７の流速も等しくなる。
上記従来の金型での各キャビティ内の樹脂充填状況を第
２図に示す。図において横軸はキャビティ内樹脂充填開
始からの無次元時間Ｔ／Ｔｏ（Ｔはキャビティに樹脂充
填ビ開始してからの時間Ｔ。はキャビティに樹脂が充填
し終わるまでの時１ｍ）ｆＩ：、縦軸は各命ヤビティ内
の樹脂の充填率す帆（Ｗは時間Ｔにおける樹カ旨充塙蓋
乞は時間九における樹脂光＊量）をそれぞれ目盛っであ
る。谷キャビティ内へ樹脂が充填中は図中に示されてい
る勾配、すなわち、４＃脂流速が揃っているが、ポット
１に近いキャビディの方が樹脂充填開始時刻が早いため
、その分だけ充填完了時刻も早くなる。したがって、上
流側の中ヤビテイが充填完了後には、そこを流れていた
樹脂流量が順次下流側のキャビティにシフトしていくた
め、ポット１から遠くのキャビティ程充填完了前に樹脂
流速が大きくなる。このため。
２図に示す。図において横軸はキャビティ内樹脂充填開
始からの無次元時間Ｔ／Ｔｏ（Ｔはキャビティに樹脂充
填ビ開始してからの時間Ｔ。はキャビティに樹脂が充填
し終わるまでの時１ｍ）ｆＩ：、縦軸は各命ヤビティ内
の樹脂の充填率す帆（Ｗは時間Ｔにおける樹カ旨充塙蓋
乞は時間九における樹脂光＊量）をそれぞれ目盛っであ
る。谷キャビティ内へ樹脂が充填中は図中に示されてい
る勾配、すなわち、４＃脂流速が揃っているが、ポット
１に近いキャビディの方が樹脂充填開始時刻が早いため
、その分だけ充填完了時刻も早くなる。したがって、上
流側の中ヤビテイが充填完了後には、そこを流れていた
樹脂流量が順次下流側のキャビティにシフトしていくた
め、ポット１から遠くのキャビティ程充填完了前に樹脂
流速が大きくなる。このため。
下流側のキャビティ程インサートが大きな力を受け、変
形しやすいという問題があった。棟だ。
形しやすいという問題があった。棟だ。
上流側のキャビティでは先に充填が完了するため、ゲー
ト部の樹脂の流れが止まり金型による伝熱効果によって
樹脂が硬化するゲートシールが進み、樹脂の最終圧が十
分にキャビティ内圧加わらない状態、ずなわち、ボイド
（空孔）を潰しきれなｈまま成形品ができ上る場合があ
った。したがって、これらの問題を起さないようにする
ためには各キャビティでの樹脂充填完了時刻を揃えるこ
とが必要であるが、上記従来の金型構造の１までは第１
図（ｄ）に示すごとく、上流側のゲート絞り角θ（ｒ）
’ｔ’極端に小さくするか、あるいは、下流側のゲー
ト絞り角θ（ｊ）を、第１図（−）のごとく、極端に大
きくすることが必要となり、前者は製品成形後のゲート
ブレーク（ゲート部樹脂の折損除去）の際に成形品の根
本から折れてくれない欠点があり、後者はランナ２底よ
りさらにゲート５底が深くなり、金型加工が困難である
という問題があった。したがって、従来の金型構造では
、各キャビティでの樹脂充填完了時刻を揃えることがで
きず、製品の品質の信頼性および歩留りの向上は望めな
い状態にあった。
ト部の樹脂の流れが止まり金型による伝熱効果によって
樹脂が硬化するゲートシールが進み、樹脂の最終圧が十
分にキャビティ内圧加わらない状態、ずなわち、ボイド
（空孔）を潰しきれなｈまま成形品ができ上る場合があ
った。したがって、これらの問題を起さないようにする
ためには各キャビティでの樹脂充填完了時刻を揃えるこ
とが必要であるが、上記従来の金型構造の１までは第１
図（ｄ）に示すごとく、上流側のゲート絞り角θ（ｒ）
’ｔ’極端に小さくするか、あるいは、下流側のゲー
ト絞り角θ（ｊ）を、第１図（−）のごとく、極端に大
きくすることが必要となり、前者は製品成形後のゲート
ブレーク（ゲート部樹脂の折損除去）の際に成形品の根
本から折れてくれない欠点があり、後者はランナ２底よ
りさらにゲート５底が深くなり、金型加工が困難である
という問題があった。したがって、従来の金型構造では
、各キャビティでの樹脂充填完了時刻を揃えることがで
きず、製品の品質の信頼性および歩留りの向上は望めな
い状態にあった。
本発明の目的は、上記した従来の半導体をレジンモール
ドする金型の欠点をなくシ、金型の各キャビティでの樹
脂の充填完了時刻の不揃いＫよる障害をなくし、均一な
品質で信頼性の高い製品を歩留りよく成形でき、かつ樹
脂使用効率を大幅に向上し生産コストの低減をはかるこ
とができる。レジンモールド用金型を提供するにある。
ドする金型の欠点をなくシ、金型の各キャビティでの樹
脂の充填完了時刻の不揃いＫよる障害をなくし、均一な
品質で信頼性の高い製品を歩留りよく成形でき、かつ樹
脂使用効率を大幅に向上し生産コストの低減をはかるこ
とができる。レジンモールド用金型を提供するにある。
〔発明の概要〕
本発明は、半導体等のレジンモールド用金型において、
製品を得る各キャビティに通ずる各ゲートの諸元（幅、
深さ、絞り角）をすべて変えて、各ゲート部で所望の溶
融樹脂の流動抵抗値が得られるように設計して、各キャ
ビティでの樹脂充填完了時刻を容易に揃えられる構造に
したことを特徴とするものである。したがって。
製品を得る各キャビティに通ずる各ゲートの諸元（幅、
深さ、絞り角）をすべて変えて、各ゲート部で所望の溶
融樹脂の流動抵抗値が得られるように設計して、各キャ
ビティでの樹脂充填完了時刻を容易に揃えられる構造に
したことを特徴とするものである。したがって。
樹脂充填完了時刻の不揃によって起るゲートシールによ
るボイドの発生と、インサートに対する樹脂接着の不良
および下流側キャビティでの樹脂流速増大（圧力損失の
増加）にともなうインサートの変形を防止することがで
きる。また。
るボイドの発生と、インサートに対する樹脂接着の不良
および下流側キャビティでの樹脂流速増大（圧力損失の
増加）にともなうインサートの変形を防止することがで
きる。また。
本発明のもう一つの特徴は、従来の金型に比べ樹脂の流
動抵抗（圧力損失）埴を大幅に小さくすることができる
から樹脂の使用効率の向上が計られる。
動抵抗（圧力損失）埴を大幅に小さくすることができる
から樹脂の使用効率の向上が計られる。
以下１本発明を完成するに至った経過を説明する。第５
図（ｂｌは、従来の金型による場合、すなわち、各キャ
ピテイにおいて樹脂流速を揃えて充填させるために各ゲ
ートが持つべき形状抵抗値（βＧ）と本発明の場合の各
キャビティでの充填完了時刻を揃えるために各ゲートが
持つべき形状抵抗値（βＧ）との比較を示したものであ
る。なお、第３図（α）は従来の金型のゲート部の形状
を示す図である。図からも明らかなごとく。
図（ｂｌは、従来の金型による場合、すなわち、各キャ
ピテイにおいて樹脂流速を揃えて充填させるために各ゲ
ートが持つべき形状抵抗値（βＧ）と本発明の場合の各
キャビティでの充填完了時刻を揃えるために各ゲートが
持つべき形状抵抗値（βＧ）との比較を示したものであ
る。なお、第３図（α）は従来の金型のゲート部の形状
を示す図である。図からも明らかなごとく。
樹脂充填完了時刻を揃えるためには従来の樹脂流速を揃
える場合に比較して、ポットに近い上流側ではかなり樹
脂が流れにくいゲート形状とし、下流側ではかなり樹脂
が流れ易いゲート形状にする必要のあることがわかる。
える場合に比較して、ポットに近い上流側ではかなり樹
脂が流れにくいゲート形状とし、下流側ではかなり樹脂
が流れ易いゲート形状にする必要のあることがわかる。
第３図中のゲート部形状抵抗値βＧの範囲りは、ゲート
幅Ｗ。
幅Ｗ。
深さＡｇ１の諸元を標準値のままにして、生産工程で問
題のない範囲内で絞り角θのみを変えて得られるゲート
部形状抵抗値βＧの変化範囲で、これから絞り角θのみ
では本発明の目的とする樹脂充填完了時刻な揃える場合
のゲート部形状抵抗値βＧの全範囲をカバーできないこ
とがわかる。
題のない範囲内で絞り角θのみを変えて得られるゲート
部形状抵抗値βＧの変化範囲で、これから絞り角θのみ
では本発明の目的とする樹脂充填完了時刻な揃える場合
のゲート部形状抵抗値βＧの全範囲をカバーできないこ
とがわかる。
また、範囲Ｍはゲート幅Ｗ、絞り角θを標準値のままに
して、生産工程で問題のない範囲内で深さＡｇのみを変
えた場合のゲート部形状抵抗値βＧの範囲であり、これ
からも深さＡ、のみを変えるだけでは１本発明の目的と
するゲート部形状抵抗値βＧをカバーできないことにな
る。１だ。
して、生産工程で問題のない範囲内で深さＡｇのみを変
えた場合のゲート部形状抵抗値βＧの範囲であり、これ
からも深さＡ、のみを変えるだけでは１本発明の目的と
するゲート部形状抵抗値βＧをカバーできないことにな
る。１だ。
・ ７ ・
範囲Ｎはゲート深さｈｌｓ絞り角θを標準値のままにし
て、生産工程で問題のない範囲内でゲート幅Ｗのみを変
えた場合のゲート部形状抵抗値βＧの範囲を示し、これ
からもゲート幅Ｗの変化だけでは１本発明の目的とする
ゲート部形状抵抗値βＧをカバーすることができないこ
とがわかる。以上の結果から本発明者等は、各キャビテ
ィにおいて樹脂充填完了時刻を揃えるためにはゲートの
諸元である幅Ｗ、深さす、絞り 角θのいずれも変える
必要があることを知見し本発明る完成するに至った。
て、生産工程で問題のない範囲内でゲート幅Ｗのみを変
えた場合のゲート部形状抵抗値βＧの範囲を示し、これ
からもゲート幅Ｗの変化だけでは１本発明の目的とする
ゲート部形状抵抗値βＧをカバーすることができないこ
とがわかる。以上の結果から本発明者等は、各キャビテ
ィにおいて樹脂充填完了時刻を揃えるためにはゲートの
諸元である幅Ｗ、深さす、絞り 角θのいずれも変える
必要があることを知見し本発明る完成するに至った。
以下、本発明の一実施例について第４図〜第６図によっ
て説明する。図において第１図と同一番号を付したもの
は同一部分である。第４図（α）は本発明による金型の
ランナ２の縦断面図であり、第４図１ｂＩは第４図（ａ
ｌのＡ−Ａ断面図でありゲート５部の形状を示す。ラン
ナ２は各キャピテイ６への樹脂充填開始時刻の差を縮め
るためにランナ２の高さｈはテーパ状になっ又おり・
８ ・ その断面積はポット１から遠ざかるにしたがって逐次減
少させた先細り形状とし、ゲート５０幅Ｗ、深さＡｇ、
絞り角θをボット１から遠ざかる程大きくする構造にし
た。第１衣に、第１キヤビテイでの幅Ｗ、深さｈｙ、絞
り角θの値を１としたときの各キャビティ（キャビティ
ＮＯ，２゜３．４．５）でのそれぞれの幅Ｗ、深さｈｌ
、絞り角θの値な比率で示す。なお、これらのゲート部
の諸元は実際の生産工程で問題の起きない範囲内に収め
である。
て説明する。図において第１図と同一番号を付したもの
は同一部分である。第４図（α）は本発明による金型の
ランナ２の縦断面図であり、第４図１ｂＩは第４図（ａ
ｌのＡ−Ａ断面図でありゲート５部の形状を示す。ラン
ナ２は各キャピテイ６への樹脂充填開始時刻の差を縮め
るためにランナ２の高さｈはテーパ状になっ又おり・
８ ・ その断面積はポット１から遠ざかるにしたがって逐次減
少させた先細り形状とし、ゲート５０幅Ｗ、深さＡｇ、
絞り角θをボット１から遠ざかる程大きくする構造にし
た。第１衣に、第１キヤビテイでの幅Ｗ、深さｈｙ、絞
り角θの値を１としたときの各キャビティ（キャビティ
ＮＯ，２゜３．４．５）でのそれぞれの幅Ｗ、深さｈｌ
、絞り角θの値な比率で示す。なお、これらのゲート部
の諸元は実際の生産工程で問題の起きない範囲内に収め
である。
第１表
本実施例は、流動状態でのシミーレーションを行った結
果から各ゲート部の諸元を決めたものであり、ボット１
から遠ざかる程ゲート部の諸元を大きくして、樹脂の流
動抵抗を小さくしているので、ボット１からの流動開始
点の違いによる時差を吸収して、各キャビティ６での樹
脂充填完了時刻を容易に揃えることができる。
果から各ゲート部の諸元を決めたものであり、ボット１
から遠ざかる程ゲート部の諸元を大きくして、樹脂の流
動抵抗を小さくしているので、ボット１からの流動開始
点の違いによる時差を吸収して、各キャビティ６での樹
脂充填完了時刻を容易に揃えることができる。
第５図に、従来の金型と本発明による金型での充填状況
の比較を示す。なお、実線（−）は本発明による金型で
の樹脂充填状況を示し、破ｉ（・・・）は従来型での樹
脂充填状況を示す。図から明らかなように１本発明では
樹脂の充填完了時刻がすべてのキャビティで一致してい
ることがわかる。
の比較を示す。なお、実線（−）は本発明による金型で
の樹脂充填状況を示し、破ｉ（・・・）は従来型での樹
脂充填状況を示す。図から明らかなように１本発明では
樹脂の充填完了時刻がすべてのキャビティで一致してい
ることがわかる。
第６図に１本発明による金型と従来の金型による樹脂使
用量と最終圧力損失との関係を示す。
用量と最終圧力損失との関係を示す。
これから１本発明による金型は従来の金型に比べて同じ
樹脂使用量でも圧力損失は大幅に小さくできることがわ
かる。これは従来の金型では上流側のキャビティ、すな
わち、ボット１に近いキャビティから樹脂の充填が完了
し、その度に樹脂の流動抵抗が増加するのに対し１本発
明による金型では最後まですべてのキャビティへ樹脂の
充填が続くため、上記の流動抵抗の増加は起らないこと
になる。したがって同じ圧力損失ならば本発明による金
型では樹脂使用量は従来の金型に比べて少なくて済むこ
とになる。したがって１本発明による金型で製品を成形
する場合には各キャビティでの樹脂の充填完了時刻が揃
うため、ボイドの発生やインサートに対する樹脂接着不
良およびインサートの変形が防止でき信頼性の高い製品
を高歩留りで生産することができ、そのうえ樹脂使用効
率が向上し製品の原価低減をはかることができる。
樹脂使用量でも圧力損失は大幅に小さくできることがわ
かる。これは従来の金型では上流側のキャビティ、すな
わち、ボット１に近いキャビティから樹脂の充填が完了
し、その度に樹脂の流動抵抗が増加するのに対し１本発
明による金型では最後まですべてのキャビティへ樹脂の
充填が続くため、上記の流動抵抗の増加は起らないこと
になる。したがって同じ圧力損失ならば本発明による金
型では樹脂使用量は従来の金型に比べて少なくて済むこ
とになる。したがって１本発明による金型で製品を成形
する場合には各キャビティでの樹脂の充填完了時刻が揃
うため、ボイドの発生やインサートに対する樹脂接着不
良およびインサートの変形が防止でき信頼性の高い製品
を高歩留りで生産することができ、そのうえ樹脂使用効
率が向上し製品の原価低減をはかることができる。
上記の実施例では熱硬化性樹脂封止用金型について説明
したが１本発明は熱可塑性樹脂等の封止用金型にも同様
に適用できる。
したが１本発明は熱可塑性樹脂等の封止用金型にも同様
に適用できる。
以上詳細に説明したように本発明による金型では、製品
を得る各キャピテイに通ずる各ゲートの諸元（幅、深さ
、絞り角）のすべてを変えて、各ゲート部で所望の溶融
樹脂の流動抵抗値が得られるようにして各午ヤビテイで
の樹脂充填完了時刻を揃える構造とし、かつ従来の金型
・ １１ ・ に比べ樹脂の流動抵抗（圧力損失）値を大幅に小さくし
ているので、ボイドの発生やインサートに対する樹脂接
着不良およびインサートの変形を防止して、均一な品質
で信頼性の高い製品を高歩留りで生産することができ、
そのうえ樹脂使用率が低減できるので安価なレジンモー
ルド半導体が得られ実用上の効果は大きい。
を得る各キャピテイに通ずる各ゲートの諸元（幅、深さ
、絞り角）のすべてを変えて、各ゲート部で所望の溶融
樹脂の流動抵抗値が得られるようにして各午ヤビテイで
の樹脂充填完了時刻を揃える構造とし、かつ従来の金型
・ １１ ・ に比べ樹脂の流動抵抗（圧力損失）値を大幅に小さくし
ているので、ボイドの発生やインサートに対する樹脂接
着不良およびインサートの変形を防止して、均一な品質
で信頼性の高い製品を高歩留りで生産することができ、
そのうえ樹脂使用率が低減できるので安価なレジンモー
ルド半導体が得られ実用上の効果は大きい。
第１図は従来の金型を示し、（α）はＣｂ）の夏−■断
面図、（ｂ）は金型な水平方向に切った断面の平面図、
（Ｃ）は（Ａ）のＡ−Ａ、Ｂ−Ｂ、Ｃ−Ｃ、Ｄ−Ｄ 、
Ｅ−Ｅ断面図、 （ｄ） 、 （＃）はいずれも各キ
ャビティでの樹脂充填完了時刻を揃えるために必要な従
来の金製構造を示す図、藁２図は従来の金型での各キャ
ビティ内の樹脂充填状況を示すグラフ、第３図（ａ）は
従来の金型のゲート部形状を示す図、第５図Ｃｂ）は充
填完了時刻を揃える場合と流速を揃える場合とのゲート
部形状抵抗値の比較グラフ、第４図（α）は本発明によ
る金型のランチ邪の縦断面図、第４・１２・ 因（りは第４図（りのＡ’−Ａ’断面図、第５図は本発
明による金型と従来の金型による各キャビティ内での樹
脂の充填状況の比較グラフ、第６図は本発明による金型
と従来の金星による樹脂使用量と最終圧力損失の比較グ
ラフである。 １・・・ボット ２・・・ランナ ５・・・ゲート Ｗ・・・ゲート幅 り・・・ゲート深さ θ・・・ゲート絞り角＠２図 （θ） 第３ 図 ２３４５ キャビ゛示４ＮＯ１ 第５図 第６ 図 撞り月＠４史月ｑｔ （’Ｂ）
面図、（ｂ）は金型な水平方向に切った断面の平面図、
（Ｃ）は（Ａ）のＡ−Ａ、Ｂ−Ｂ、Ｃ−Ｃ、Ｄ−Ｄ 、
Ｅ−Ｅ断面図、 （ｄ） 、 （＃）はいずれも各キ
ャビティでの樹脂充填完了時刻を揃えるために必要な従
来の金製構造を示す図、藁２図は従来の金型での各キャ
ビティ内の樹脂充填状況を示すグラフ、第３図（ａ）は
従来の金型のゲート部形状を示す図、第５図Ｃｂ）は充
填完了時刻を揃える場合と流速を揃える場合とのゲート
部形状抵抗値の比較グラフ、第４図（α）は本発明によ
る金型のランチ邪の縦断面図、第４・１２・ 因（りは第４図（りのＡ’−Ａ’断面図、第５図は本発
明による金型と従来の金型による各キャビティ内での樹
脂の充填状況の比較グラフ、第６図は本発明による金型
と従来の金星による樹脂使用量と最終圧力損失の比較グ
ラフである。 １・・・ボット ２・・・ランナ ５・・・ゲート Ｗ・・・ゲート幅 り・・・ゲート深さ θ・・・ゲート絞り角＠２図 （θ） 第３ 図 ２３４５ キャビ゛示４ＮＯ１ 第５図 第６ 図 撞り月＠４史月ｑｔ （’Ｂ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｔ ボットまたはスプルに接続されたランナにゲートを
介して分岐接続されたキャビティを多数上記ランナＫｆ
ｉ３って配設した樹脂封止用金型におい１．上記ゲート
部の幅、深さ、絞り角のそれぞれの値を変えて、各ゲー
ト部で所望の樹脂流動抵抗値が得られるように、各キャ
ビテイ毎に、または複数のキャビテイ毎にゲート形状を
設定し、各キャビティでの樹脂充填完了時刻を揃える構
造にしたことを特徴とする樹脂封止用金型。 ２ ランナの断面積をボットから遠ざかるにしたがって
逐次減少させることを特徴とする特許請求範囲第１項の
樹脂封止用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21947183A JPS60113437A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | 樹脂封止用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21947183A JPS60113437A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | 樹脂封止用金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60113437A true JPS60113437A (ja) | 1985-06-19 |
| JPH057864B2 JPH057864B2 (ja) | 1993-01-29 |
Family
ID=16735947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21947183A Granted JPS60113437A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | 樹脂封止用金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60113437A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04123849U (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-10 | 株式会社東海理化電機製作所 | 部品の取付装置 |
| JP2011136483A (ja) * | 2009-12-28 | 2011-07-14 | Hitachi Ltd | 多孔質体の流動抵抗値算出方法及びその装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5747028U (ja) * | 1980-08-29 | 1982-03-16 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2923678C2 (de) * | 1979-06-12 | 1982-02-18 | Heidelberger Druckmaschinen Ag, 6900 Heidelberg | Farbkasten mit einzelnen, jeweils über die gesamte Zonenbreite reichenden Farbdosiereinrichtungen |
-
1983
- 1983-11-24 JP JP21947183A patent/JPS60113437A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5747028U (ja) * | 1980-08-29 | 1982-03-16 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04123849U (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-10 | 株式会社東海理化電機製作所 | 部品の取付装置 |
| JP2011136483A (ja) * | 2009-12-28 | 2011-07-14 | Hitachi Ltd | 多孔質体の流動抵抗値算出方法及びその装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH057864B2 (ja) | 1993-01-29 |
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