JPS60113199A - 無機吸着剤 - Google Patents
無機吸着剤Info
- Publication number
- JPS60113199A JPS60113199A JP22066383A JP22066383A JPS60113199A JP S60113199 A JPS60113199 A JP S60113199A JP 22066383 A JP22066383 A JP 22066383A JP 22066383 A JP22066383 A JP 22066383A JP S60113199 A JPS60113199 A JP S60113199A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- water
- reactor
- temperature
- adsorbent
- reactor water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、高温水用無機吸着剤およびその製造方法に関
し、更に詳細には原子力発電所における炉水温度を太幅
に下けることなく、高温炉水中の金属イオンを吸着する
無機吸着剤とその製造方法およびその使用方法に関する
。
し、更に詳細には原子力発電所における炉水温度を太幅
に下けることなく、高温炉水中の金属イオンを吸着する
無機吸着剤とその製造方法およびその使用方法に関する
。
高温水中の無機イオンを吸着する必璧性がある例として
原子力発電所における現子炉炉水浄化系を例に説明する
。原子力発電所における原子炉炉水中には原子炉の運転
に伴い、鉄、マンガン、コバルトなどの各種放射性核m
(”F e 、 ”M n、”Co 。
原子力発電所における現子炉炉水浄化系を例に説明する
。原子力発電所における原子炉炉水中には原子炉の運転
に伴い、鉄、マンガン、コバルトなどの各種放射性核m
(”F e 、 ”M n、”Co 。
60COなど)が生成する。これらは原子炉−次系の配
管内に付着して配管の表面線量率を上昇させ、炉の定期
点検時における人体への放射線被爆をまねくという問題
がある。これらの放射性核種の中でも特に放射線量率へ
の寄与が最も太きいものは、60 COである。この6
0COけ、長半減期(53年)で高γ線エネルギー(1
,17MeVないし1.33M e V ) ff:有
1−る。このため、炉水中の主要放射性核種の60CO
k除去することは、放射線レベルを低下させるために極
ぬで重要fx課題である。
管内に付着して配管の表面線量率を上昇させ、炉の定期
点検時における人体への放射線被爆をまねくという問題
がある。これらの放射性核種の中でも特に放射線量率へ
の寄与が最も太きいものは、60 COである。この6
0COけ、長半減期(53年)で高γ線エネルギー(1
,17MeVないし1.33M e V ) ff:有
1−る。このため、炉水中の主要放射性核種の60CO
k除去することは、放射線レベルを低下させるために極
ぬで重要fx課題である。
第1図IVこより、一般的な沸騰水型原子力発電プラン
トを説明する。原子炉2内で発生した蒸気は、主蒸気配
管4により蒸気タービン6に送られ、発′−に供される
1う蒸気ば、後水器8で復水になった後、ゆ水浄化器1
0でイオンおよびクラッド状の不純物を除去し、給水加
熱器12にて昇温されて原子炉2 vc戻される。一方
、原子炉2内の炉水け、下部から取出されて配管14を
経て上部に戻さね、再循環系全形成する。再循環系配管
14内の炉水の一部は、配管16によって取出さね−、
熱交撲器18によって約280℃から50’Cないし6
0℃まで冷却される。冷却された炉水は、炉水浄化器2
0によってイオンおよびクラッド状の不純物を除去され
た後、熱交換器22にて再び炉水温度捷で昇温されて原
子炉2に戻される。これらの配管16、冷却用熱交換器
18、炉水浄化器2o、加熱用熱交換器22によって浄
水浄化系が形成される。
トを説明する。原子炉2内で発生した蒸気は、主蒸気配
管4により蒸気タービン6に送られ、発′−に供される
1う蒸気ば、後水器8で復水になった後、ゆ水浄化器1
0でイオンおよびクラッド状の不純物を除去し、給水加
熱器12にて昇温されて原子炉2 vc戻される。一方
、原子炉2内の炉水け、下部から取出されて配管14を
経て上部に戻さね、再循環系全形成する。再循環系配管
14内の炉水の一部は、配管16によって取出さね−、
熱交撲器18によって約280℃から50’Cないし6
0℃まで冷却される。冷却された炉水は、炉水浄化器2
0によってイオンおよびクラッド状の不純物を除去され
た後、熱交換器22にて再び炉水温度捷で昇温されて原
子炉2に戻される。これらの配管16、冷却用熱交換器
18、炉水浄化器2o、加熱用熱交換器22によって浄
水浄化系が形成される。
この炉水浄化系に使用されている炉水浄化器20は、イ
オン交換樹脂を充填しており、炉水がこのイオン交換樹
脂の隙間を通過する間にイオ〕/およびグランド状の不
純物が除去される。ところが、イオン交換樹脂は、耐熱
温度が約60℃であり、高温の炉水全そのまま通水する
ことができず、第1図にて説明したように、炉水を熱交
換器18で50℃ないし60’Cまで冷却し、再び熱交
換器子炉の場隻ば、炉水は約280℃であり、加圧水型
原子炉の場合には炉水は約340’Cである。このよう
に、イオン交換樹脂を使用して炉水浄化をはかることは
、熱交換器を必要とするために、プラントのシステムが
複雑になるとともに、熱損失が太きい。
オン交換樹脂を充填しており、炉水がこのイオン交換樹
脂の隙間を通過する間にイオ〕/およびグランド状の不
純物が除去される。ところが、イオン交換樹脂は、耐熱
温度が約60℃であり、高温の炉水全そのまま通水する
ことができず、第1図にて説明したように、炉水を熱交
換器18で50℃ないし60’Cまで冷却し、再び熱交
換器子炉の場隻ば、炉水は約280℃であり、加圧水型
原子炉の場合には炉水は約340’Cである。このよう
に、イオン交換樹脂を使用して炉水浄化をはかることは
、熱交換器を必要とするために、プラントのシステムが
複雑になるとともに、熱損失が太きい。
このような経緯から、篩温高圧のもとで、COのような
不純物を除去できる吸着剤を開発することは、今後、放
射能低減化と熱損失の少ない発電を達成する上で重要な
課題である。この課題全解決するたぬに、金@酸化物を
主体とする無機吸着剤が倹約さrtている、。
不純物を除去できる吸着剤を開発することは、今後、放
射能低減化と熱損失の少ない発電を達成する上で重要な
課題である。この課題全解決するたぬに、金@酸化物を
主体とする無機吸着剤が倹約さrtている、。
無機系の吸着剤は、一般に崩機糸のものに比べて耐熱性
、耐放射脚注などが後オLでいる。これらの無機吸着剤
金原子力発電プラントの炉水浄化に使用するにあたり、
その性能を評価するだめの要素は、コバルト吸着特性、
高温水中での安定性、および吸着剤の一昔すが炉内に持
ち込まtしたときの放射化のされにくさである。このう
ち、高温水中での安定性は醒、温水中での吸着剤の溶出
率で評価する1、また、吸着剤の放射化のさf′Lにく
さは、放射化反応断面積および生成核種の半減期で評価
する。これらの評価袋素ことに、版化鉄(F’e3o4
)、酸化ジルコニウム(zroa + 、酸化ニオビウ
ム(Nb20.)、二酸化ケイ素(Si02)、および
酸化チタン(Ti02)について評価した結果金欠の表
1に示す。
、耐放射脚注などが後オLでいる。これらの無機吸着剤
金原子力発電プラントの炉水浄化に使用するにあたり、
その性能を評価するだめの要素は、コバルト吸着特性、
高温水中での安定性、および吸着剤の一昔すが炉内に持
ち込まtしたときの放射化のされにくさである。このう
ち、高温水中での安定性は醒、温水中での吸着剤の溶出
率で評価する1、また、吸着剤の放射化のさf′Lにく
さは、放射化反応断面積および生成核種の半減期で評価
する。これらの評価袋素ことに、版化鉄(F’e3o4
)、酸化ジルコニウム(zroa + 、酸化ニオビウ
ム(Nb20.)、二酸化ケイ素(Si02)、および
酸化チタン(Ti02)について評価した結果金欠の表
1に示す。
表1によれば、3つの評価要素とも良好な結果を示すも
のとして、酸化チタンが有望であることがわかる。さら
に、酸化チタンは高温でコバルトを選択的に吸着すると
いう特徴も有している。
のとして、酸化チタンが有望であることがわかる。さら
に、酸化チタンは高温でコバルトを選択的に吸着すると
いう特徴も有している。
そこで、酸化チタン全利用した吸着剤としていくつか提
案されている。たとえば、酸化チタンの粉末を単独で造
粒し、その後、800℃で6時間焼結すると強度の高い
吸着剤が得られる。しかし、吸着剤の比表面積が小さく
なりコバルト吸着容量が極めて小さくなるので実用に供
し得ない。
案されている。たとえば、酸化チタンの粉末を単独で造
粒し、その後、800℃で6時間焼結すると強度の高い
吸着剤が得られる。しかし、吸着剤の比表面積が小さく
なりコバルト吸着容量が極めて小さくなるので実用に供
し得ない。
そこで、比表面積の大きい担体の表面に酸化チタン全焼
結させることが考えられる0、特開昭57−40692
号公報には、担体として多孔性アルミナを用い、アルミ
ナの表面に酸化チタンを担持させた吸着剤が示されてい
る。この吸着剤は、チタンイソプロポキシドおよびアル
ミニウムイソグロボキシド全それぞれ常温で水に加えて
加水分解し、水洗した後300℃ないし400℃に加熱
して酸化し、ボールミルで140メンシュ以上に微粉化
し、こjを混合して圧密化し、次いで造粒した後、窒気
雰囲気下500℃で6時間加熱して製造される。この方
法によると比表明積は大きくなるが、圧潰強度が極めて
小さいことがわかった。すなわち、担体として比表面積
が太きくで酬熱性にすぐれているアルミナ(γ−A t
20s l ’i=用いたが、高温水中において、γ−
At203が下式のようにr −A700HIiClj
−化する。
結させることが考えられる0、特開昭57−40692
号公報には、担体として多孔性アルミナを用い、アルミ
ナの表面に酸化チタンを担持させた吸着剤が示されてい
る。この吸着剤は、チタンイソプロポキシドおよびアル
ミニウムイソグロボキシド全それぞれ常温で水に加えて
加水分解し、水洗した後300℃ないし400℃に加熱
して酸化し、ボールミルで140メンシュ以上に微粉化
し、こjを混合して圧密化し、次いで造粒した後、窒気
雰囲気下500℃で6時間加熱して製造される。この方
法によると比表明積は大きくなるが、圧潰強度が極めて
小さいことがわかった。すなわち、担体として比表面積
が太きくで酬熱性にすぐれているアルミナ(γ−A t
20s l ’i=用いたが、高温水中において、γ−
At203が下式のようにr −A700HIiClj
−化する。
r−At20. 十H2O−+2r −kloOHこの
γ−AtOOHid強度が極めて小さいため、沸騰水型
原子炉の炉水TM 3では、吸丸剤が破壊さf+、るこ
とかわかった。
γ−AtOOHid強度が極めて小さいため、沸騰水型
原子炉の炉水TM 3では、吸丸剤が破壊さf+、るこ
とかわかった。
本発明の目的は、上記の従来技術の問題点を改善し、原
子炉炉水のような高温水からコバルトなどの遷移金属を
選択的VC効率よく除去できる無機吸着剤(11−提供
することにある。
子炉炉水のような高温水からコバルトなどの遷移金属を
選択的VC効率よく除去できる無機吸着剤(11−提供
することにある。
本発明の特徴は、多孔質チタン金属の表面にチタンrヌ
化物全形成した無機吸着剤にある。
化物全形成した無機吸着剤にある。
担体として、高温水中でも機械的強度が大きく、耐食性
にすぐれ、かつ担体表面積を太きくとれる多孔質チタン
金属を用いる。多孔質チタン金属としては、いわゆるス
ポンジチタンと称されるものでもよく、その他表面に多
数の細孔全有するものであ11ばよい。
にすぐれ、かつ担体表面積を太きくとれる多孔質チタン
金属を用いる。多孔質チタン金属としては、いわゆるス
ポンジチタンと称されるものでもよく、その他表面に多
数の細孔全有するものであ11ばよい。
多孔質チタン金属の水熱処理は水を入れたオートクレー
ブにおいて多孔質チタン金属を人ね100℃ないし37
4℃の温度範囲で加熱し、飽オIJ蒸気条件下とし水熱
処理をする。この際、次式に示7J−ように酸化反応が
生じ、多孔質チタン金属の表面がチタン酸化物となる。
ブにおいて多孔質チタン金属を人ね100℃ないし37
4℃の温度範囲で加熱し、飽オIJ蒸気条件下とし水熱
処理をする。この際、次式に示7J−ように酸化反応が
生じ、多孔質チタン金属の表面がチタン酸化物となる。
1゛i+02→TlO2
この水熱処理の際に、加熱温度としては250℃ないし
300℃の範囲でもよい。一方、水熱処理温度のちがい
によって第2図VC示すように、チタン酸化物の生成割
合が変化する。第2図によると、水熱処理温度が高くな
るVこつれてTlO2生成割合は多くなるが、300℃
以上では変化が少なくなる。また300℃以上ではチタ
ン酸化物の結晶構造がルチン型になるのでコバルトの選
択吸着性が低下する。一方、処理温度が低い場合VCは
、比表面積が太きくなり、かつチタン酸化物の結晶構造
がアナターゼ型になるためコバルトの選択吸着性が向上
するが、1゛102の生成割合が少なくなるという相反
する関係がめる。、v、H,ニアg;剤としての機能を
発揮するため、炉水内の金属イオンを除去する吸着剤と
して必要な特性などを考慮すると、水熱処理温度は10
0℃以上374℃以下が望ましいことが判明した。とり
わけ、250℃ないし300℃が望ましい。− 次に、本発明による実施例をさらに具体的に説明する。
300℃の範囲でもよい。一方、水熱処理温度のちがい
によって第2図VC示すように、チタン酸化物の生成割
合が変化する。第2図によると、水熱処理温度が高くな
るVこつれてTlO2生成割合は多くなるが、300℃
以上では変化が少なくなる。また300℃以上ではチタ
ン酸化物の結晶構造がルチン型になるのでコバルトの選
択吸着性が低下する。一方、処理温度が低い場合VCは
、比表面積が太きくなり、かつチタン酸化物の結晶構造
がアナターゼ型になるためコバルトの選択吸着性が向上
するが、1゛102の生成割合が少なくなるという相反
する関係がめる。、v、H,ニアg;剤としての機能を
発揮するため、炉水内の金属イオンを除去する吸着剤と
して必要な特性などを考慮すると、水熱処理温度は10
0℃以上374℃以下が望ましいことが判明した。とり
わけ、250℃ないし300℃が望ましい。− 次に、本発明による実施例をさらに具体的に説明する。
実M−例を第:31′y、]に基づいて説明する。比表
面積として1…27 g程度を有するスポンジチタン(
純度995係以上、10〜16メノンユ)全水洗いし、
アセトンで洗浄して付着し−Cいる油脂分音除去する。
面積として1…27 g程度を有するスポンジチタン(
純度995係以上、10〜16メノンユ)全水洗いし、
アセトンで洗浄して付着し−Cいる油脂分音除去する。
その後、120℃で約4時間乾燥する。
以上の前処理を施した1 00 gのスポンジチタン2
4を第3図に示す内容積16程度のオートクレ−ブ26
に入れる。この際、オートクV−フ゛26中には水27
′(ll″約700 cm3人)する3、オートクレー
ブを密閉した後、ヒーター28で約10時間、28 (
1℃で加熱する。この加熱処理により多孔質チタン金属
の表面がチタン酸化物(’ri02)に′IJ\わる。
4を第3図に示す内容積16程度のオートクレ−ブ26
に入れる。この際、オートクV−フ゛26中には水27
′(ll″約700 cm3人)する3、オートクレー
ブを密閉した後、ヒーター28で約10時間、28 (
1℃で加熱する。この加熱処理により多孔質チタン金属
の表面がチタン酸化物(’ri02)に′IJ\わる。
最後に、10倍容の水で数回洗浄し、乾燥′1れば吸着
剤が得られる。
剤が得られる。
次に、製造さjた吸着剤(il−第1図0)原子炉炉水
浄化系の炉水浄什器20内に充填して金属イオンを除去
した場合の結果全説明する。第4図は、本発明による吸
着剤を使用して沸騰水型原子炉σ〕炉水から除去される
コバルトの吸着容量(ミリ当量/g)の温度依存性ケ示
したものである。第4図によれば、沸騰水型原子炉の炉
水条件である温度285℃におけるコバルト吸着容量は
o、 05 ミIJ当預/gであり、その吸着容量は常
温での約20倍になっている。すなわち、本発明によっ
て製造された吸着剤は、高温で使用される吸着剤として
極めてすぐれた吸着能を有することを示している。
浄化系の炉水浄什器20内に充填して金属イオンを除去
した場合の結果全説明する。第4図は、本発明による吸
着剤を使用して沸騰水型原子炉σ〕炉水から除去される
コバルトの吸着容量(ミリ当量/g)の温度依存性ケ示
したものである。第4図によれば、沸騰水型原子炉の炉
水条件である温度285℃におけるコバルト吸着容量は
o、 05 ミIJ当預/gであり、その吸着容量は常
温での約20倍になっている。すなわち、本発明によっ
て製造された吸着剤は、高温で使用される吸着剤として
極めてすぐれた吸着能を有することを示している。
本発明によノ1ば、高温水中の金属イオン全吸着するの
で、原子炉炉水を一旦冷却して吸着し、その抜角び炉水
温度まで加熱するという従来の炉水浄化の際[避けらt
Lすかった熱損失を生じることなく、高温の炉水全直接
吸着剤に接触させて、コバルトイオンなどの金属イオン
を除去できる効果がある。また、これに伴って炉水浄化
の容量を増大−4〜ることができるので、炉内の放射能
量のより低δに化ケはかることができ、被爆量を低減で
きる効果がある。
で、原子炉炉水を一旦冷却して吸着し、その抜角び炉水
温度まで加熱するという従来の炉水浄化の際[避けらt
Lすかった熱損失を生じることなく、高温の炉水全直接
吸着剤に接触させて、コバルトイオンなどの金属イオン
を除去できる効果がある。また、これに伴って炉水浄化
の容量を増大−4〜ることができるので、炉内の放射能
量のより低δに化ケはかることができ、被爆量を低減で
きる効果がある。
第11ン1は一般的lθIす水型原子力発1程プラント
の系統図、第2図は水熱処理温度によるTlO2の生成
割合の変化ケ示1線図、第3図は本発明の吸着剤の製造
方法k 85?、明するための断面図、第4図は本発明
による吸着剤のコバルト吸着容量の温度依存性を示′1
−線図である。 2・・・原子炉、4・・・主蒸気配電、6・・・蒸気タ
ービン、8・・・復水器、10・・・復水浄化器、22
・・・熱交換器。 第1目 茅 z 2 ρ /ρρ 2σρ Jρρ 4ρθ 71(歩4メ(η舊温ス【 (°Cジ 第3 目 $ 4 z V反毛 温)i(c)
の系統図、第2図は水熱処理温度によるTlO2の生成
割合の変化ケ示1線図、第3図は本発明の吸着剤の製造
方法k 85?、明するための断面図、第4図は本発明
による吸着剤のコバルト吸着容量の温度依存性を示′1
−線図である。 2・・・原子炉、4・・・主蒸気配電、6・・・蒸気タ
ービン、8・・・復水器、10・・・復水浄化器、22
・・・熱交換器。 第1目 茅 z 2 ρ /ρρ 2σρ Jρρ 4ρθ 71(歩4メ(η舊温ス【 (°Cジ 第3 目 $ 4 z V反毛 温)i(c)
Claims (1)
- 1、多孔質チタン金属の表面にチタン酸化物を形成した
ことを@徴とする無機吸着剤1゜
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22066383A JPS60113199A (ja) | 1983-11-25 | 1983-11-25 | 無機吸着剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22066383A JPS60113199A (ja) | 1983-11-25 | 1983-11-25 | 無機吸着剤 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60113199A true JPS60113199A (ja) | 1985-06-19 |
Family
ID=16754498
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22066383A Pending JPS60113199A (ja) | 1983-11-25 | 1983-11-25 | 無機吸着剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60113199A (ja) |
-
1983
- 1983-11-25 JP JP22066383A patent/JPS60113199A/ja active Pending
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