JPS6011090B2 - ストリップコイルの逐次処理用連続炉における炉内ガスの処理方法と処理装置 - Google Patents
ストリップコイルの逐次処理用連続炉における炉内ガスの処理方法と処理装置Info
- Publication number
- JPS6011090B2 JPS6011090B2 JP14763479A JP14763479A JPS6011090B2 JP S6011090 B2 JPS6011090 B2 JP S6011090B2 JP 14763479 A JP14763479 A JP 14763479A JP 14763479 A JP14763479 A JP 14763479A JP S6011090 B2 JPS6011090 B2 JP S6011090B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- gas
- strip coils
- heat treatment
- strip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ストリップコイルの逐次熱処理用連続炉に
おける炉内ガスの処理方法と処理装置についての新規提
案に関するものである。
おける炉内ガスの処理方法と処理装置についての新規提
案に関するものである。
一般に金属とくに鋼の圧延ストリップ、なかでもけし、
素鋼帯のストリップコイルの熱処理、就中無酸化雰囲気
での齢なまし‘こは、比を含む雰囲気ガスを用いること
が多く、通常はコイルにマッフルをかぶせ、このマツフ
ルの内部に該雰囲気ガスを供給して、マッフルの外側か
ら電熱ヒーター或いはラジアントチューブなどを用いて
加熱を行うものであった。
素鋼帯のストリップコイルの熱処理、就中無酸化雰囲気
での齢なまし‘こは、比を含む雰囲気ガスを用いること
が多く、通常はコイルにマッフルをかぶせ、このマツフ
ルの内部に該雰囲気ガスを供給して、マッフルの外側か
ら電熱ヒーター或いはラジアントチューブなどを用いて
加熱を行うものであった。
ここにマツフルの裾には、いわゆるサンドシール、セミ
ラックウールシールなどの施用が一般であって完全な封
止は期し難く、さればといってマツフルの操作、作業性
の面から複雑なシールを用い得ないので、熱処理中にマ
ッフルに供給した雰囲気ガスは裾シールを通り抜けて炉
内に洩出し、その結果、高温の炉内は、概ねマッフル内
と同様な雰囲気となり、熱処理雰囲気ガス中に上記のよ
うに日２を含むとき、炉内ガスが外気に触れて爆発に至
るおそれがとくに多数のストリップコイルの逐次的な炉
内袋入−送進の間に熱処理を進行させる連続炉で、殊の
ほか懸念される。
ラックウールシールなどの施用が一般であって完全な封
止は期し難く、さればといってマツフルの操作、作業性
の面から複雑なシールを用い得ないので、熱処理中にマ
ッフルに供給した雰囲気ガスは裾シールを通り抜けて炉
内に洩出し、その結果、高温の炉内は、概ねマッフル内
と同様な雰囲気となり、熱処理雰囲気ガス中に上記のよ
うに日２を含むとき、炉内ガスが外気に触れて爆発に至
るおそれがとくに多数のストリップコイルの逐次的な炉
内袋入−送進の間に熱処理を進行させる連続炉で、殊の
ほか懸念される。
そこで従釆は第１図に台車式トンネル炉の代表例で示し
た連続炉１の入、出側にそれぞれ二重しや断扉２，３を
設け、それらによるしや断室４，５の内部を一たん不活
性雰囲気たとえばＮ２ガスと置換するようなはん雑な操
作がストリップコイルの装入搬出の度毎に必要であり、
また第２図に示したトンネル炉の断面にあらわれている
ような、炉壁を貫通する配管、配線類、６，７のまわり
あるいはさらに二重しや断扉２，３自体のシールを確実
にするため、築炉構造の複雑化がさげられなかったので
ある。
た連続炉１の入、出側にそれぞれ二重しや断扉２，３を
設け、それらによるしや断室４，５の内部を一たん不活
性雰囲気たとえばＮ２ガスと置換するようなはん雑な操
作がストリップコイルの装入搬出の度毎に必要であり、
また第２図に示したトンネル炉の断面にあらわれている
ような、炉壁を貫通する配管、配線類、６，７のまわり
あるいはさらに二重しや断扉２，３自体のシールを確実
にするため、築炉構造の複雑化がさげられなかったので
ある。
なお図中８は台車、９はマツフル、１０‘ま裾シール、
１１はストリップコイル、１２は亀熱ヒ−夕、１３は熱
処理雰囲気ガスの供給管、１４はその後続の脱着を司る
カプラである。
１１はストリップコイル、１２は亀熱ヒ−夕、１３は熱
処理雰囲気ガスの供給管、１４はその後続の脱着を司る
カプラである。
なお上記したところのほか、日２を含む雰囲気ガスが、
トンネル炉１内に洩出するとこれが炉壁に浸透してその
断熱性を害し、熱効率の低下をもたらす不利も加わるけ
れども、それはともかくとして炉内ガスについての上記
シール対策は、一般に可燃性ガスたとえばＣＯの如きを
熱処理雰囲気ガスとして用いるときもその炉外への逸出
阻止が安全衛生管理の面でも不可欠とされるところから
同様に要請される。
トンネル炉１内に洩出するとこれが炉壁に浸透してその
断熱性を害し、熱効率の低下をもたらす不利も加わるけ
れども、それはともかくとして炉内ガスについての上記
シール対策は、一般に可燃性ガスたとえばＣＯの如きを
熱処理雰囲気ガスとして用いるときもその炉外への逸出
阻止が安全衛生管理の面でも不可欠とされるところから
同様に要請される。
この点について出願人会社の先行的な開発努力は、たと
えば侍関昭５４一９６４０８号公報に示されるように、
炉中へ予熱空気を導入して炉内ガス中の可燃成分の着火
燃焼をもつて無害化を図ることにより数多のメリットを
もたらしたところである。
えば侍関昭５４一９６４０８号公報に示されるように、
炉中へ予熱空気を導入して炉内ガス中の可燃成分の着火
燃焼をもつて無害化を図ることにより数多のメリットを
もたらしたところである。
この発明は、その成果を踏まえて一層の開発努力を重ね
た結果、該公開公報を含めた在来のストリップコイルの
逐次熱処理用達縞炉が、制御操作性の面で主として上述
の電熱ヒーターないしはラジアントチューブを加熱源と
するものであったが故に、その加熱原単位の面で得策と
いえなかったところに着目し、該炉の加熱手段の少くと
も一部としてガスまたは液体燃料による直火万式バーナ
を活用することにより、その燃焼には一般に不可欠な過
剰空気が、炉内に洩れ出た可燃性ガスの燃焼、無害化を
有利に実現し得ることを究明した。ここに直火方式バー
ナは、その尊碗により連続炉の加熱源とすることもでき
るが、もちろん電熱ヒータおよびまたはラジアントチュ
ーブなどと併用も可能である。第３図と第４図にこの発
明の実施に好適な、上述先行技術では不可欠であった二
重しや断扉を不用ならしめ、また炉の加熱手段のすべて
につき道火万式をもって電熱ヒータやラジアントチュー
ブに代えた、トンネル炉の断面を示し、その入、出側に
それぞれ単純な扉２′，３′をそなえるだけでしや断室
４，５の如きを省き、また電熱ヒータ１２に代えてバー
ナ１２′を、炉内で並ぶ各マツフル９の相互間に、炉の
両側で上下の千鳥状をなして隣接するように対設した点
のほかは、第１図、第２図につきのべた構成とほぼ同様
とする。
た結果、該公開公報を含めた在来のストリップコイルの
逐次熱処理用達縞炉が、制御操作性の面で主として上述
の電熱ヒーターないしはラジアントチューブを加熱源と
するものであったが故に、その加熱原単位の面で得策と
いえなかったところに着目し、該炉の加熱手段の少くと
も一部としてガスまたは液体燃料による直火万式バーナ
を活用することにより、その燃焼には一般に不可欠な過
剰空気が、炉内に洩れ出た可燃性ガスの燃焼、無害化を
有利に実現し得ることを究明した。ここに直火方式バー
ナは、その尊碗により連続炉の加熱源とすることもでき
るが、もちろん電熱ヒータおよびまたはラジアントチュ
ーブなどと併用も可能である。第３図と第４図にこの発
明の実施に好適な、上述先行技術では不可欠であった二
重しや断扉を不用ならしめ、また炉の加熱手段のすべて
につき道火万式をもって電熱ヒータやラジアントチュー
ブに代えた、トンネル炉の断面を示し、その入、出側に
それぞれ単純な扉２′，３′をそなえるだけでしや断室
４，５の如きを省き、また電熱ヒータ１２に代えてバー
ナ１２′を、炉内で並ぶ各マツフル９の相互間に、炉の
両側で上下の千鳥状をなして隣接するように対設した点
のほかは、第１図、第２図につきのべた構成とほぼ同様
とする。
なお第５図に熱処理雰囲気ガスの供給管１３から各マツ
フル９内への配管６に対する給気を行う脱着操作系の一
例を示し、可操管１５によりガス元管１６に供給管１３
を接続し、この供給管１３には、炉中で所定位置に停止
する台車８から垂下させた配管６のそれぞれに気密適合
するカプラ１４を配設するほか、その脱着操作のために
昇降シリンダ１７を設け、それによる供Ｖ給管１３の降
下位置で、台車８の順送り送進を行わせる。なおこの際
の給気停止を司る旨閉弁をカプラ１４に設けろを可とす
る。さてこの発明に従う炉の操業中、バーナ１２′は、
常に理論空気量よりも空気過剰下の燃焼火焔によりマツ
フル９の防護下にストリップコイル１１を加熱し、この
燃焼条件の下で炉中ガスに０２が残存するのでマツフル
９の裾シールを通り抜けて炉内に洩出した可燃性雰囲気
ガスは直ちに燃焼無害化される。
フル９内への配管６に対する給気を行う脱着操作系の一
例を示し、可操管１５によりガス元管１６に供給管１３
を接続し、この供給管１３には、炉中で所定位置に停止
する台車８から垂下させた配管６のそれぞれに気密適合
するカプラ１４を配設するほか、その脱着操作のために
昇降シリンダ１７を設け、それによる供Ｖ給管１３の降
下位置で、台車８の順送り送進を行わせる。なおこの際
の給気停止を司る旨閉弁をカプラ１４に設けろを可とす
る。さてこの発明に従う炉の操業中、バーナ１２′は、
常に理論空気量よりも空気過剰下の燃焼火焔によりマツ
フル９の防護下にストリップコイル１１を加熱し、この
燃焼条件の下で炉中ガスに０２が残存するのでマツフル
９の裾シールを通り抜けて炉内に洩出した可燃性雰囲気
ガスは直ちに燃焼無害化される。
なお日２ガス燃焼条件は、着火温度５７２午０以上、比
濃度４〜７４％（大気中にて）の範囲にあり、ここに炉
内温度は炉長全域にわたって５７２０以上に保つことが
必要であり、また炉内へ洩出したりガスを完全に燃焼さ
せるのに十分な０２を、バーナ１２′の過剰空気によっ
て与えることもまた不可欠であり、かくして炉の加熱の
ためのバーナ廃ガスと、洩出した可燃性ガスの燃焼廃ガ
スは一緒にまとめて炉頂に配設した排気管１８から吸引
ファン１９を介しスタック２０へ放出する。
濃度４〜７４％（大気中にて）の範囲にあり、ここに炉
内温度は炉長全域にわたって５７２０以上に保つことが
必要であり、また炉内へ洩出したりガスを完全に燃焼さ
せるのに十分な０２を、バーナ１２′の過剰空気によっ
て与えることもまた不可欠であり、かくして炉の加熱の
ためのバーナ廃ガスと、洩出した可燃性ガスの燃焼廃ガ
スは一緒にまとめて炉頂に配設した排気管１８から吸引
ファン１９を介しスタック２０へ放出する。
いま第３図、第４図に示したように、マッフル１個当り
‘こ７５００皿ｃａｌ／ｈの容量のバーナを２個宛用い
、またマツフル１個当り止ガスを０．５〜５で／ｈの範
囲で供給する場合Ｃガスを使用するとして加熱帯におけ
る燃ミ：鱗例は次のとおりである。Ｃガス 発熱量 ＆
＝４３５０Ｋｃａｌ／Ｎ〆最大負荷時のＣガス使用量繋
器。
‘こ７５００皿ｃａｌ／ｈの容量のバーナを２個宛用い
、またマツフル１個当り止ガスを０．５〜５で／ｈの範
囲で供給する場合Ｃガスを使用するとして加熱帯におけ
る燃ミ：鱗例は次のとおりである。Ｃガス 発熱量 ＆
＝４３５０Ｋｃａｌ／Ｎ〆最大負荷時のＣガス使用量繋
器。
＝１７‐狐Ｃ刈〆理論空気量 ４．４５州で‐ａｉｒ′
Ｎで−Ｃガス燃焼ガス量 ５．１５洲〆／Ｎ〆‐Ｃガス
弘完全燃焼に必要な酸素量 ０．州で‐０２／Ｎめ一比
日２完全燃焼に必要な空気量 ２．３８Ｎ〆−ａｉｒ／
Ｎ．オー比上記のように対空気比率で４〜７４％が日２
の燃焼範囲であるということは、酸素量としては、比１
に対して０．０８〜５の０２ということになる。
Ｎで−Ｃガス燃焼ガス量 ５．１５洲〆／Ｎ〆‐Ｃガス
弘完全燃焼に必要な酸素量 ０．州で‐０２／Ｎめ一比
日２完全燃焼に必要な空気量 ２．３８Ｎ〆−ａｉｒ／
Ｎ．オー比上記のように対空気比率で４〜７４％が日２
の燃焼範囲であるということは、酸素量としては、比１
に対して０．０８〜５の０２ということになる。
但しＱＩに対して０２０．０８〜０．５の範囲は０．１
６〜１の日２が燃焼するのみで未燃分が残ることになる
から、完全燃焼させるためには、水素１に対して０２０
．５〜５の範囲にあることが必要となる。これを空気量
に換算すると２．斑〜２３．８に相当する。今、日２が
〆／ｈをマッフル内に供給している場合の例で計算する
と、必要空気量は２．３８Ｘ２＝４．７６〜２３．８ｘ
２＝４７．側め′ｈこの時の空気過剰率（ｍ）は最大燃
焼負荷時で愛機で‘ま、＝１．０６〜１．６２ 孝負荷時で ＝１．１２〜２．２４ 帯補時で ＝１．３１〜４．１０ 加熱帯におけるバーナの燃焼使用範囲は、通常は１〜１
／４であるからｍ＝１．２を確保しておけば洩出日２ガ
スを完全燃焼させるに必要かつ十分な０２を供給するこ
とができる。
６〜１の日２が燃焼するのみで未燃分が残ることになる
から、完全燃焼させるためには、水素１に対して０２０
．５〜５の範囲にあることが必要となる。これを空気量
に換算すると２．斑〜２３．８に相当する。今、日２が
〆／ｈをマッフル内に供給している場合の例で計算する
と、必要空気量は２．３８Ｘ２＝４．７６〜２３．８ｘ
２＝４７．側め′ｈこの時の空気過剰率（ｍ）は最大燃
焼負荷時で愛機で‘ま、＝１．０６〜１．６２ 孝負荷時で ＝１．１２〜２．２４ 帯補時で ＝１．３１〜４．１０ 加熱帯におけるバーナの燃焼使用範囲は、通常は１〜１
／４であるからｍ＝１．２を確保しておけば洩出日２ガ
スを完全燃焼させるに必要かつ十分な０２を供給するこ
とができる。
灼熱帯における燃焼例については次のとおりである。
灼熱帯におけるバーナ燃焼量は、炉壁からの放三．散熱
を補う分だけの熱量を供給するものであるから非常に小
さな量となる。
を補う分だけの熱量を供給するものであるから非常に小
さな量となる。
実施例においてはバーナ２個が受けもつ範囲（マッフル
１個分）の炉壁放散熱は１０７５０ＫｃａＶｈである。
従って灼熱帯におけるＣガス使用量は、袋紫。：２‐４
７Ｎが／ｈＱ州で′ｈ使用時の空気過剰率は、 従って加熱帯に比較して若干高めの空気過剰率の運転と
すればよい。
１個分）の炉壁放散熱は１０７５０ＫｃａＶｈである。
従って灼熱帯におけるＣガス使用量は、袋紫。：２‐４
７Ｎが／ｈＱ州で′ｈ使用時の空気過剰率は、 従って加熱帯に比較して若干高めの空気過剰率の運転と
すればよい。
上に連続炉の典型例につき、入、出口間に直通するトン
ネル炉を、その炉底に敷設した軌道上における台車の移
動で「マッフルをかぶせたストリップコイルの逐次的送
進に供する場合の実施例で示したが、この発明はこのほ
か第６図に示すような、水平に転勤する炉床２１の間け
つ回転によって、被熱処理物の炉内搬入搬出を行うロー
タリィタィプの炉であっても、すでにのべたところと同
様な炉内ガスの処理に供することができる。
ネル炉を、その炉底に敷設した軌道上における台車の移
動で「マッフルをかぶせたストリップコイルの逐次的送
進に供する場合の実施例で示したが、この発明はこのほ
か第６図に示すような、水平に転勤する炉床２１の間け
つ回転によって、被熱処理物の炉内搬入搬出を行うロー
タリィタィプの炉であっても、すでにのべたところと同
様な炉内ガスの処理に供することができる。
なお図中２２，２３は炉の入口扉と出口扉、２４，２５
は炉の内周壁と外周壁をそれぞれ貫通し、上下に〈し、
ちがつて且同周に沿い千鳥状に配置したバーナ、２６は
マツフル、２７は炉項配管、２８は排気管、２９は排気
ファン「 ３０１まスタックである。第７図には上述し
たような連続炉の操業のための制御回路の一例を示した
。
は炉の内周壁と外周壁をそれぞれ貫通し、上下に〈し、
ちがつて且同周に沿い千鳥状に配置したバーナ、２６は
マツフル、２７は炉項配管、２８は排気管、２９は排気
ファン「 ３０１まスタックである。第７図には上述し
たような連続炉の操業のための制御回路の一例を示した
。
まず炉温制御については、炉内温度測定用カップル３１
の温度信号から温度調節計（ＴＩＣ）３２の出力により
バーナの燃料弁開度調節用コントロールモータ３３を駆
動して行なう。
の温度信号から温度調節計（ＴＩＣ）３２の出力により
バーナの燃料弁開度調節用コントロールモータ３３を駆
動して行なう。
燃料流量変更に伴い燃焼に必要な最低の空気量は、燃料
流量計３４の信号から空気流量調節計（ＦＩＣ）３５の
出力により空気調節弁３６により自動的に保証させる。
一方０２分析計（０２／１）３７、Ｑ％調節計（０２１
Ｃ）３８による供給空気量の推定と、マッフル内へ送ら
れる日２ガス供給系統に設置したオリフィス３９による
日２ガス供給量と燃焼用空気配管中に設置したオリフィ
ス４０による空気量と、先に説明した燃料流量計３４に
よる燃料量とから必要空気量をレシオバイアス（ＲＢ）
４１で演算決定し、空気量調節計３５に信号を送りこの
世力で調節弁３６の関度を決定し必要空気量を確保させ
る。その他にマッフル内が負圧になると、炉床レンガの
割れ目等から大気が侵入し、十分な熱処理が不可能とな
るため、以下のような制御系も装備され、ここにマッフ
ル９は移動するため、雰囲気を正圧に保つことで保証す
る。
流量計３４の信号から空気流量調節計（ＦＩＣ）３５の
出力により空気調節弁３６により自動的に保証させる。
一方０２分析計（０２／１）３７、Ｑ％調節計（０２１
Ｃ）３８による供給空気量の推定と、マッフル内へ送ら
れる日２ガス供給系統に設置したオリフィス３９による
日２ガス供給量と燃焼用空気配管中に設置したオリフィ
ス４０による空気量と、先に説明した燃料流量計３４に
よる燃料量とから必要空気量をレシオバイアス（ＲＢ）
４１で演算決定し、空気量調節計３５に信号を送りこの
世力で調節弁３６の関度を決定し必要空気量を確保させ
る。その他にマッフル内が負圧になると、炉床レンガの
割れ目等から大気が侵入し、十分な熱処理が不可能とな
るため、以下のような制御系も装備され、ここにマッフ
ル９は移動するため、雰囲気を正圧に保つことで保証す
る。
すなわち炉圧測定器４２で、設定圧力に対する炉内圧の
増減を監視し、調節計４３の出力でスタック２０の管路
中に設けたダンパーの関度をコントロールモータ４４で
開閉し炉内圧を一定に保つ通常の炉圧コントロール系の
他に、ダンパ一関度を検出するポジションメータ４５を
ダンバーに直結し、ダンパーが全閉に近い位置からは、
ダンパー関度に対する雰囲気ガス量の増分を演算するガ
ス量調節計４６により雰囲気ガス流量制御弁４７を制御
し、ガス流量をも可変とする制御系を追加する。以上の
制御系につき、アナログ計器を使用した例を示したが、
ディジタル方式を採用しても勿論可能である。
増減を監視し、調節計４３の出力でスタック２０の管路
中に設けたダンパーの関度をコントロールモータ４４で
開閉し炉内圧を一定に保つ通常の炉圧コントロール系の
他に、ダンパ一関度を検出するポジションメータ４５を
ダンバーに直結し、ダンパーが全閉に近い位置からは、
ダンパー関度に対する雰囲気ガス量の増分を演算するガ
ス量調節計４６により雰囲気ガス流量制御弁４７を制御
し、ガス流量をも可変とする制御系を追加する。以上の
制御系につき、アナログ計器を使用した例を示したが、
ディジタル方式を採用しても勿論可能である。
上述のようにしてこの発明によると、連続炉の内部に次
第に蓄積し遂に、マッフルの内部とほぼ同等な組成に近
づくうれし、のある可燃性ガスを含む炉内ガスを、該炉
の加熱に供したガスまたは液体燃料による直火式バーナ
の燃焼用空気の過剰分により絶えず完全燃焼させて無害
化を図る炉操業を実現して、築炉構成の単純化のみなら
ず、熱処理のための燃料節減にも箸効を奏する。
第に蓄積し遂に、マッフルの内部とほぼ同等な組成に近
づくうれし、のある可燃性ガスを含む炉内ガスを、該炉
の加熱に供したガスまたは液体燃料による直火式バーナ
の燃焼用空気の過剰分により絶えず完全燃焼させて無害
化を図る炉操業を実現して、築炉構成の単純化のみなら
ず、熱処理のための燃料節減にも箸効を奏する。
また熱処理用雰囲気ガスとして弦を含む場合にあっても
その炉内洩出し‘こよる停滞が、爆発を惹起するおそれ
や、炉壁の断熱性を害する不利もすべて有利に克服され
る。
その炉内洩出し‘こよる停滞が、爆発を惹起するおそれ
や、炉壁の断熱性を害する不利もすべて有利に克服され
る。
第１図、第２図は連続炉の典型例を示す縦および横断面
図、第３図、第４図はこの発明の実施態様を示す第１図
、第２図と同様な断面図、第５図は雰囲気ガスの給気系
の一例を示す操作説明図、第６図はロータリー炉におけ
る変形実施例の水平断面図、第７図は制御用管路図であ
る。 １・・・・・・連続炉、２′，３′・・・・・・入出口
、６・・・・・・配管、９……マツフル、１０……裾シ
ール、１１……コイル、１２′……バーナー。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図
図、第３図、第４図はこの発明の実施態様を示す第１図
、第２図と同様な断面図、第５図は雰囲気ガスの給気系
の一例を示す操作説明図、第６図はロータリー炉におけ
る変形実施例の水平断面図、第７図は制御用管路図であ
る。 １・・・・・・連続炉、２′，３′・・・・・・入出口
、６・・・・・・配管、９……マツフル、１０……裾シ
ール、１１……コイル、１２′……バーナー。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ マツフルをかぶせたストリツプコイルを、マツフル
の裾にシールを施して炉内に順次装入し、炉内の加熱帯
から均熱帯へ送り進める間、マツフルの内部に可燃性ガ
スを含む雰囲気ガスの供給を行い乍らストリツプコイル
に熱処理を施すストリツプコイルの逐次熱処理用連続炉
の操業に当り、炉の加熱手段の少くとも一部につきガス
または液体燃料による直火方式を、マツフルの裾シール
を通り抜けて炉内に洩出した可燃性ガスの完全燃焼を導
くに足る空気過剰条件で適用することを特徴とするスト
リツプコイルの逐次熱処理用連続炉における炉内ガスの
処理方法。 ２ ストリツプコイルの逐次的な炉内装入と搬出とに供
するそれぞれしや断可能な入側、出側各開口を有し、こ
れら両開口の間にわたりマツフルをかぶせたストリツプ
コイルの間欠的な移動を司る装置と、該移動に関連して
マツフルの内部に可燃性ガスを含む雰囲気ガスの供給を
司る装置をそなえるトンネル炉からなるストリツプコイ
ルの逐次熱処理用連続炉において、炉の加熱手段の少く
とも一部としてガスまたは液体燃料を用いる直火方式バ
ーナーを、その助燃用空気の理論混合比を越える過剰分
でマツフルの裾シールを通り抜けて炉内に洩出した可燃
性ガスの完全燃焼に役立つ空気過剰率に調整する制御系
とともにそなえることを特徴とするストリツプコイルの
逐次熱処理用連続炉における炉内ガスの処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14763479A JPS6011090B2 (ja) | 1979-11-16 | 1979-11-16 | ストリップコイルの逐次処理用連続炉における炉内ガスの処理方法と処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14763479A JPS6011090B2 (ja) | 1979-11-16 | 1979-11-16 | ストリップコイルの逐次処理用連続炉における炉内ガスの処理方法と処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5672129A JPS5672129A (en) | 1981-06-16 |
| JPS6011090B2 true JPS6011090B2 (ja) | 1985-03-23 |
Family
ID=15434760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14763479A Expired JPS6011090B2 (ja) | 1979-11-16 | 1979-11-16 | ストリップコイルの逐次処理用連続炉における炉内ガスの処理方法と処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6011090B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS604789A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-11 | 三菱重工業株式会社 | 伝熱管の防食方法 |
| JPH0252092U (ja) * | 1988-10-05 | 1990-04-13 |
-
1979
- 1979-11-16 JP JP14763479A patent/JPS6011090B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5672129A (en) | 1981-06-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4406618A (en) | Method of operating continuous heat treatment furnace for metal strip coils | |
| AU668821B2 (en) | Electric arc fusion furnace | |
| JPS6011090B2 (ja) | ストリップコイルの逐次処理用連続炉における炉内ガスの処理方法と処理装置 | |
| KR102260259B1 (ko) | 열풍로 연소효율 증대장치 | |
| CN212253637U (zh) | 室式燃气加热炉 | |
| JP2759354B2 (ja) | ステンレス鋼帯の光輝焼鈍方法及び装置 | |
| JP3044286B2 (ja) | 連続焼鈍炉 | |
| JP3493299B2 (ja) | ガス浸炭方法及びその装置 | |
| JPS6114221B2 (ja) | ||
| DE69820162D1 (de) | Dichtigkeitskontrolle der Strahlungsrohre in Industrieöfen | |
| JP3491441B2 (ja) | タンディッシュの無酸化保熱方法 | |
| JP3289437B2 (ja) | 蓄熱式バーナを用いた加熱炉の燃焼方法 | |
| CN208536608U (zh) | 一种炼钢炉炉衬保温装置 | |
| CN220532964U (zh) | 一种适用于250t以上大型钢包的节能烘烤系统 | |
| JPS5952933B2 (ja) | ストリツプコイルの逐次熱処理用連続炉 | |
| JPH07208871A (ja) | 下端開放型溶融金属処理炉の予熱方法 | |
| JPS6014246B2 (ja) | 熱設備の燃焼制御方法 | |
| JP4554002B2 (ja) | コークス炉の炉内圧の上昇抑制方法 | |
| JPS6257692B2 (ja) | ||
| KR200179069Y1 (ko) | 연소설비의 질소산화물 저감장치 | |
| US3554507A (en) | Regenerative reverberatory predominantly open hearth, gas-fired furnace | |
| JPH09273722A (ja) | 火葬炉の燃焼方法 | |
| CN116673466A (zh) | 一种适用于250t以上大型钢包的节能烘烤系统 | |
| CN117778697A (zh) | 一种应用于取向硅钢连退机组中的电加热炉及控制方法 | |
| JP3491442B2 (ja) | 無酸化加熱方法 |