JPS60106928A - 焼結鉱の製造方法及び装置 - Google Patents
焼結鉱の製造方法及び装置Info
- Publication number
- JPS60106928A JPS60106928A JP21381283A JP21381283A JPS60106928A JP S60106928 A JPS60106928 A JP S60106928A JP 21381283 A JP21381283 A JP 21381283A JP 21381283 A JP21381283 A JP 21381283A JP S60106928 A JPS60106928 A JP S60106928A
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- Japan
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- sintered ore
- water injection
- raw material
- water
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は溶鉱炉へ供給する焼結鉱の製造に際し焼結鉱層
表面に発生する犬クラック（クラツクｌＩ２０Ｘ以上）
を無くシ、当該部分の過剰通風全抑制し、前記焼結鉱層
の通風量分布を均一化し、歩留向上を図る焼結鉱製造方
法及び装置に関するものである。
表面に発生する犬クラック（クラツクｌＩ２０Ｘ以上）
を無くシ、当該部分の過剰通風全抑制し、前記焼結鉱層
の通風量分布を均一化し、歩留向上を図る焼結鉱製造方
法及び装置に関するものである。
一般に鉄鉱石等の粉原料の焼結製造に除しては、ノミレ
ット上に装入した原料への着火後の焼成過程で溶融凝固
に伴う収縮反応により焼結鉱層の表面脆弱部に応力が集
中し、第１図に示す大クラックＣ１が発生する（第１図
中、Ｌは長手方向、Ｗは中方向を示す。）。また甚だし
い場合には該犬りラックｏｌ該表面から第２図に示すパ
レットのグレー ） ＧＲ面まで達するため、そのクラ
ンクＣ１（１下方には未焼成層ｍ１が形成さｎ、焼結鉱
の歩留の低下、熱量原単位の悪化等悪影響があることは
よく知らｆしていた。
ット上に装入した原料への着火後の焼成過程で溶融凝固
に伴う収縮反応により焼結鉱層の表面脆弱部に応力が集
中し、第１図に示す大クラックＣ１が発生する（第１図
中、Ｌは長手方向、Ｗは中方向を示す。）。また甚だし
い場合には該犬りラックｏｌ該表面から第２図に示すパ
レットのグレー ） ＧＲ面まで達するため、そのクラ
ンクＣ１（１下方には未焼成層ｍ１が形成さｎ、焼結鉱
の歩留の低下、熱量原単位の悪化等悪影響があることは
よく知らｆしていた。
本発明者等が詳細に種々実験調査した結果、第３図に示
す如く大クラックＯＲ部の風［徴は、無クラツク部の２
〜３倍にも及び、さらにその周辺の未焼部ｍｌ 、脆弱
部ｄ、が予想以上に大きいことが判った。また巾が２０
”以下の微細クラック部は、クラックが原料層厚さ途中
までしか貫通すず風量も無クラツク部に比して、大差の
ないことも判った。
す如く大クラックＯＲ部の風［徴は、無クラツク部の２
〜３倍にも及び、さらにその周辺の未焼部ｍｌ 、脆弱
部ｄ、が予想以上に大きいことが判った。また巾が２０
”以下の微細クラック部は、クラックが原料層厚さ途中
までしか貫通すず風量も無クラツク部に比して、大差の
ないことも判った。
そこで本発明者等は大クラックＯＩＬの発生を防止する
方法１に種々試験検討した結果、特開昭５８−２５４３
９号で紹介したように前記装入原料表面の幅方向に線状
注水することによ）該線状注水部のみに選択的に微細ク
ラックを４シ込むことが可能で、かつ該微細クラックを
造ることによプ大クラックＯＲの発生を防止できること
をつきとめた。
方法１に種々試験検討した結果、特開昭５８−２５４３
９号で紹介したように前記装入原料表面の幅方向に線状
注水することによ）該線状注水部のみに選択的に微細ク
ラックを４シ込むことが可能で、かつ該微細クラックを
造ることによプ大クラックＯＲの発生を防止できること
をつきとめた。
その後種々の実触検討を重ねた結果微細クランクは表層
部から深さ５０％程度の未焼部は残るものの該表層未焼
部より下層には微細クラックは伝播せず、通常の焼結帯
となっていることが判った。
部から深さ５０％程度の未焼部は残るものの該表層未焼
部より下層には微細クラックは伝播せず、通常の焼結帯
となっていることが判った。
風量も第３図の如く無クラツク部とほとんど差異がない
ことも判った。又該線状注水の注水量によシフシックの
深さ％ ’１１等の生成形態が異なり注水−欲が１．０
１７ｍを超える過大の場合は深さが５０％を大きく超え
る大クラックとなυ、そのクランクは、グレート０８面
まで伝播することがある。又。
ことも判った。又該線状注水の注水量によシフシックの
深さ％ ’１１等の生成形態が異なり注水−欲が１．０
１７ｍを超える過大の場合は深さが５０％を大きく超え
る大クラックとなυ、そのクランクは、グレート０８面
まで伝播することがある。又。
注水量が０．０１１７ｍに満たない過少の場合は、微細
クラックは安定して生成せず従来通り無秩序な大クラッ
クｏｎが発生する。又注水する位置までの高さ及び原料
表面巾方向に行なう線状注水の量によりクラックの生成
形態が異なることも解明できた。
クラックは安定して生成せず従来通り無秩序な大クラッ
クｏｎが発生する。又注水する位置までの高さ及び原料
表面巾方向に行なう線状注水の量によりクラックの生成
形態が異なることも解明できた。
本発明は、こ牡らの新知見に基いて、大クラックの発生
を確実に防止できる線状注水条件をみいだしたことによ
ルなさｎ、たもので、その特徴とするところは、粉鉱石
を焼成する焼結機において、配合原料を焼結ベッドに装
入した後、点火するまでの間に１該配合原料層表面に給
水圧力２〜６慢４で１−０αＯＩｔ以上１．０を以下の
水量を線状に注水する焼結鉱の製造方法。及び、原料装
入部と点火炉間に原料表面上の巾方向に走行可能な注水
ノズルを設けた焼結鉱製造装置において、前記注水ノズ
ル先端の位置を原料表面上２００％以内に配置するとと
もに、該ノズルの注水口径？ １．０″ｌ＋φ〜４１＋
ｌｌ１ｌφとした焼結鉱製造装置にある。
を確実に防止できる線状注水条件をみいだしたことによ
ルなさｎ、たもので、その特徴とするところは、粉鉱石
を焼成する焼結機において、配合原料を焼結ベッドに装
入した後、点火するまでの間に１該配合原料層表面に給
水圧力２〜６慢４で１−０αＯＩｔ以上１．０を以下の
水量を線状に注水する焼結鉱の製造方法。及び、原料装
入部と点火炉間に原料表面上の巾方向に走行可能な注水
ノズルを設けた焼結鉱製造装置において、前記注水ノズ
ル先端の位置を原料表面上２００％以内に配置するとと
もに、該ノズルの注水口径？ １．０″ｌ＋φ〜４１＋
ｌｌ１ｌφとした焼結鉱製造装置にある。
即ち、本発明は装入原料表面巾方向の線状注水量、装入
原料表面上の注水高さ位置、注水ノズル径等を限定する
ことにょシ、点火後生成するクラック巾が微細で、深さ
もグレー） ＧＲ面まで伝播することなく、且つ無秩序
な大クラックの発生を抑止し、クラックの巾が表面レベ
ルで２０”以内、深さが２０％〜５０％の微細クラック
を得る方法及び装置を提供するものである。
原料表面上の注水高さ位置、注水ノズル径等を限定する
ことにょシ、点火後生成するクラック巾が微細で、深さ
もグレー） ＧＲ面まで伝播することなく、且つ無秩序
な大クラックの発生を抑止し、クラックの巾が表面レベ
ルで２０”以内、深さが２０％〜５０％の微細クラック
を得る方法及び装置を提供するものである。
つまハ装入原料表面への線状注水蓋の最適値はＮ４図に
線状注水量と点火後線状注水部に生成するクラック［１
］との関係をノズル径で層別して示ス様ニαＯＩｔ／＊
〜１．０１／ｗｓであシ、この範囲を外ｎると最適微細
り２．ツクが得らｎない。
線状注水量と点火後線状注水部に生成するクラック［１
］との関係をノズル径で層別して示ス様ニαＯＩｔ／＊
〜１．０１／ｗｓであシ、この範囲を外ｎると最適微細
り２．ツクが得らｎない。
又、装入原料表面上の最適線状注水高さ位置、即ち注水
ノズルの先端の高さ位置は、第５図に該線状注水部さ位
置と点火後線状注水部に生成するクラックの巾との関係
′ｆＳ状注状景水量別して示す如＜２００％以下であ勺
、この＠囲ヲ外ｎると最適微細クラックが得らｒｔない
。
ノズルの先端の高さ位置は、第５図に該線状注水部さ位
置と点火後線状注水部に生成するクラックの巾との関係
′ｆＳ状注状景水量別して示す如＜２００％以下であ勺
、この＠囲ヲ外ｎると最適微細クラックが得らｒｔない
。
又、注水ノズル径の最適範囲は、第６図に注水ノズル径
と点火後線状注水部に生成するクラックの巾及び深さと
の関係を線状注水量で層別して示すように１％ｐ〜４Ｘ
φ であシ、この範囲を外れると最適微細クラックが得
らルない。
と点火後線状注水部に生成するクラックの巾及び深さと
の関係を線状注水量で層別して示すように１％ｐ〜４Ｘ
φ であシ、この範囲を外れると最適微細クラックが得
らルない。
この時の給水圧社特に限定の必要はないが、経済性、注
水の安定性から２〜６Ｉｖ／ａ４とすることが好ましい
。
水の安定性から２〜６Ｉｖ／ａ４とすることが好ましい
。
又、装入原料表面巾方向に行なわれる線状注水の原料表
面巾方内開＠は３ｍを超えると、線状注水条件外に冒頭
に述べた大クラックが発生する。
面巾方内開＠は３ｍを超えると、線状注水条件外に冒頭
に述べた大クラックが発生する。
従って、線状注水部、長さ方向３第以下で所要の大きさ
に応じて任意忙選定しないと最適微細クラックが得らｎ
ない。
に応じて任意忙選定しないと最適微細クラックが得らｎ
ない。
以下、本発明の一実施例を第７図〜第１１図をもとに説
明する。
明する。
第７図において、１は焼結機であシ、２〜９り一 の、
ｅレット速度で焼結操業を行う。２は原料サージ槽、３
はドラムフィーダー、４はスローピングシュート、Ｓは
装入原料層であり装入層厚を４００〜６５０％としであ
る。５社焼結鉱層。
ｅレット速度で焼結操業を行う。２は原料サージ槽、３
はドラムフィーダー、４はスローピングシュート、Ｓは
装入原料層であり装入層厚を４００〜６５０％としであ
る。５社焼結鉱層。
６は点火炉、７はウィンＰボックス、８はメイン排ガス
ダクトであり、９は本発明を実施するために設けら扛た
焼結原料表面注水装置である。
ダクトであり、９は本発明を実施するために設けら扛た
焼結原料表面注水装置である。
第８図は、第７図に示した焼結原料表面注水装置９の詳
細図であシ、（イ）は全体配置図、（ロ）は側面図、（
ハ）は横断面図を示す。
細図であシ、（イ）は全体配置図、（ロ）は側面図、（
ハ）は横断面図を示す。
第８図（イ）（ロ）（ハ）において、焼結原料表面注水
装置９は１個の注水ノズル１６ｒ走行架台１２上に走行
可能に支持した台車１０に装着し、該賛車ｌＯの走行に
よシ焼結機中方向に斜め走行移動可能に設けたものであ
シ、パレット速度に応じてせ車１０の装入原料表面巾方
向に対する斜角を設定することによって、該注水ノズル
１６から原料表面巾方向の略１■角方向に線状注水０す
るものである。そして、この装Ｍ９の注水ノズル１６は
、注水口の注水径を２ｍψ として装入原料Ｓ表面上方
８０％の高さ位置に設定しである１以上の通シ設足され
た注水装置９の注水ノズル１６から焼結原料表面巾方向
にｏ、ｏａｚ、’ｆｉの線状注水を行って焼結鉱の製造
を行った。尚、１３は流量調整パルプ、１４紘流量計、
１５紘パレツトである。
装置９は１個の注水ノズル１６ｒ走行架台１２上に走行
可能に支持した台車１０に装着し、該賛車ｌＯの走行に
よシ焼結機中方向に斜め走行移動可能に設けたものであ
シ、パレット速度に応じてせ車１０の装入原料表面巾方
向に対する斜角を設定することによって、該注水ノズル
１６から原料表面巾方向の略１■角方向に線状注水０す
るものである。そして、この装Ｍ９の注水ノズル１６は
、注水口の注水径を２ｍψ として装入原料Ｓ表面上方
８０％の高さ位置に設定しである１以上の通シ設足され
た注水装置９の注水ノズル１６から焼結原料表面巾方向
にｏ、ｏａｚ、’ｆｉの線状注水を行って焼結鉱の製造
を行った。尚、１３は流量調整パルプ、１４紘流量計、
１５紘パレツトである。
第１０図は本実施例の効果を示す図でおシ、第９図に示
す如き線状注水０−ｉ！−して点火した結果、焼成後焼
結鉱層５表面に第１図に示す如き大りラックＣルは全く
なくなった。又該線状注水Ｃした全長に亘って、深さ３
０〜５０％１表面測足ｒｌｊ１０〜１８％の最適な微細
クラックＯＳ が表面に生成した。
す如き線状注水０−ｉ！−して点火した結果、焼成後焼
結鉱層５表面に第１図に示す如き大りラックＣルは全く
なくなった。又該線状注水Ｃした全長に亘って、深さ３
０〜５０％１表面測足ｒｌｊ１０〜１８％の最適な微細
クラックＯＳ が表面に生成した。
第１１図（イ）（ロ）（ハ）に本実施例による効果、即
ち、鍋歩留〔第１１図（イ）〕、燃焼効率〔第１１１１
（ロ）〕ＮＯｘ低減効果〔第１１図（ハ）〕について本
発明を採用していない例と比較して示す通り、鍋歩留は
約ＩＸ向上し、通気が均一化さｎるため、燃焼効率が高
まり、排ガス中のＮＯｘも大巾に低減することができた
。
ち、鍋歩留〔第１１図（イ）〕、燃焼効率〔第１１１１
（ロ）〕ＮＯｘ低減効果〔第１１図（ハ）〕について本
発明を採用していない例と比較して示す通り、鍋歩留は
約ＩＸ向上し、通気が均一化さｎるため、燃焼効率が高
まり、排ガス中のＮＯｘも大巾に低減することができた
。
第１図、第２図は焼結鉱ノー表面大クラックの発生状況
を示す説明図、第３図は、クラックの生成程度別に焼結
鉱層長手方向位置の通風量分布を示すグラフ、第４し１
はクラック＋１３と線状注水量との関係を注水ノズル径
で層別して示すグラフ、第５図は、クラック１】と注水
ノズルの注水口高さとの関係全１また第６図はクラック
中と注水ノズル径との関係を夫々線状注水量で層別して
示すグラフ。 第７図はドワイトロイド式焼結機に焼結原料光−１注水
装賭金設直した本発明の一実施例全売す全体側面図、第
８図１第７図に示した焼結原料表面の巾方向注水装■の
詳細図で、（イ）は全体平面回、（ロ）は側面図、（ハ
）は、横断面図、第９図をよ焼結原料表面巾方向に第８
図で示す装置により線状注水し次状態を示す平面図、第
１０図は、第９図に示す線状注水を行って点火した後の
焼成鉱層表面の微細り２ツク発生状況を示す斜視図、第
１１図は、本実施例による効果を本発Ｆ！Ａ’を採用し
ない場合と比較して示すもので、（イ）は鍋歩留、（ロ
）は燃焼効率、（ハ）はＮＯｘ低減効果を夫々示す。 １；焼結機、２：原料サージ槽、３ニドラムフイ一ダー
％４ニスロービングシュート、５：焼結鉱層、６：点火
炉、７：ウインドヂツクス、８：メイン排ガスダクト、
９：焼結原料表面の巾方向注水装置、１６：注水ノズル
、１３：滝川：調整ノ９ルブ、１４：流量計、１５：ノ
ミレット、０几二大クラツク、Ｏ８＝微細クラック 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名 官１１図 （イ） （口〕 界 １！ｉ 熱 肩 （ノリ １−一 １
を示す説明図、第３図は、クラックの生成程度別に焼結
鉱層長手方向位置の通風量分布を示すグラフ、第４し１
はクラック＋１３と線状注水量との関係を注水ノズル径
で層別して示すグラフ、第５図は、クラック１】と注水
ノズルの注水口高さとの関係全１また第６図はクラック
中と注水ノズル径との関係を夫々線状注水量で層別して
示すグラフ。 第７図はドワイトロイド式焼結機に焼結原料光−１注水
装賭金設直した本発明の一実施例全売す全体側面図、第
８図１第７図に示した焼結原料表面の巾方向注水装■の
詳細図で、（イ）は全体平面回、（ロ）は側面図、（ハ
）は、横断面図、第９図をよ焼結原料表面巾方向に第８
図で示す装置により線状注水し次状態を示す平面図、第
１０図は、第９図に示す線状注水を行って点火した後の
焼成鉱層表面の微細り２ツク発生状況を示す斜視図、第
１１図は、本実施例による効果を本発Ｆ！Ａ’を採用し
ない場合と比較して示すもので、（イ）は鍋歩留、（ロ
）は燃焼効率、（ハ）はＮＯｘ低減効果を夫々示す。 １；焼結機、２：原料サージ槽、３ニドラムフイ一ダー
％４ニスロービングシュート、５：焼結鉱層、６：点火
炉、７：ウインドヂツクス、８：メイン排ガスダクト、
９：焼結原料表面の巾方向注水装置、１６：注水ノズル
、１３：滝川：調整ノ９ルブ、１４：流量計、１５：ノ
ミレット、０几二大クラツク、Ｏ８＝微細クラック 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名 官１１図 （イ） （口〕 界 １！ｉ 熱 肩 （ノリ １−一 １
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）粉鉱石を焼成する焼結機において、配合原料を焼
結ベッドに装入した後点火するまでの間に該配合原料層
表面に給水圧力２〜６に９／ｄで１ｍｍクシ０．０１以
上ｉ、ｏｚ以下の水量を線状に注水することを特徴とす
る焼結鉱の製造方法。 遣方法。 （３）原料装入部と点火炉間にＭ刺表面上の巾方向に走
行可能な注水ノズルを設けた焼結鉱製造装置において、
前記注水ノズル先端の位置を原料表面上２００Ｘ以内に
配置するとともに、該ノズルの注水口径を１． （Ｊｍ
ｍφ〜４ｍｍφとしｆｃことを特徴とする焼結鉱製造装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21381283A JPS60106928A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 焼結鉱の製造方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21381283A JPS60106928A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 焼結鉱の製造方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60106928A true JPS60106928A (ja) | 1985-06-12 |
Family
ID=16645437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21381283A Pending JPS60106928A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 焼結鉱の製造方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60106928A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100432161B1 (ko) * | 2000-09-08 | 2004-05-20 | 주식회사 포스코 | 소결 배합원료의 가습예열 방법 및 장치 |
| CN103421946A (zh) * | 2012-05-24 | 2013-12-04 | 山东省冶金设计院股份有限公司 | 烧结混合料料层中的水分控制方法及实现该方法的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5825439A (ja) * | 1981-08-05 | 1983-02-15 | Nippon Steel Corp | 焼結鉱製造法 |
-
1983
- 1983-11-14 JP JP21381283A patent/JPS60106928A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5825439A (ja) * | 1981-08-05 | 1983-02-15 | Nippon Steel Corp | 焼結鉱製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100432161B1 (ko) * | 2000-09-08 | 2004-05-20 | 주식회사 포스코 | 소결 배합원료의 가습예열 방법 및 장치 |
| CN103421946A (zh) * | 2012-05-24 | 2013-12-04 | 山东省冶金设计院股份有限公司 | 烧结混合料料层中的水分控制方法及实现该方法的方法 |
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