JPS60106694A - 鋳鉄用溶接棒の製造方法 - Google Patents
鋳鉄用溶接棒の製造方法Info
- Publication number
- JPS60106694A JPS60106694A JP21251083A JP21251083A JPS60106694A JP S60106694 A JPS60106694 A JP S60106694A JP 21251083 A JP21251083 A JP 21251083A JP 21251083 A JP21251083 A JP 21251083A JP S60106694 A JPS60106694 A JP S60106694A
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- JP
- Japan
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- powder
- cast iron
- core material
- parts
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/306—Fe as the principal constituent with C as next major constituent, e.g. cast iron
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋳鉄用溶接棒の製造方法に関するものである
。
。
従来、鋳鉄品の欠陥部を補修する場合は、主としてガス
溶接(酸素−アセチレン)による場合が多い。しかしな
がら、ガス溶接法では、作q者の技仙によって溶接部の
健全性が大きく変化したシ、又溶接能率が低いのが欠点
である。
溶接(酸素−アセチレン)による場合が多い。しかしな
がら、ガス溶接法では、作q者の技仙によって溶接部の
健全性が大きく変化したシ、又溶接能率が低いのが欠点
である。
本発明は、鋳鉄溶接のための被覆アーク溶接棒を提供す
ることを目的としてなされたものである。
ることを目的としてなされたものである。
すなわち本発明は、C:3.3〜3..5 %、 Si
:L8〜2+zl、Mn : o。3− D、 s
%、p:<o、oa%、s:<o、o 4%、(Or+
Mo十V ) : < 0.1係、残部がFe よりな
る鋳鉄芯材に1重量比で黒鉛粉:5〜1s%、フェロシ
リコン粉(50〜7slsi 含有):20〜40%、
caco3の粉粒:40〜60 fy、CaF2 の
粉粒:5〜15係の混合粉を150メツシユ以下に粉砕
し、かつ該混合粉100重量部に対し、水ガラス:50
〜40重量部、ベントナイト:5〜15重月部を添加し
、十分混練して厚さ0.8〜1.4門の被覆を施したの
ち、100〜300℃の芽囲気で乾燥することを特徴と
する。鋳鉄用溶接棒の製造方法に関する。
:L8〜2+zl、Mn : o。3− D、 s
%、p:<o、oa%、s:<o、o 4%、(Or+
Mo十V ) : < 0.1係、残部がFe よりな
る鋳鉄芯材に1重量比で黒鉛粉:5〜1s%、フェロシ
リコン粉(50〜7slsi 含有):20〜40%、
caco3の粉粒:40〜60 fy、CaF2 の
粉粒:5〜15係の混合粉を150メツシユ以下に粉砕
し、かつ該混合粉100重量部に対し、水ガラス:50
〜40重量部、ベントナイト:5〜15重月部を添加し
、十分混練して厚さ0.8〜1.4門の被覆を施したの
ち、100〜300℃の芽囲気で乾燥することを特徴と
する。鋳鉄用溶接棒の製造方法に関する。
第1図は、本発明による鋳鉄溶接棒の一部断面図である
。図中、1は鋳鉄芯材、2は被覆材を示す。
。図中、1は鋳鉄芯材、2は被覆材を示す。
芯材1は、径が4〜6鴨で、ねずみ鋳鉄の組成よシも損
耗を考慮して、C,Si%を若干高めたものにする。又
、溶接時の急冷による溶接金属の硬化を防止するため、
Mn の含有量を0.3〜065%にする。更に、溶接
割れを防止するため、P及びSの含有量をそれぞれ0.
04%以下とする。
耗を考慮して、C,Si%を若干高めたものにする。又
、溶接時の急冷による溶接金属の硬化を防止するため、
Mn の含有量を0.3〜065%にする。更に、溶接
割れを防止するため、P及びSの含有量をそれぞれ0.
04%以下とする。
上述のような芯材がアーク熱によって急速に溶融する時
、大気からの02. N2. N2 の侵入を防止して
、ピンホール等がない健全な溶接部をつくるため、黒鉛
粉:5〜15%、フェロシリコン粉: 20〜40.%
、CaCO3の粉粒:4o〜60係、CaF2 の粉粒
:5〜15%の組成のフラックスが、上記芯材に被覆さ
れている。
、大気からの02. N2. N2 の侵入を防止して
、ピンホール等がない健全な溶接部をつくるため、黒鉛
粉:5〜15%、フェロシリコン粉: 20〜40.%
、CaCO3の粉粒:4o〜60係、CaF2 の粉粒
:5〜15%の組成のフラックスが、上記芯材に被覆さ
れている。
次に、上記溶接棒の製造方法を詳細に説明するO
C:3.3〜3.5 係、Si:1.8〜2.2 係。
Mn : 0.3〜o、sv、 p:<o、oa%、
s :<0.04%、(cr+Mo+v) : < o
、1%、残部がFe よシなる鋳鉄芯材に、声量比で愚
鉛粉:5〜15チ、フェロシリコン粉(50〜75%S
1含有) : 20〜40 ’1. C’aCO3の粉
粒:40〜60 %、CaF2 の粉粒:5〜15チの
混合粉を、150メツシユ以下に粉砕し、上記混合粉1
00重量部に対し、水ガラス:30〜40重量部。
s :<0.04%、(cr+Mo+v) : < o
、1%、残部がFe よシなる鋳鉄芯材に、声量比で愚
鉛粉:5〜15チ、フェロシリコン粉(50〜75%S
1含有) : 20〜40 ’1. C’aCO3の粉
粒:40〜60 %、CaF2 の粉粒:5〜15チの
混合粉を、150メツシユ以下に粉砕し、上記混合粉1
00重量部に対し、水ガラス:30〜40重量部。
ベントナイト:5〜15重量部を添加し、ミキサー等に
よシ十分混練して厚さ0.8〜1.4調の被覆を施した
のち、100〜300℃の芽囲気で乾燥する。
よシ十分混練して厚さ0.8〜1.4調の被覆を施した
のち、100〜300℃の芽囲気で乾燥する。
上述の各成分量に関して、芯材のCは3.5係よシ大に
なると、カーボンドロスが発生し易く、又3.3チよシ
も低いと、溶接部の硬度が増し、脆化するため、上限を
6.5%、下限を3.3%とする。Sl もCと同様な
傾向を示すため、その下限を1.al、上限を2.2係
とする。Mn はパーライト形成元素であp、o、5%
よシも大になれば、溶接部が硬化し、また肌3チよりも
低いと逆に溶接部が軟化する。従って、溶接部の強度及
び靭性を考慮して、その下限を肌39b、上限を0.5
係とする。また、一般に、市販の鋳鉄中にはCr、 M
O,Vが含まit勝ちであり、これらは焼入硬化元素で
あって、溶接部の亀゛裂発生に大きな影響を及ばず。従
って、これらの元素は亀裂防止上できる限シ少なくする
ことか望ましく、本発明では実用面から、これら元素を
合計量で0.1俤とするものである0 被覆材のフラックス成分である黒鉛粉入O・フェロシリ
コンは、溶接部の化学成分確保及び溶接部の脱酸のため
必要であシ、CaCO3及びCaF2は、溶接部の健全
性を確保するため造滓材として必要であり、スラグの流
動性を良好ならしめるため、CaCO3:40〜60係
、CaF2:5〜15チとする。CaF2を5チよシ低
くすると、スラグが非常に硬くなシ、又15チよシ高く
すると、流動性が良すぎてスラグオフができない。更に
は、溶接部の脱酔を確実にするため、黒鉛粉:5〜1s
q6. フエ四シリコン粉:20〜40チとする。これ
以上にすると、スラグがカーボンドロスとなシ、スラグ
巻込みの欠陥を生じ易い。
なると、カーボンドロスが発生し易く、又3.3チよシ
も低いと、溶接部の硬度が増し、脆化するため、上限を
6.5%、下限を3.3%とする。Sl もCと同様な
傾向を示すため、その下限を1.al、上限を2.2係
とする。Mn はパーライト形成元素であp、o、5%
よシも大になれば、溶接部が硬化し、また肌3チよりも
低いと逆に溶接部が軟化する。従って、溶接部の強度及
び靭性を考慮して、その下限を肌39b、上限を0.5
係とする。また、一般に、市販の鋳鉄中にはCr、 M
O,Vが含まit勝ちであり、これらは焼入硬化元素で
あって、溶接部の亀゛裂発生に大きな影響を及ばず。従
って、これらの元素は亀裂防止上できる限シ少なくする
ことか望ましく、本発明では実用面から、これら元素を
合計量で0.1俤とするものである0 被覆材のフラックス成分である黒鉛粉入O・フェロシリ
コンは、溶接部の化学成分確保及び溶接部の脱酸のため
必要であシ、CaCO3及びCaF2は、溶接部の健全
性を確保するため造滓材として必要であり、スラグの流
動性を良好ならしめるため、CaCO3:40〜60係
、CaF2:5〜15チとする。CaF2を5チよシ低
くすると、スラグが非常に硬くなシ、又15チよシ高く
すると、流動性が良すぎてスラグオフができない。更に
は、溶接部の脱酔を確実にするため、黒鉛粉:5〜1s
q6. フエ四シリコン粉:20〜40チとする。これ
以上にすると、スラグがカーボンドロスとなシ、スラグ
巻込みの欠陥を生じ易い。
上記の薔覆材であるフラックスには、芯材との密着を確
実にするために、粘結剤として水ガラスとベントナイト
とを添加する。水ガラスだけでは充分な粘性を得ること
ができないので、ベントナイトを混合して使用し、この
場合の適正配合量が水ガラス30〜40重量部とベント
ナイト5〜15重量部である。
実にするために、粘結剤として水ガラスとベントナイト
とを添加する。水ガラスだけでは充分な粘性を得ること
ができないので、ベントナイトを混合して使用し、この
場合の適正配合量が水ガラス30〜40重量部とベント
ナイト5〜15重量部である。
被覆材の厚さを0.8〜1,4門とするのは、【)、8
門以下では被覆相が溶湯表面を覆うスラグとして役割を
果し得1.1.4問以上では被覆相の乾燥時に被覆相に
割れを生じ、脱落し易くなるからである。
門以下では被覆相が溶湯表面を覆うスラグとして役割を
果し得1.1.4問以上では被覆相の乾燥時に被覆相に
割れを生じ、脱落し易くなるからである。
また、被覆材の乾燥温度は、100℃以下であると粘結
剤中の水分が蒸発せず、300℃以上であると被覆材が
芯材から脱落し易くなるため、100〜300℃とする
。転傾時間は、−般には、少くとも2時間とすることが
望寸しい。
剤中の水分が蒸発せず、300℃以上であると被覆材が
芯材から脱落し易くなるため、100〜300℃とする
。転傾時間は、−般には、少くとも2時間とすることが
望寸しい。
本発明によれば、フラックス中の黒鉛粉及びフェロシリ
コンによって、溶接金属は脱e さh、ピンホールの発
生が防止できる。また、C,Siの含有量の増加によシ
、溶接金属の硬化が減少する。CaCO3及びCaF2
は、溶接金属の土でスラグとなル、大気中の02+
N2. N2が溶接金楓に浸入1゛るのを防止すると共
にアークを安定化する。又、Ca F2 は、流動性増
加と溶滓はく脱性増加の作用をする。同時に、アーク熱
によシCaCO3が高温でCaO+ CO2となシ、発
生するCO2ガスによシ、大気の侵入を防ぐことができ
る。
コンによって、溶接金属は脱e さh、ピンホールの発
生が防止できる。また、C,Siの含有量の増加によシ
、溶接金属の硬化が減少する。CaCO3及びCaF2
は、溶接金属の土でスラグとなル、大気中の02+
N2. N2が溶接金楓に浸入1゛るのを防止すると共
にアークを安定化する。又、Ca F2 は、流動性増
加と溶滓はく脱性増加の作用をする。同時に、アーク熱
によシCaCO3が高温でCaO+ CO2となシ、発
生するCO2ガスによシ、大気の侵入を防ぐことができ
る。
そして、従来のガス溶接では、溶接部を溶融するガス炎
の酸化、中性、還元状態によって溶接部の健全性が大き
く変化するため、ガス炎の状態を一定に維持するには溶
接者の技能が大きく影響していた0これに対し、本発明
では、フラックスが溶接部の溶湯を充分に被覆して溶湯
を脱酸するために、ピンホール等の発生は皆無となる。
の酸化、中性、還元状態によって溶接部の健全性が大き
く変化するため、ガス炎の状態を一定に維持するには溶
接者の技能が大きく影響していた0これに対し、本発明
では、フラックスが溶接部の溶湯を充分に被覆して溶湯
を脱酸するために、ピンホール等の発生は皆無となる。
第1図は、本発明による鋳鉄溶接棒の一部断面図を示す
。 復代理人 内 1) 明 後代理人 萩 原 亮 −
。 復代理人 内 1) 明 後代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C: 3.5〜5.591i、Si : 1.8−2.
2 q6.Mn:0.3〜u、s%、P : <0.0
4 L S : <0−04%、(Cr+Mo+V)
: (0,1%、残部がFe よりなる鋳鉄芯材に、重
量比で黒鉛粉:5〜15係、フェロシリコン粉(SO〜
75%Sia有):20〜40%、CaCO3の粉粒:
40〜60俤。 CaF2 の粉粒:5〜15%の混合粉を150メツシ
ユ以下に粉砕し、かつ該混合粉100重量部に刻し、水
ガラ、ス:30〜40重角部、ベントナイト:5〜15
重量部全添加し、十分混練して厚さ0.8〜1.4mm
の被覆を施したのち、100〜300℃の雰囲気で乾燥
することを特徴とする。鋳鉄用溶接棒の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21251083A JPS60106694A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 鋳鉄用溶接棒の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21251083A JPS60106694A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 鋳鉄用溶接棒の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60106694A true JPS60106694A (ja) | 1985-06-12 |
Family
ID=16623863
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21251083A Pending JPS60106694A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 鋳鉄用溶接棒の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60106694A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03146298A (ja) * | 1989-10-31 | 1991-06-21 | Nippon Steel Corp | 鋳鉄用被覆アーク溶接棒 |
CN1295056C (zh) * | 2004-09-15 | 2007-01-17 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种可提高焊接工艺性能的碱性焊条药皮 |
JP2011177786A (ja) * | 2010-02-03 | 2011-09-15 | Hinode Ltd | 溶接棒 |
CN108857139A (zh) * | 2018-07-23 | 2018-11-23 | 共享装备股份有限公司 | 灰铸铁焊接用焊丝及其制备方法 |
CN110293334A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-10-01 | 东北大学 | 一种船用高铝低钛氟碱型烧结焊剂及其制备方法 |
-
1983
- 1983-11-14 JP JP21251083A patent/JPS60106694A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03146298A (ja) * | 1989-10-31 | 1991-06-21 | Nippon Steel Corp | 鋳鉄用被覆アーク溶接棒 |
CN1295056C (zh) * | 2004-09-15 | 2007-01-17 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种可提高焊接工艺性能的碱性焊条药皮 |
JP2011177786A (ja) * | 2010-02-03 | 2011-09-15 | Hinode Ltd | 溶接棒 |
CN108857139A (zh) * | 2018-07-23 | 2018-11-23 | 共享装备股份有限公司 | 灰铸铁焊接用焊丝及其制备方法 |
CN110293334A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-10-01 | 东北大学 | 一种船用高铝低钛氟碱型烧结焊剂及其制备方法 |
CN110293334B (zh) * | 2019-06-28 | 2021-06-29 | 东北大学 | 一种船用高铝低钛氟碱型烧结焊剂及其制备方法 |
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