JPS60100624A - Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法Info
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- JPS60100624A JPS60100624A JP58208784A JP20878483A JPS60100624A JP S60100624 A JPS60100624 A JP S60100624A JP 58208784 A JP58208784 A JP 58208784A JP 20878483 A JP20878483 A JP 20878483A JP S60100624 A JPS60100624 A JP S60100624A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は？ｅＳＯｒＳＯｏを主成分とする合金を異方性
化する工程を含むＦｅ−０ｒ−Ｏｏ系磁石合金の製造方
法に−する。
化する工程を含むＦｅ−０ｒ−Ｏｏ系磁石合金の製造方
法に−する。
Ｆｅ、Ｏｒ、 Ｃｏを主成分とする磁石合金としては、
例えは重量比で１５〜３５％ｏＯ１３〜５０％Ｏｒ、残
部Ｆｅからなるもの（特公昭４９−２！０４５１号公報
参照）がよく知られ、この他にも上記主成分にＴ１を添
加したもの（特公昭５１−２９８５９号公報）、ｓｌを
添加したもの（特公昭５３−３５５３６号公報）あるい
はｓｌとＴ１を複合添加したもの（特開昭５４−１５３
’７１９号公報）などが知られている。
例えは重量比で１５〜３５％ｏＯ１３〜５０％Ｏｒ、残
部Ｆｅからなるもの（特公昭４９−２！０４５１号公報
参照）がよく知られ、この他にも上記主成分にＴ１を添
加したもの（特公昭５１−２９８５９号公報）、ｓｌを
添加したもの（特公昭５３−３５５３６号公報）あるい
はｓｌとＴ１を複合添加したもの（特開昭５４−１５３
’７１９号公報）などが知られている。
このアｅ −０ｒ−Ｏｏ糸磁石合金の製造方法も種々提
案されテイルカ（例えは特公％４９−２０４５１号、同
５゜−３７０１１号、特開昭５１−５２３１８号、向５
１−３８２２４号、同。
案されテイルカ（例えは特公％４９−２０４５１号、同
５゜−３７０１１号、特開昭５１−５２３１８号、向５
１−３８２２４号、同。
５１−７９６３１号の各公報参照ン、溶解、鋳造、鍛造
、熱間加工、冷間加工（塑性加工）等の工程を経て所望
の形状に成形すると共に、これらの工程の途中もしくは
これらの工程の後に溶体化処理を施してから彪後に時効
処理を施して永久磁石化する方−法が一般的である。
、熱間加工、冷間加工（塑性加工）等の工程を経て所望
の形状に成形すると共に、これらの工程の途中もしくは
これらの工程の後に溶体化処理を施してから彪後に時効
処理を施して永久磁石化する方−法が一般的である。
すなわちＩｃｅｌｏｒ、 Ｏｏを主成分とする合金は、
溶体化処理によって形成された均一固溶体（以下、α相
という）から、時効処理によって強磁性相（以下、α１
相という）と、非磁性もしくは弱磁性の相（以下、α２
相という）との２相に分離せしめ（α２相中にαｌ相を
微細に分散させる）とともに、この時効処理の一部もし
くは全部を磁場中で行なうことにより異方性化した磁石
合金となる（特公昭５８−２５６７号公報参照）。
溶体化処理によって形成された均一固溶体（以下、α相
という）から、時効処理によって強磁性相（以下、α１
相という）と、非磁性もしくは弱磁性の相（以下、α２
相という）との２相に分離せしめ（α２相中にαｌ相を
微細に分散させる）とともに、この時効処理の一部もし
くは全部を磁場中で行なうことにより異方性化した磁石
合金となる（特公昭５８−２５６７号公報参照）。
また持久ＩＴＱ５８−２５６７号公報には、ＩＰｅ −
０ｒ−Ｏｏ系磁石合金が良好な磁気特性を有するために
は二相分離の幾何学的因子を適当に制御することおよび
二相の飽和磁化の差を大きくすることが必要であ・るこ
とが記載されている。例えは二相分離の幾何学的因子に
関しては、α１相の長軸方向の寸法は数百〜数千オング
ストローム（Ａ）が適当であり、しかも磁気異方性は形
状異方性に基くのでα１相はできるだけＩＩＩ長い形状
であってかつその伸長方向が相互に揃っていることが重
要であることなどが記載−されている。そして磁気特性
を向上するためには時効処理の少なくとも一部（特に−
次時効処理の段階で）を磁場中で行なって異方性化する
ことが必要で、しかも時効温度を厳しく制御する必要が
ある（時効温度が低い程飽和磁化の差が大となるが１こ
の温度が低すぎると二相分離反応の進行が遅くなりかつ
二相分離組織が微細すきてしまうので）ことが記載され
ている。
０ｒ−Ｏｏ系磁石合金が良好な磁気特性を有するために
は二相分離の幾何学的因子を適当に制御することおよび
二相の飽和磁化の差を大きくすることが必要であ・るこ
とが記載されている。例えは二相分離の幾何学的因子に
関しては、α１相の長軸方向の寸法は数百〜数千オング
ストローム（Ａ）が適当であり、しかも磁気異方性は形
状異方性に基くのでα１相はできるだけＩＩＩ長い形状
であってかつその伸長方向が相互に揃っていることが重
要であることなどが記載−されている。そして磁気特性
を向上するためには時効処理の少なくとも一部（特に−
次時効処理の段階で）を磁場中で行なって異方性化する
ことが必要で、しかも時効温度を厳しく制御する必要が
ある（時効温度が低い程飽和磁化の差が大となるが１こ
の温度が低すぎると二相分離反応の進行が遅くなりかつ
二相分離組織が微細すきてしまうので）ことが記載され
ている。
すなわち従来の製造方法では、異方性化のために時効処
理の少なくとも最初の段階（一定温度で。
理の少なくとも最初の段階（一定温度で。
の保持）を磁場中で行なう、いわゆる等温磁場処理を行
なってから二次時効を行なうのが一般的であったが、α
ｌ相に大なる形状異方性を付与することができない等の
理由に基き十分な異方性化が達成できないという問題か
あった。また溶体化処理後時効処理してから塑性加工を
行なうことも提案されている（米国特許第４２５Ｌ２９
１号明細豊参照）。
なってから二次時効を行なうのが一般的であったが、α
ｌ相に大なる形状異方性を付与することができない等の
理由に基き十分な異方性化が達成できないという問題か
あった。また溶体化処理後時効処理してから塑性加工を
行なうことも提案されている（米国特許第４２５Ｌ２９
１号明細豊参照）。
しかして塑性加工により十分な異方性を得るためには、
減面率を大とする必要があるか、減面率をや 大きくするとクランク粘割れが生じ易いという問−題が
あった。
減面率を大とする必要があるか、減面率をや 大きくするとクランク粘割れが生じ易いという問−題が
あった。
本発明の目的は、上述の従来技術の問題点を解消し、十
分に異方性化したＦｅ−０ｒ−Ｏｏ系磁石合金を安定し
て得ることのできる製造方法を提供することである。
分に異方性化したＦｅ−０ｒ−Ｏｏ系磁石合金を安定し
て得ることのできる製造方法を提供することである。
本発明のＦｅ−０ｒ−Ｏｏ系磁石合金の製造方法は、重
量比でＱｒ１７〜４５％、００５〜３０％、残部実質的
に。
量比でＱｒ１７〜４５％、００５〜３０％、残部実質的
に。
ｐｅからなる磁石合金を、少なくとも溶解、鋳造、鍛造
、熱間加工、冷間加工を行なうとともに、該熱間加工お
よび／又は冷間加工の途中又は後に溶体化処理と時効処
理を行なうことにより得る？ｅ−Ｏｒ−Ｏｏ系磁石合金
の製造方法において、前記熱間。
、熱間加工、冷間加工を行なうとともに、該熱間加工お
よび／又は冷間加工の途中又は後に溶体化処理と時効処
理を行なうことにより得る？ｅ−Ｏｒ−Ｏｏ系磁石合金
の製造方法において、前記熱間。
加工後に溶体化処理を行なってから無磁場中で二相分離
温度以下の一定温度で保持し、ついで冷間加工と２００
−５０ Ｑ℃の温度での焼純を少なくとも１鼎行なった
後、磁場中で時効処理することを特徴としている。
温度以下の一定温度で保持し、ついで冷間加工と２００
−５０ Ｑ℃の温度での焼純を少なくとも１鼎行なった
後、磁場中で時効処理することを特徴としている。
まず本発明では、原料を溶解ついで金型中に鋳造して所
定の組成を有するインゴットを製作する。
定の組成を有するインゴットを製作する。
ここで合金の組成としては、重量比で（以下も一同様）
０ｒ１７〜４５％、００５〜３０％、残部実質的にｒ
ｅとすることが必要である。これは、Ｏｒが１７％未満
では非磁性相の析出が著しく溶体化処理が困難であり、
４５％を越えると残留磁束密度および加工性が低下する
からである。またＯＯが５％未満では、スプノーグル分
解が極めて生じにくいので保磁力と残留磁束密度が低下
し、一方３０％を越えると溶体化処理か困難となる。な
お本発明では、上記の必須成分以外にも任意成分として
Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、 ＷＮｉ、Ｍｎ、 ０ｕＳＡＡ、 Ｈ
ｂＸＺｒ、 Ｓ ｓ希土類金属元素（ＳｍＯｓ、Ｐｒ等
）の群から選はれた１ｍ又は二種以上の組合せを０００
１〜５％（好ましくは０１〜２％）の範囲で添加しても
よい。これらの任意成分元素のうち特にＴ１は０．１〜
Ｌ５％の範囲で添加すると、溶湯の流動性低下、鋳造欠
陥および磁気特性の低下を伴わずに大気中で溶解、鋳造
および加熱処理を行なうことができ、よって生産性が向
上する。またＴ１とともに８１をα１〜Ｌ５％添加する
と、溶湯の脱酸と溶体化処理条件の範囲の拡大に効果が
ある。
０ｒ１７〜４５％、００５〜３０％、残部実質的にｒ
ｅとすることが必要である。これは、Ｏｒが１７％未満
では非磁性相の析出が著しく溶体化処理が困難であり、
４５％を越えると残留磁束密度および加工性が低下する
からである。またＯＯが５％未満では、スプノーグル分
解が極めて生じにくいので保磁力と残留磁束密度が低下
し、一方３０％を越えると溶体化処理か困難となる。な
お本発明では、上記の必須成分以外にも任意成分として
Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、 ＷＮｉ、Ｍｎ、 ０ｕＳＡＡ、 Ｈ
ｂＸＺｒ、 Ｓ ｓ希土類金属元素（ＳｍＯｓ、Ｐｒ等
）の群から選はれた１ｍ又は二種以上の組合せを０００
１〜５％（好ましくは０１〜２％）の範囲で添加しても
よい。これらの任意成分元素のうち特にＴ１は０．１〜
Ｌ５％の範囲で添加すると、溶湯の流動性低下、鋳造欠
陥および磁気特性の低下を伴わずに大気中で溶解、鋳造
および加熱処理を行なうことができ、よって生産性が向
上する。またＴ１とともに８１をα１〜Ｌ５％添加する
と、溶湯の脱酸と溶体化処理条件の範囲の拡大に効果が
ある。
次に１本発明では上記インゴットに熱間加工、例えは熱
間鍛造を施して、製品と相似形状の素材（以下−次素材
という）を得る。この熱間加工は７５０℃未満で行なう
と加工性を妨げる幾相が生成し易くなるので７５０℃以
上（より好ましくは９００℃以上〕の温度で行なうこと
が好ましいか、１３００℃以丁で十分である。
間鍛造を施して、製品と相似形状の素材（以下−次素材
という）を得る。この熱間加工は７５０℃未満で行なう
と加工性を妨げる幾相が生成し易くなるので７５０℃以
上（より好ましくは９００℃以上〕の温度で行なうこと
が好ましいか、１３００℃以丁で十分である。
次に熱間鍛造により得られた一次素材に溶体化処理を施
してα相を形成せしめ、しかる後無磁場中で二相分離温
度以下の温度で処１８１！（以下−次特効処理という）
ｙｉ：施してα、相を析出せしめる。こ。
してα相を形成せしめ、しかる後無磁場中で二相分離温
度以下の温度で処１８１！（以下−次特効処理という）
ｙｉ：施してα、相を析出せしめる。こ。
こで溶体化処理は、８００−１２００℃の温度範囲で０
１〜２ｈ（好ましくは０，５〜ｌｈ）保持して行なえは
よく、また−次時効処理は５５０−Ｊ７５０℃の温度に
Ｏ１〜１ｈ保持。
１〜２ｈ（好ましくは０，５〜ｌｈ）保持して行なえは
よく、また−次時効処理は５５０−Ｊ７５０℃の温度に
Ｏ１〜１ｈ保持。
して行なえはよい。
延、線引、スウエージング、押出しあるいは引抜き等を
少くとも１回施すごとならびに冷間加工後に２００−５
００℃の温度で焼鈍処理を行なうことが重要である。す
なわち上述したように磁場中での時効処理によれは、α
ｌ相の形状を細長くする、すなわち形状異方性を付与す
ることができるが、その場合でも長軸方向の寸法と短軸
方向の寸法の比（以下軸比という）はη〜４／１程度の
範囲であり、異方性化の度合が十分でなかった。これに
対して本発明によれは、減面率８０％以上の冷間加工を
行なうため、α１相に十分大なる形状異方性を付与する
、具体的には軸比を１０４以上とすることが可能となり
、しかも一定方向に整列することができるため十分大な
る磁気異方性が得られる。
少くとも１回施すごとならびに冷間加工後に２００−５
００℃の温度で焼鈍処理を行なうことが重要である。す
なわち上述したように磁場中での時効処理によれは、α
ｌ相の形状を細長くする、すなわち形状異方性を付与す
ることができるが、その場合でも長軸方向の寸法と短軸
方向の寸法の比（以下軸比という）はη〜４／１程度の
範囲であり、異方性化の度合が十分でなかった。これに
対して本発明によれは、減面率８０％以上の冷間加工を
行なうため、α１相に十分大なる形状異方性を付与する
、具体的には軸比を１０４以上とすることが可能となり
、しかも一定方向に整列することができるため十分大な
る磁気異方性が得られる。
また上記の冷間加工を実施した場合、減面率が大きいた
め加工後の合金の内部に大きな歪が発生するが、冷間加
工後に２００−５００’Ｃの温度で焼純処理を行なうこ
とにより加工歪を有効に除去することかできる。従って
この焼純処理によりクラックや割れの発生を有効に防止
することができる。
め加工後の合金の内部に大きな歪が発生するが、冷間加
工後に２００−５００’Ｃの温度で焼純処理を行なうこ
とにより加工歪を有効に除去することかできる。従って
この焼純処理によりクラックや割れの発生を有効に防止
することができる。
また上記の冷間加工と焼純処理を実施する場合必ずしも
冷間加工を完全に行なってから焼純処理を行なう方法に
限らず、冷間加工を２回もしくはそれ以上に分けて実施
し、各冷間加工の途中の焼純処理を行なう工程で行なっ
てもよい。なお冷間加工はあまり高い温度で行なうと二
相分離形態が崩壊して磁気特性の低下を招くため４５０
℃から室温までの範囲の温度で行なうのが適当である。
冷間加工を完全に行なってから焼純処理を行なう方法に
限らず、冷間加工を２回もしくはそれ以上に分けて実施
し、各冷間加工の途中の焼純処理を行なう工程で行なっ
てもよい。なお冷間加工はあまり高い温度で行なうと二
相分離形態が崩壊して磁気特性の低下を招くため４５０
℃から室温までの範囲の温度で行なうのが適当である。
上記各工程を経て得られた二次素材に磁場中で時効処理
（以下二次時効処理という）を施すことにより永久磁石
化したＦｅ −Ｏｒ −Ｏｏ系合金が得られこ る。たこで二次時効処理は、例えば、２〜５ＫＯｅ程度
の磁場を印加しながら、５５０−７５０℃の範囲の温度
１、：ｏ、５〜３ｈ保持後、１〜ｂ 温度まで冷却する条件で行なえはよい。
（以下二次時効処理という）を施すことにより永久磁石
化したＦｅ −Ｏｒ −Ｏｏ系合金が得られこ る。たこで二次時効処理は、例えば、２〜５ＫＯｅ程度
の磁場を印加しながら、５５０−７５０℃の範囲の温度
１、：ｏ、５〜３ｈ保持後、１〜ｂ 温度まで冷却する条件で行なえはよい。
以下本発明の詳細な説明する。
実施例１
重量比で０ｒ２９％、００８％、ＳｉＣ２％、Ｔｉα５
％、残部実質的にＦｅからなる合金のインゴット（外径
９０＋ｍφ、１０〜）を、原料を溶解（大気中）後鋳造
して得た。このインゴットを１２００℃に加熱し、１２
００〜９００℃の温度で熱間鍛造して１次素材（外径２
００φ）を製作した。得られた一次素材を８５０℃Ｘｌ
ｈの条件で溶体化処理した後、６１Ｏ℃の温度にＬ５ｈ
保持して一次時効処理を行なった。この−次素拐を黒皮
除去しく外径１８１ｍ１φ）、ついで減面率８７％のス
ウエージング加工を施して外径６．５ｍφの二次素材を
製作した。該二次素材を切断して５０本の試料（長さ１
０關）を採取し、これらの試料を４００℃の温度で０．
５ｈ保持して焼純処理し、ついで３ＫＯｅの磁場中で、
６００℃の温良に２ｈ保持後３°０．／ｈの速度で４７
０℃まで冷却して二次時効処理を行なった。
％、残部実質的にＦｅからなる合金のインゴット（外径
９０＋ｍφ、１０〜）を、原料を溶解（大気中）後鋳造
して得た。このインゴットを１２００℃に加熱し、１２
００〜９００℃の温度で熱間鍛造して１次素材（外径２
００φ）を製作した。得られた一次素材を８５０℃Ｘｌ
ｈの条件で溶体化処理した後、６１Ｏ℃の温度にＬ５ｈ
保持して一次時効処理を行なった。この−次素拐を黒皮
除去しく外径１８１ｍ１φ）、ついで減面率８７％のス
ウエージング加工を施して外径６．５ｍφの二次素材を
製作した。該二次素材を切断して５０本の試料（長さ１
０關）を採取し、これらの試料を４００℃の温度で０．
５ｈ保持して焼純処理し、ついで３ＫＯｅの磁場中で、
６００℃の温良に２ｈ保持後３°０．／ｈの速度で４７
０℃まで冷却して二次時効処理を行なった。
得られた磁石合金の磁気特性を測定した結果、Ｂｒ −
１３００００、ＢＨＯ−４３００６−、（ＢＨ）ｍａｘ
−３，８ＭＧＯｅであった。
１３００００、ＢＨＯ−４３００６−、（ＢＨ）ｍａｘ
−３，８ＭＧＯｅであった。
また各試料の外観を目視で観察した結果、いずれの試料
にも割れやクラックの発生は認められなかった。
にも割れやクラックの発生は認められなかった。
なお比較のために、焼純処理を行なわない以外は上記同
様の条件で磁石合金を製造したところ為磁気特性は略同
等であったが全試料の４％にクラックおよび／又は割れ
の発生が薙紹された。
様の条件で磁石合金を製造したところ為磁気特性は略同
等であったが全試料の４％にクラックおよび／又は割れ
の発生が薙紹された。
実施例２
重量比で０ｒ２７％、００１０％、Ｓｉ０．５％、Ｔｉ
ｏ、５％、残部実質的にＦｅからなる合金のインゴット
（外径９０−顛φ、１０に９）を、原料の溶解（大気中
〕後鋳造し。
ｏ、５％、残部実質的にＦｅからなる合金のインゴット
（外径９０−顛φ、１０に９）を、原料の溶解（大気中
〕後鋳造し。
て得た。
次にこのインゴットを１２ｏＯ〜９０（ｆ（の温度で熱
間、鍛造して外径２０關φの一次素材を製作し、この素
材を９００°Ｃｘ１ｈの条件で溶体化処理し、つし）で
６２０℃Ｘｌｋの条件で一次時効処理してから減面率ヲ
８９％とした以外は実施例１と同様の条件で冷間加工を
竹 株ない、そして実施例１と同様の５０本の試料を作。
間、鍛造して外径２０關φの一次素材を製作し、この素
材を９００°Ｃｘ１ｈの条件で溶体化処理し、つし）で
６２０℃Ｘｌｋの条件で一次時効処理してから減面率ヲ
８９％とした以外は実施例１と同様の条件で冷間加工を
竹 株ない、そして実施例１と同様の５０本の試料を作。
或し、これらを３ＫＯｅの磁場中で、６１０℃の温度に
１．５゜ｈ保持後おへの速度で４５０℃まで冷却して二
次時効処理を行なった。
１．５゜ｈ保持後おへの速度で４５０℃まで冷却して二
次時効処理を行なった。
得られた磁石合金の磁気特性を測定した結果、Ｂ ｒ−
１３４０００１ＢＨＯ−５７００ｅ −、（ＢＥ）ｍｉ
ｘ 謬５．６ＭＧＯｅであった。
１３４０００１ＢＨＯ−５７００ｅ −、（ＢＥ）ｍｉ
ｘ 謬５．６ＭＧＯｅであった。
また各試料の外観を目視で調査した結果、し１ずれ。
の試料にもワレやクランクの発生は認められなかった。
なお比較のために、焼純処理を行わない以外は上記と同
様の条件で磁石合金の製造したところ、磁気特性は略同
等であったが、全試料の８％にクラックおよび／又は割
れの発生が認められた。
様の条件で磁石合金の製造したところ、磁気特性は略同
等であったが、全試料の８％にクラックおよび／又は割
れの発生が認められた。
実施例３
重量比で０ｒ２５％、００１２％、Ｓｉ０．５％、Ｔ１
０．５％、残部実質的にｒｅからなる合金のインゴット
（外径９０朋φ、１０ ｋｇ’ ）を、溶解（大気中）
後鋳造して製作した。 。
０．５％、残部実質的にｒｅからなる合金のインゴット
（外径９０朋φ、１０ ｋｇ’ ）を、溶解（大気中）
後鋳造して製作した。 。
このインゴット、Ｔ；：： １２３０℃に加熱後１２ｏ
ｏ〜９５０℃ノｍ度で熱間鍛造して厚さ２０鰭の一次素
材を得た。
ｏ〜９５０℃ノｍ度で熱間鍛造して厚さ２０鰭の一次素
材を得た。
得られた一次素材を１１００℃×α５ｈの条件で溶体化
。
。
処理してから６３０’ＣＸα５ｈの条件で一次時効処理
した。次に冷間圧延（１００℃以下）を行なってから、
４５０℃Ｘ０．５ｈの条件で焼純処理した。焼純処理後
再び冷間圧延を行なって厚さ３１１１ Ｘ １ｐｌｉｉ
８Ｑ ＢＨの寸法に仕。
した。次に冷間圧延（１００℃以下）を行なってから、
４５０℃Ｘ０．５ｈの条件で焼純処理した。焼純処理後
再び冷間圧延を行なって厚さ３１１１ Ｘ １ｐｌｉｉ
８Ｑ ＢＨの寸法に仕。
上で二次素材を得た。そして二次素材から３ｍ×ｌ□ｊ
＋Ｉ” Ｘ ２０ ｍｍの試料（５０ケ）を採取し、こ
れらを４ＫＯθの磁場中で、６２０℃の温度にｌｈ保持
後４°（／ｈの速度で４５０℃まで冷却して二次時効処
理を行なった。
＋Ｉ” Ｘ ２０ ｍｍの試料（５０ケ）を採取し、こ
れらを４ＫＯθの磁場中で、６２０℃の温度にｌｈ保持
後４°（／ｈの速度で４５０℃まで冷却して二次時効処
理を行なった。
得られた磁石合金の磁気特性は、Ｂｒ ＝ １３６００
Ｇ。
Ｇ。
ＢＨＯ−６４００ｅ、 （ＢＨ）ｍａｘ−６，３ＭＧＯ
ｅであった。また各試料の外観を目視で観察した結果、
いずれの試料にも餉れやクラックの発生は認められなか
った。
ｅであった。また各試料の外観を目視で観察した結果、
いずれの試料にも餉れやクラックの発生は認められなか
った。
なお比較のために、焼純処理を行なわない以外は上記と
同様あ条件で磁石合金を製造したところ磁気特性は略同
等であったが、全試料の１２％にクラックおよび／又は
割れの発生が確認された。
同様あ条件で磁石合金を製造したところ磁気特性は略同
等であったが、全試料の１２％にクラックおよび／又は
割れの発生が確認された。
実施例４
本量比で０ｒ３２４％、００１４％、Ｓｉα５％、Ｔｌ
α５％、残部実質的にＴｏからなる合金のインボッ）
（外径９０゜闘φ、１０に９〕を実施例３と同様の条件
で製作した。
α５％、残部実質的にＴｏからなる合金のインボッ）
（外径９０゜闘φ、１０に９〕を実施例３と同様の条件
で製作した。
このインボッ）を１２５０°Ｃに加熱し、１２５０〜１
０００゜℃の温度で熱間鍛造して厚さ２０龍の一次素材
を得また。この−次素材を１２００℃×０．６ｈの条件
で溶体化。
０００゜℃の温度で熱間鍛造して厚さ２０龍の一次素材
を得また。この−次素材を１２００℃×０．６ｈの条件
で溶体化。
処
処理してから６５（ｆｃＸｏ、４ｈの条件で一次時効処
理した。次に冷間圧延（１００℃以下）を行なってから
４５０℃Ｘ Ｏ，５ｈの条件で焼純処理した。焼純処理
後再び冷間圧延を行なって実施例３と同様の寸法に仕よ
て二次素材を得た。この二次素材から実施例３と同様に
５０本の試料を採取し、これらを４ＫＯａの磁場中で、
６４０°Ｃノ温度ニ１ｈ保持後４’ｃ／ｈ＋７） ｍ
＆ テ４５０℃まで冷却して二次時効処理を行なった。
理した。次に冷間圧延（１００℃以下）を行なってから
４５０℃Ｘ Ｏ，５ｈの条件で焼純処理した。焼純処理
後再び冷間圧延を行なって実施例３と同様の寸法に仕よ
て二次素材を得た。この二次素材から実施例３と同様に
５０本の試料を採取し、これらを４ＫＯａの磁場中で、
６４０°Ｃノ温度ニ１ｈ保持後４’ｃ／ｈ＋７） ｍ
＆ テ４５０℃まで冷却して二次時効処理を行なった。
得られた磁石合金の磁気特性は、Ｂｒ−１３４００Ｇ。
’、ＢＨａ−６７００ａ、０３Ｈ）ｒｍｘ−ａ４ＭＧＯ
ｅであった。また各試料の外観を目視で観察したところ
、いずれの試料にも割れやクラックの発生は認められな
かった。
ｅであった。また各試料の外観を目視で観察したところ
、いずれの試料にも割れやクラックの発生は認められな
かった。
なお比較のために、焼純処理を行なわない以外は上記と
同様の条件で磁石合金を製造したところ磁気特性は略同
等であったが、全試料の２２％にクラックおよび／又は
割れの発生が認められた。
同様の条件で磁石合金を製造したところ磁気特性は略同
等であったが、全試料の２２％にクラックおよび／又は
割れの発生が認められた。
以上に記述の如く、本発明によれば、従来に比べて大幅
に磁気特性の向上したＦｅ −Ｏｒ −Ｏｏ系磁石合金
を安定して得ることができる。
に磁気特性の向上したＦｅ −Ｏｒ −Ｏｏ系磁石合金
を安定して得ることができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 重量比で０ｒ１７〜４５％、Ｏｏ ５〜３０％、残
部実質的にＦｅかうなる磁石合金を、少なくとも溶解、
鋳−造、鍛造、熱間加工、冷間加工を行なうと共に、該
熱間加工および／又は該冷間加工の途中又は後に溶体処
理と時効処理を行なうことにより得るアｅ−Ｏｒ−００
糸磁石合金の製造方法において、前記熱。 間加工後に溶体化処理を行なってから無磁場中で二相分
＋１１温度以下の一定潟度で保持し、ついで冷間加工と
２ＯＮ００℃の温良での焼純を少なくとも１回行なった
後、磁栃中で時効処理することを特徴とするｌｏ −Ｏ
ｒ −Ｏｏ系磁石合金の製造方法。 ２ 減面率８０％以上の冷間加工を行なうことを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載のＦｅ−０ｒ−Ｏ。 系磁石合金の製造方法。 ３、 冷間加工を４５０℃から室温の範囲内の温度で行
なうことを特徴とする特許請求の範囲第１ｒｊｉ記載の
７Ｏ−Ｏｒ−Ｏｏ系磁石合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58208784A JPS60100624A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58208784A JPS60100624A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60100624A true JPS60100624A (ja) | 1985-06-04 |
Family
ID=16562043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58208784A Pending JPS60100624A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60100624A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107267838A (zh) * | 2017-05-11 | 2017-10-20 | 东北大学 | 一种利用热磁耦合制备具有高强韧细晶高熵合金的方法 |
| JP2020053676A (ja) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | 日立金属株式会社 | Ｆｃｃ磁石の製造方法およびｆｃｃ磁石 |
-
1983
- 1983-11-07 JP JP58208784A patent/JPS60100624A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107267838A (zh) * | 2017-05-11 | 2017-10-20 | 东北大学 | 一种利用热磁耦合制备具有高强韧细晶高熵合金的方法 |
| CN107267838B (zh) * | 2017-05-11 | 2018-12-28 | 东北大学 | 一种利用热磁耦合制备具有高强韧细晶高熵合金的方法 |
| JP2020053676A (ja) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | 日立金属株式会社 | Ｆｃｃ磁石の製造方法およびｆｃｃ磁石 |
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