JPS599122A - 非調質高強度，高靭性鋼の製造方法 - Google Patents
非調質高強度，高靭性鋼の製造方法Info
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- JPS599122A JPS599122A JP11661882A JP11661882A JPS599122A JP S599122 A JPS599122 A JP S599122A JP 11661882 A JP11661882 A JP 11661882A JP 11661882 A JP11661882 A JP 11661882A JP S599122 A JPS599122 A JP S599122A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は非調質高強度、高靭性鋼の製造方法に関しと
くに（幾１戒構造用鋼として有用ブにこの種の鋼の製造
方法か提案しようと寸ろものである。
くに（幾１戒構造用鋼として有用ブにこの種の鋼の製造
方法か提案しようと寸ろものである。
自動市、土木建設機械等の部品と（−て広く用いられて
いる機械信造用の炭緊奎や合金り１ま、辿常、鍛造、圧
延などの熱間加工後焼〕、りらし、ホ）るいは焼入れ焼
もどし処理を行って使１（］されるを例と４″ろ。この
ようブｆ焼入れ焼もどし、焼ならしブ、（どの調質処理
は、機械部品としての必要な強度靭性を確１呆するため
に重要である。
いる機械信造用の炭緊奎や合金り１ま、辿常、鍛造、圧
延などの熱間加工後焼〕、りらし、ホ）るいは焼入れ焼
もどし処理を行って使１（］されるを例と４″ろ。この
ようブｆ焼入れ焼もどし、焼ならしブ、（どの調質処理
は、機械部品としての必要な強度靭性を確１呆するため
に重要である。
最近、省ニオ、ルギーの観点からこれら熱処理工程の省
略が考えられ、熱間θ１］工の土中で使用できる非調四
鋼の曹望が高まってし・る。しかし、非訓質鋼の欠点と
して、靭性が不足」−石ため使用できる部分ｌ】を少い
ことであり、利用範囲が狭し・ことである。
略が考えられ、熱間θ１］工の土中で使用できる非調四
鋼の曹望が高まってし・る。しかし、非訓質鋼の欠点と
して、靭性が不足」−石ため使用できる部分ｌ】を少い
ことであり、利用範囲が狭し・ことである。
発明者らは、非調１１拐の低靭性を袖うプこめ種りの検
討を行った。オな１つち在来の焼入れ焼もどし処理は、
ＩＪ用度が高く微細な相識を生成させ、さらに炭（窒）
化物の微細分数を可能にし、準Ｈに強靭性を４１与てる
処理である。これに７ｉｔ Ｌ熱間加工のまま使用する
非調質鋼では、高温加熱高温仕上による加工後の冷却速
度が遅いこともあり、組織が粗大であり、強度靭性とも
に低いという欠点があったのである。
討を行った。オな１つち在来の焼入れ焼もどし処理は、
ＩＪ用度が高く微細な相識を生成させ、さらに炭（窒）
化物の微細分数を可能にし、準Ｈに強靭性を４１与てる
処理である。これに７ｉｔ Ｌ熱間加工のまま使用する
非調質鋼では、高温加熱高温仕上による加工後の冷却速
度が遅いこともあり、組織が粗大であり、強度靭性とも
に低いという欠点があったのである。
そこで発明者らは、ＭｎまたさらＫはＣｒの母相強化、
■またさらにはＮｂの析出硬化ならびに合金元窓と熱間
圧延条件の最適な組合せに上り調質処理材と同等以上の
強度を有し、しかもより高靭性化か清入れ暁もどし処理
なしに達成することができろことを見い出した。
■またさらにはＮｂの析出硬化ならびに合金元窓と熱間
圧延条件の最適な組合せに上り調質処理材と同等以上の
強度を有し、しかもより高靭性化か清入れ暁もどし処理
なしに達成することができろことを見い出した。
すなわちこの発明はＭｎ 、 Ｖの適量添加、またさら
にはＣｒ 、 Ｎｂの適量添加を行った場合についての
圧延条件の最適化により圧延のままで高い強度および靭
性が得られることの知見に基くものである。
にはＣｒ 、 Ｎｂの適量添加を行った場合についての
圧延条件の最適化により圧延のままで高い強度および靭
性が得られることの知見に基くものである。
さてＮｂやｖなどの、−中添加により高温から冷却中に
析出する炭（窒）化物の析出硬化を利用して強度上昇を
図る試みは、非調質低炭素低合金高張力鋼で利用されて
いる。ここに母相と、整合性を右した析出物の微細分散
が強度増加と密接に関係オろと財われでいろ。しかし、
Ｎｂ 、 Ｖを多量に添加すると靭性は僧に劣化するよ
うになる。
析出する炭（窒）化物の析出硬化を利用して強度上昇を
図る試みは、非調質低炭素低合金高張力鋼で利用されて
いる。ここに母相と、整合性を右した析出物の微細分散
が強度増加と密接に関係オろと財われでいろ。しかし、
Ｎｂ 、 Ｖを多量に添加すると靭性は僧に劣化するよ
うになる。
従ってこのようｌｘ、炭（窒）化物形成元素を中炭素咽
にも含有させて非調質高強度鋼としての利用をもくろむ
ことは引張強度の点のみについてみると非盾に容易であ
ると云えよう。
にも含有させて非調質高強度鋼としての利用をもくろむ
ことは引張強度の点のみについてみると非盾に容易であ
ると云えよう。
しかし、従来使用されている調Ｉｍ材の代替としての非
調質材に適用するとすれば靭性が低いという欠点のため
に明らかに実際的でない。
調質材に適用するとすれば靭性が低いという欠点のため
に明らかに実際的でない。
発明者らは比較的多針のＶを添加し、Ｍｎもしくはさら
にｃｒまたはＮｂとの複合添加と圧延加熱温度および圧
延温ＩＷをコントロールするととＫより強度の増加およ
び靭性の向上に及ぼす影響を調べその結果、ｖ、１図に
示すごとく、硬さの増加とともに２間Ｖノツチシャルピ
ー衝撃試験の破面４移温度（ｖＴｒｓ ） ｈ’−低温
と１よることを見い出した。
にｃｒまたはＮｂとの複合添加と圧延加熱温度および圧
延温ＩＷをコントロールするととＫより強度の増加およ
び靭性の向上に及ぼす影響を調べその結果、ｖ、１図に
示すごとく、硬さの増加とともに２間Ｖノツチシャルピ
ー衝撃試験の破面４移温度（ｖＴｒｓ ） ｈ’−低温
と１よることを見い出した。
このような発明者らの試みで靭性が向上する坤由は次の
とおりである。
とおりである。
圧延加熱温度
オーステナイト粒の’４Ｊ４大化が防止され、さらに圧
延ｉＷＡ＃、を低くすることＫより、オーステナイト粒
の再結晶、成長が少なく、変態前のオーステナイト粒が
従来より微細となりこのような微細オーステナイト粒か
ら変態するフェライト＋パーライト粒も微細とブｔろ。
延ｉＷＡ＃、を低くすることＫより、オーステナイト粒
の再結晶、成長が少なく、変態前のオーステナイト粒が
従来より微細となりこのような微細オーステナイト粒か
ら変態するフェライト＋パーライト粒も微細とブｔろ。
微細フェライト＋パーライト組織は粗大フェライト（パ
ーライト組織にくらべ靭性はすぐれていることは良く知
られている事実である。
ーライト組織にくらべ靭性はすぐれていることは良く知
られている事実である。
しかし、この発明で成分範囲を規定した鋼に、圧延加熱
、圧延温度のコントロールを適用することにより、■の
多量添加による粒内フェライトの形成のそく進とＭｎ
＋ ＣｒあるいはＮｂによるｆ態点の低下のもとに低温
加工効果の増大に由来した結晶粒の微細化が顕著にもた
らされて強度増加Ｋかかわらず著しく靭性が向上するこ
とを確認し得また。
、圧延温度のコントロールを適用することにより、■の
多量添加による粒内フェライトの形成のそく進とＭｎ
＋ ＣｒあるいはＮｂによるｆ態点の低下のもとに低温
加工効果の増大に由来した結晶粒の微細化が顕著にもた
らされて強度増加Ｋかかわらず著しく靭性が向上するこ
とを確認し得また。
この発明の目的は、組成と圧延条件を最適にすることに
より、強度の増加にかかわらず靭性の向上が得られる鋼
を提供することである。さて第２図に示すように、０．
４５％Ｃ、０，２５％Ｓ１においイ０．０９％Ｖを含１
イする場合にＭｎ隣を変化してゆくと、衝撃値は昭加す
るが、圧延条件によって衝撃値の増加量は相）輩し、と
くに低温加熱、低温仕上ｔｙｑテうことにより、衝撃値
の増加は大きく、しかも０．７％Ｍｔ１以上で増加が汗
しいが１，５％Ｍｎでほぼ室相する。
より、強度の増加にかかわらず靭性の向上が得られる鋼
を提供することである。さて第２図に示すように、０．
４５％Ｃ、０，２５％Ｓ１においイ０．０９％Ｖを含１
イする場合にＭｎ隣を変化してゆくと、衝撃値は昭加す
るが、圧延条件によって衝撃値の増加量は相）輩し、と
くに低温加熱、低温仕上ｔｙｑテうことにより、衝撃値
の増加は大きく、しかも０．７％Ｍｔ１以上で増加が汗
しいが１，５％Ｍｎでほぼ室相する。
しかも降伏応力は、高温加熱高温仕上とほぼ等しい値を
示し、ｏ、４５％Ｃの焼入焼もどし処理材の降伏強さく
２５酎φσ ）５０すｆ／ｍｍ２）と比較ｓ して十分な「迎庶を何していて、焼入れ焼もどし処理材
の代替品として十分利用できることがわかる。
示し、ｏ、４５％Ｃの焼入焼もどし処理材の降伏強さく
２５酎φσ ）５０すｆ／ｍｍ２）と比較ｓ して十分な「迎庶を何していて、焼入れ焼もどし処理材
の代替品として十分利用できることがわかる。
また、第８図に示すように、０．０６％Ｖにやや低減し
た上でｃｒを添加しその量を変化してゆくと、衝撃１ｊ
Ｉｔは増加する。七り湛加熱、高飄仕上（］では、衝撃
値の増加はわずかであるが、低編加熱低温仕上材では、
Ｃｒ１ｌの増加により衝撃値の増加は著しい。
た上でｃｒを添加しその量を変化してゆくと、衝撃１ｊ
Ｉｔは増加する。七り湛加熱、高飄仕上（］では、衝撃
値の増加はわずかであるが、低編加熱低温仕上材では、
Ｃｒ１ｌの増加により衝撃値の増加は著しい。
降伏応力の変化Ｉま少ないが、■含有曖が少なくてもＣ
ｒ −Ｌ Ｖの複合添加および低温加熱低温仕上処叩を
梅すこと九より靭性の著しい増加が可能である。
ｒ −Ｌ Ｖの複合添加および低温加熱低温仕上処叩を
梅すこと九より靭性の著しい増加が可能である。
この発明は、上記のような実験事実をもとに構成された
ものであり、この発明で得られる率は圧延のままで使用
し、従来の調質処理材と同等の強度と靭性を有する。
ものであり、この発明で得られる率は圧延のままで使用
し、従来の調質処理材と同等の強度と靭性を有する。
つぎに、この発明で−の成分について限定する理由を述
べる。
べる。
Ｃは強度とくに表面硬さ′Ａ／得るために０．２５％以
上必要であり、０．５５％を越えると硬さが高くなりす
ぎるため、Ｃは０．２５〜０．５５％の範囲内にに１−
る必要がある。
上必要であり、０．５５％を越えると硬さが高くなりす
ぎるため、Ｃは０．２５〜０．５５％の範囲内にに１−
る必要がある。
Ｓｌは製鋼の脱酸剤および強度確保のため必要な元素で
あり強度確保上０．１０％以上必要であり、一方０・６
０％を越えると靭性が劣化するためＳｌは０、ｌＯ〜０
．６０％の範囲内にする必要がある。
あり強度確保上０．１０％以上必要であり、一方０・６
０％を越えると靭性が劣化するためＳｌは０、ｌＯ〜０
．６０％の範囲内にする必要がある。
Ｐは−の相質を脆化させる元素であるため０．０２０％
以下にする必要がある。
以下にする必要がある。
Ｓは靭性な劣化させるが、切削性を向上させる元素であ
るため、ある程度含有させることが好ましいが、靭性の
点から８は０．０５％以下にする必Ｍｎはあとでのべる
Ｖとともにこの発明の主要元素で強母および靭性向上の
ために不ｎＪ欠であって、０・７０％未満では靭性の著
しい向上が得られず、２・５％を越えると剣性がかえっ
て劣化するため、Ｍｎは０．７〜２．５％の範１／Ｊｌ
内にする必要がある。
るため、ある程度含有させることが好ましいが、靭性の
点から８は０．０５％以下にする必Ｍｎはあとでのべる
Ｖとともにこの発明の主要元素で強母および靭性向上の
ために不ｎＪ欠であって、０・７０％未満では靭性の著
しい向上が得られず、２・５％を越えると剣性がかえっ
て劣化するため、Ｍｎは０．７〜２．５％の範１／Ｊｌ
内にする必要がある。
Ｃｒは母相の強化とともに、■と複合添加したと救低温
加熱圧延と紹合せることにより比較的低いｖ情でも靭性
な向上させる元素であるが、０・２０％未満ではその効
果が少なく、０．６０％以上ではコストアップとなるた
め上限とした。
加熱圧延と紹合せることにより比較的低いｖ情でも靭性
な向上させる元素であるが、０・２０％未満ではその効
果が少なく、０．６０％以上ではコストアップとなるた
め上限とした。
Ｎは、後でのべるＡＡ 、 Ｎｂと共存し結晶粒を微細
１１ヒする作用を有する元素であり、０−００２０％よ
り少ないと微細化の作用が少なく、一方ｏ、ｏｏｓ。
１１ヒする作用を有する元素であり、０−００２０％よ
り少ないと微細化の作用が少なく、一方ｏ、ｏｏｓ。
％より多いと機械的特性がかえって劣化するのでＮ ＆
−１０，００２０％〜０．００８０％の範囲内にする必
要がある。
−１０，００２０％〜０．００８０％の範囲内にする必
要がある。
Ａｔは脱酸剤として添加するが、一方、 Ａｔは鋼中に
金属ｋｌとして残存するとＮ上納金してＡ／ｉＮとなり
、結晶粒を微細化する。ここに０．００５％より少ない
と結晶粒微細化作用は少なく、一方、０．０５％より多
いと逆に結晶粒の粗大化を促進するのでＡ、ｔは０．０
０５〜０．０５％の範囲内にする必要がある。
金属ｋｌとして残存するとＮ上納金してＡ／ｉＮとなり
、結晶粒を微細化する。ここに０．００５％より少ない
と結晶粒微細化作用は少なく、一方、０．０５％より多
いと逆に結晶粒の粗大化を促進するのでＡ、ｔは０．０
０５〜０．０５％の範囲内にする必要がある。
■は強度靭性確保の主要元素であり、０．０５％以下で
は、調質材の代替のための強度確保が困難であり、０．
１５％を越えると強度増加が著しく靭性も劣ｆヒするた
めＶは０・０５〜０．１５％の範囲内にする必要がある
。
は、調質材の代替のための強度確保が困難であり、０．
１５％を越えると強度増加が著しく靭性も劣ｆヒするた
めＶは０・０５〜０．１５％の範囲内にする必要がある
。
Ｎｂはオーステナイト粒の微細化のために添加すること
もできる元素であり、さらに、オーステナイト粒の再結
晶を遅らせる効果をも有していて、低温圧延の効果な顕
著にする元素でありここＫＯ，００５％未満では、その
効果がなく、また、０．０Ｂ％紹ではそれ以上添加して
も炭窒化物が固溶しないため添加酸に相当する効果が期
待できない。
もできる元素であり、さらに、オーステナイト粒の再結
晶を遅らせる効果をも有していて、低温圧延の効果な顕
著にする元素でありここＫＯ，００５％未満では、その
効果がなく、また、０．０Ｂ％紹ではそれ以上添加して
も炭窒化物が固溶しないため添加酸に相当する効果が期
待できない。
次に圧延加熱温度についてはオーステナイト粒の微、ｉ
＋ｌＩ化のため低いほど良いが圧延能不の点から９５０
”Ｃを丁限とした。オーステナイト粒粗大化湛度から上
限を設定１−ベキであり、この発明に従う鋼のＡＡ 、
Ｎ含有量の絹成咥囲あるいはＮｂ含有量の範囲から１
２００″ＣをＪ二限シした。
＋ｌＩ化のため低いほど良いが圧延能不の点から９５０
”Ｃを丁限とした。オーステナイト粒粗大化湛度から上
限を設定１−ベキであり、この発明に従う鋼のＡＡ 、
Ｎ含有量の絹成咥囲あるいはＮｂ含有量の範囲から１
２００″ＣをＪ二限シした。
また、変態前のオーステナイト粒を可能１１Ｃかぎり微
細化するため、加工されたオーステナイト粒の再結晶お
よび成長が遅い温度領域（９００″Ｃ以下）で少なくと
本２０％以上の加工か必要とオろ。
細化するため、加工されたオーステナイト粒の再結晶お
よび成長が遅い温度領域（９００″Ｃ以下）で少なくと
本２０％以上の加工か必要とオろ。
それ以下の加工場では、逆に粗大化ｌ゛るためＡｉｌ記
の１直を限昇とした。
の１直を限昇とした。
以下実施例について税、明を一橿一ろ。
’Ａ ｔ −４はこの発明の成分範囲に適合する嘴であ
り、一方鋼５〜７は比較鋼であり、そしてｍ８は従来の
焼入焼もどし処理を行った鋼（５０φ棒′Ａ）である。
り、一方鋼５〜７は比較鋼であり、そしてｍ８は従来の
焼入焼もどし処理を行った鋼（５０φ棒′Ａ）である。
１表
材８５０ ”Ｃ焼入
６００ ”Ｃ焼もどし
本発明６間１〜委は比較Ｊ１５〜７にくらべ強度。
衝打値ともに高く、強ｇ靭性ともにすぐれていることが
わかる。〕Ｙた、イメｆ−来覆８に比（咬しても十分ゾ
、ｃ件畦を有している。
わかる。〕Ｙた、イメｆ−来覆８に比（咬しても十分ゾ
、ｃ件畦を有している。
ｆｃ ｉ、：回表中に記載のｌｉ′も丸いずれも法炉一
連鋳−庄ｆｊＦの二にＡ呈か１町して作製したものであ
る。いずれも５ Ｑ ｍｍ直径の棒鋼で圧延のままであ
る。
連鋳−庄ｆｊＦの二にＡ呈か１町して作製したものであ
る。いずれも５ Ｑ ｍｍ直径の棒鋼で圧延のままであ
る。
飢１図はシャルピーＳ撃試験の破面遷移基ＩＷ（ｖＴｒ
ｑ）とＶｉｃｋｅｒｓ（Ｈｖ）の関係シ示すグラフ、埠
２邸１は、Ｍｎ計と降伏強さくσｙＳ）＋衝撃１１紅（
ＵＥ＋ ２０ ）七の関係な示すグラフ・第８邸１はＣ
ｒ辰と降伏強さく・’ｙＳ）＋衝撃値（シ＋Ｅ＋ｚｏ
）との関１系か示すグラフである。 第１図 ２θθ ２５０ ヒ゛〉カースバ度 ＨＶ 第２図 第：１図 Ｏθ２θ θ４゜ Ｃｒ％
ｑ）とＶｉｃｋｅｒｓ（Ｈｖ）の関係シ示すグラフ、埠
２邸１は、Ｍｎ計と降伏強さくσｙＳ）＋衝撃１１紅（
ＵＥ＋ ２０ ）七の関係な示すグラフ・第８邸１はＣ
ｒ辰と降伏強さく・’ｙＳ）＋衝撃値（シ＋Ｅ＋ｚｏ
）との関１系か示すグラフである。 第１図 ２θθ ２５０ ヒ゛〉カースバ度 ＨＶ 第２図 第：１図 Ｏθ２θ θ４゜ Ｃｒ％
Claims (1)
- ＬＣ：０．２５〜０．５５重量％、 Ｓｉ ： ０．１
０〜０．６０重ｉ％、 Ｐ ： ０．０２ ａｊｆｆＦ
％以Ｆ、Ｓ：０．０５７４’鱗％以下で、０．７０〜２
．５０ 、重着％のｕｎまたはこれに加えて０．′２．
０〜０．６０％のＣｒを含みかつ、Ｎ：０・００８０〜
０．０１２重量％において０．０ＯＦ１〜０３０５重量
％のＡ、ｔと、０．０５〜０，１５重喰％のＶ、必要な
ときさらに０．００５〜０．０３Ｌｉｔｉｉ：％のＮｂ
を菖有する鋼を常法に従って溶製し、その熱間加工に際
し、１２００〜９５０℃の間の温度に加熱すること、９
００ ’Ｃ以下にて少くと本２０％以上の熱ｆｔｆｌ加
工を施すことの結合により、核熱凹加工のままで使用に
供する＠祠な得ることを特徴とする非調質高強度、高靭
性鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11661882A JPS599122A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 非調質高強度，高靭性鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11661882A JPS599122A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 非調質高強度，高靭性鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS599122A true JPS599122A (ja) | 1984-01-18 |
| JPH0159333B2 JPH0159333B2 (ja) | 1989-12-15 |
Family
ID=14691638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11661882A Granted JPS599122A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 非調質高強度，高靭性鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS599122A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62199750A (ja) * | 1986-02-27 | 1987-09-03 | Nippon Steel Corp | 靭性の優れた非調質棒鋼およびその製造方法 |
| JPH0159001U (ja) * | 1987-10-12 | 1989-04-13 | ||
| JPH05255739A (ja) * | 1992-03-12 | 1993-10-05 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度高靱性非調質鋼部品の製造方法 |
| JPH06340946A (ja) * | 1990-08-03 | 1994-12-13 | Samsung Heavy Ind Co Ltd | 高靭性非調質鋼及びその製造方法 |
| US5704998A (en) * | 1990-10-24 | 1998-01-06 | Consolidated Metal Products, Inc. | Hot rolling high-strength steel structural members |
| JP2009228051A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Jfe Steel Corp | 非調質鋼材の製造方法 |
| JP2010280978A (ja) * | 2009-06-08 | 2010-12-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 直接切削用非調質棒鋼 |
-
1982
- 1982-07-05 JP JP11661882A patent/JPS599122A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62199750A (ja) * | 1986-02-27 | 1987-09-03 | Nippon Steel Corp | 靭性の優れた非調質棒鋼およびその製造方法 |
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| JPH0159001U (ja) * | 1987-10-12 | 1989-04-13 | ||
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0159333B2 (ja) | 1989-12-15 |
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