JPS5989775A - コバルト含有金属のコバルト溶出抑制方法 - Google Patents
コバルト含有金属のコバルト溶出抑制方法Info
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- JPS5989775A JPS5989775A JP57197573A JP19757382A JPS5989775A JP S5989775 A JPS5989775 A JP S5989775A JP 57197573 A JP57197573 A JP 57197573A JP 19757382 A JP19757382 A JP 19757382A JP S5989775 A JPS5989775 A JP S5989775A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
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- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、高温水中において使用するコバルト含有金属
からのコバルト溶出抑制方法に係シ、特に原子カプラン
ト−次冷却系配管の給水加熱器ヒータチューブからのコ
バルト溶出を減少するのに好適な方法に関する。
からのコバルト溶出抑制方法に係シ、特に原子カプラン
ト−次冷却系配管の給水加熱器ヒータチューブからのコ
バルト溶出を減少するのに好適な方法に関する。
原子力発電所の一次冷却水系に使用されている配管、ポ
ンプ、弁等は、ステンレス鋼及びステライト等から構成
されている。これらの金属は、長期間使用される仁とに
より、腐食損傷を受は構成金属元素が一次冷却水中に溶
出し、原子炉内に持ち込まれる。これら溶出金属元素は
、大半が酸化物となって燃料棒に付着し、中性子照射を
受けて”Ｃｏ、”Ｃｏ、ｌｌＣｒ、１４Ｍｎ等の放射性
核種になる。燃料棒に付着し放射化した放射性核種は、
−次冷却水中に再溶出し、イオン或いは不溶性固体成分
（以下り２ツトと称する）として浮遊する。
ンプ、弁等は、ステンレス鋼及びステライト等から構成
されている。これらの金属は、長期間使用される仁とに
より、腐食損傷を受は構成金属元素が一次冷却水中に溶
出し、原子炉内に持ち込まれる。これら溶出金属元素は
、大半が酸化物となって燃料棒に付着し、中性子照射を
受けて”Ｃｏ、”Ｃｏ、ｌｌＣｒ、１４Ｍｎ等の放射性
核種になる。燃料棒に付着し放射化した放射性核種は、
−次冷却水中に再溶出し、イオン或いは不溶性固体成分
（以下り２ツトと称する）として浮遊する。
浮遊する放射性核種の一部は、炉水浄化装置の脱塩器等
において除去されるが、除去されなかった放射性核種は
、−次冷却水系を循環しているうちに主にステンレス鋼
から成る構造材表面に付着する。このため、構造材表面
における線量率が高くなり、保守、点検を実施する際に
おける作業員の放射線被曝の問題を生じる。そこで、構
造材の表面線量率の上昇を防止する方法として、燃料棒
への放射性核種の付着要因となる鉄クラットの原子炉内
への持ち込み量を低減するため、給水系へ酸素注入を行
い、給水系配管の腐食損傷を図ることが多くのプラント
において実施されている。
において除去されるが、除去されなかった放射性核種は
、−次冷却水系を循環しているうちに主にステンレス鋼
から成る構造材表面に付着する。このため、構造材表面
における線量率が高くなり、保守、点検を実施する際に
おける作業員の放射線被曝の問題を生じる。そこで、構
造材の表面線量率の上昇を防止する方法として、燃料棒
への放射性核種の付着要因となる鉄クラットの原子炉内
への持ち込み量を低減するため、給水系へ酸素注入を行
い、給水系配管の腐食損傷を図ることが多くのプラント
において実施されている。
一方、原子カプラントの従事者の放射線被曝は、これま
での研究において主に１゜ＣＯによるものであることが
各種分析の結果明らかとなっている（例えば、Ｑ、 ｌ
ｌｏｍｅｏ、 Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｉ”ｈ
ｅ７ｔｈ ＩｎｔｅｒｎａＮｏｎａｌ Ｃｏｎｇｒｅｓ
ｓ ｏｎ ＭｅｔａｌｌｌｃＣｏｎｇｒｅｓｓ Ｐ１４
５６．１９７８ ）ｏこれは、６０ＣＯのｒ線の崩壊エ
ネルギー強度が１．１７ＭｅＶ及び１．３３ＭｅＶと高
く、又半減期が５．２６年と長いために、一旦構造材に
付着すると長期にわたり表面線量率を高めることによる
。従って、構造材の表面線量率を低減するためには、こ
の６０ＣＯの構造材への付着をいかに抑制するかにかか
つている。
での研究において主に１゜ＣＯによるものであることが
各種分析の結果明らかとなっている（例えば、Ｑ、 ｌ
ｌｏｍｅｏ、 Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｉ”ｈ
ｅ７ｔｈ ＩｎｔｅｒｎａＮｏｎａｌ Ｃｏｎｇｒｅｓ
ｓ ｏｎ ＭｅｔａｌｌｌｃＣｏｎｇｒｅｓｓ Ｐ１４
５６．１９７８ ）ｏこれは、６０ＣＯのｒ線の崩壊エ
ネルギー強度が１．１７ＭｅＶ及び１．３３ＭｅＶと高
く、又半減期が５．２６年と長いために、一旦構造材に
付着すると長期にわたり表面線量率を高めることによる
。従って、構造材の表面線量率を低減するためには、こ
の６０ＣＯの構造材への付着をいかに抑制するかにかか
つている。
原子カプラントにおける６０ＣＯの生成は、安定同位体
であるｌ９ＣＯが原子炉内において（ｎ、ｒ）反応をす
ることによる。従って、１１９ｃｏの原子炉内への流入
を抑制することによｐ）、８０Ｃｏの発生を低減させ、
ひいては作業者の放射線被曝量を低減させることができ
る（例えば、８．Ｕｃ旧ｃｔａａｔ １１．、 Ｗａｔ
ｅｒ Ｃｈｅｍｌｓｔｒｙ ■、 ＢＮＥＳ、 １９８
０゜Ｐａｐｅｒ ４４．１９８０）６そこで、原子炉浄
化系の強化や、再循環配管を中心とした６０ＣＯの付着
を防止するための配管予備酸化方法が検討されている。
であるｌ９ＣＯが原子炉内において（ｎ、ｒ）反応をす
ることによる。従って、１１９ｃｏの原子炉内への流入
を抑制することによｐ）、８０Ｃｏの発生を低減させ、
ひいては作業者の放射線被曝量を低減させることができ
る（例えば、８．Ｕｃ旧ｃｔａａｔ １１．、 Ｗａｔ
ｅｒ Ｃｈｅｍｌｓｔｒｙ ■、 ＢＮＥＳ、 １９８
０゜Ｐａｐｅｒ ４４．１９８０）６そこで、原子炉浄
化系の強化や、再循環配管を中心とした６０ＣＯの付着
を防止するための配管予備酸化方法が検討されている。
しかし、このような方法を用いても給水系をはじめとし
て、−次冷却水系の構造材の腐食を完全に防止すること
はできない。このため、−次冷却水中の放射性物質をな
くすことができないため、構造材への放射性物質の付着
による表面線量率の増加を防止することができない。
て、−次冷却水系の構造材の腐食を完全に防止すること
はできない。このため、−次冷却水中の放射性物質をな
くすことができないため、構造材への放射性物質の付着
による表面線量率の増加を防止することができない。
特に、給水系におけるコバルトの主要溶出源は、給水加
熱器ヒータチューブに使用されているステンレス鋼であ
る。即ち、ステンレス鋼は、通常不純物として約０．２
％のコバルトを含有しておシ、このコバルトが高温水中
におけるステンレス鋼の腐食にともなって溶出する。そ
こで、コバルト含有率を通常の１程度に下げた低コバル
トステンレス鋼を、給水加熱器ヒータチューブに使用す
るととが考えられている。しかし、低コバルトステンレ
ス鋼の使用は、材料コスト上の問題を生じ、全面的に採
用されるには至っていない。
熱器ヒータチューブに使用されているステンレス鋼であ
る。即ち、ステンレス鋼は、通常不純物として約０．２
％のコバルトを含有しておシ、このコバルトが高温水中
におけるステンレス鋼の腐食にともなって溶出する。そ
こで、コバルト含有率を通常の１程度に下げた低コバル
トステンレス鋼を、給水加熱器ヒータチューブに使用す
るととが考えられている。しかし、低コバルトステンレ
ス鋼の使用は、材料コスト上の問題を生じ、全面的に採
用されるには至っていない。
本発明は、コバルトとクロムとを含有した金属からのコ
バルトの溶出を減少することができるコバルト溶出抑制
方法を提供することを目的とする。
バルトの溶出を減少することができるコバルト溶出抑制
方法を提供することを目的とする。
本発明は、ステンレス鋼からのコバルト溶出速度が温度
に極めて大きく依存し、かつ、ステンレス鋼表面に生成
した酸化被膜性状と密接に関係していることを見出した
ことＫよ構成されたもので、コバルト含有金属の表面に
、この金属に含有されたクロム元素に富む緻密な酸化被
膜を形成するととによって、コバルト含有金属からのコ
バルト溶出を減少することができるように構成したもの
である。
に極めて大きく依存し、かつ、ステンレス鋼表面に生成
した酸化被膜性状と密接に関係していることを見出した
ことＫよ構成されたもので、コバルト含有金属の表面に
、この金属に含有されたクロム元素に富む緻密な酸化被
膜を形成するととによって、コバルト含有金属からのコ
バルト溶出を減少することができるように構成したもの
である。
従来、ステンレス鋼からのコバルト溶出速度の測定は、
その溶出速度が極めて小さいこともあって報告例が少な
く、溶出速度の温度依存性に関する詳細な検討はなされ
ていなかった。しかし、発明者らは、ステンレス鋼に熱
中性子を照射した照射ステンレス鋼からの６０ＣＯの溶
出を、放射能計測によって求めることによＦ） 、１０
−”ｍｄｍ （ｍｇ ／ｄｍ２・ｍｏｎｔｈ）のオーダ
において溶出速度の測定を可能にした。このステンレス
鋼からのコバルト溶出速度に関する基礎実験の結果、コ
バルト溶出速度は、浸漬温度２４０Ｃ付近において最大
値を示すことが判明した。その結果を第１図に示す。
その溶出速度が極めて小さいこともあって報告例が少な
く、溶出速度の温度依存性に関する詳細な検討はなされ
ていなかった。しかし、発明者らは、ステンレス鋼に熱
中性子を照射した照射ステンレス鋼からの６０ＣＯの溶
出を、放射能計測によって求めることによＦ） 、１０
−”ｍｄｍ （ｍｇ ／ｄｍ２・ｍｏｎｔｈ）のオーダ
において溶出速度の測定を可能にした。このステンレス
鋼からのコバルト溶出速度に関する基礎実験の結果、コ
バルト溶出速度は、浸漬温度２４０Ｃ付近において最大
値を示すことが判明した。その結果を第１図に示す。
第１図は、原子炉給水条件（約２０ ｐｐｌ）の溶存酸
素濃度）におけるステンレス鋼からのコバルト溶出速度
の温度依存性を示したものである。これらの浸漬試料の
二次電子像による表面観察の結果、浸漬温度２４０Ｃま
では浸漬前の粒界やクランクが保護された状態において
酸化被膜の形成が行われる。これに対し、コバルト溶出
速度が急激に減少した浸漬温度が２４０Ｃ以上の試料に
おいては、浸漬前の粒界やクランクを補修した状態、即
ち、粒界やクランクを被って酸化被膜が形成されている
ことがわかった。更に、酸化被膜のイオンマイクロアナ
ライザーによる元素分析の結果、クロムに富んだ層が認
められた。又、コバルトの溶出速度は、いずれの浸漬温
度条件においても、浸漬時間をｔとするとｔ−１に比例
して減少していくζとも判明した。しかも、一度高温に
おいて浸漬処理をしたステンレス鋼のコバルト溶出速度
が、より低い速度に再度浸漬した場合には、高温におけ
る溶出速度変化曲線にそって溶出速度が変化することが
明らかになった。従りて、予めステンレス鋼を使用温度
よシも高い温度において浸漬処理をすることにより、コ
バルトの溶出を減少させることができる。
素濃度）におけるステンレス鋼からのコバルト溶出速度
の温度依存性を示したものである。これらの浸漬試料の
二次電子像による表面観察の結果、浸漬温度２４０Ｃま
では浸漬前の粒界やクランクが保護された状態において
酸化被膜の形成が行われる。これに対し、コバルト溶出
速度が急激に減少した浸漬温度が２４０Ｃ以上の試料に
おいては、浸漬前の粒界やクランクを補修した状態、即
ち、粒界やクランクを被って酸化被膜が形成されている
ことがわかった。更に、酸化被膜のイオンマイクロアナ
ライザーによる元素分析の結果、クロムに富んだ層が認
められた。又、コバルトの溶出速度は、いずれの浸漬温
度条件においても、浸漬時間をｔとするとｔ−１に比例
して減少していくζとも判明した。しかも、一度高温に
おいて浸漬処理をしたステンレス鋼のコバルト溶出速度
が、より低い速度に再度浸漬した場合には、高温におけ
る溶出速度変化曲線にそって溶出速度が変化することが
明らかになった。従りて、予めステンレス鋼を使用温度
よシも高い温度において浸漬処理をすることにより、コ
バルトの溶出を減少させることができる。
原子カプラントにおける給水加熱器は、通常３５Ｃ付近
の復水器出口水を数段階に渡って昇温し、最高２２５Ｃ
程度に加熱している。従って、給水加熱器ヒータチュー
ブを予め使用温度よりも高い温度の高温水に２〜３００
時間接触させ、コバルト溶出に対し保護性のある酸化被
膜を形成させることにより、この酸化被膜がノくリアと
なり使用時におけるコバルトの溶出を抑制できる。
の復水器出口水を数段階に渡って昇温し、最高２２５Ｃ
程度に加熱している。従って、給水加熱器ヒータチュー
ブを予め使用温度よりも高い温度の高温水に２〜３００
時間接触させ、コバルト溶出に対し保護性のある酸化被
膜を形成させることにより、この酸化被膜がノくリアと
なり使用時におけるコバルトの溶出を抑制できる。
ところで、酸化被膜性状分析の結果、酸化被膜はスピネ
ル構造（ＭＩＩＯ・ＭｎＩ２０３）を持ツＦｅａＯ４と
Ｃｒとが一部置換した場合に緻密な酸化被膜が形成され
、コバルトの溶出抑制上有効であることカ判明した。従
って、壬バルトの溶出を抑制でき石か否かは、粒界やク
ラックを被う形で、かつ緻密な酸化被膜を形成できるか
どうかに依存する。
ル構造（ＭＩＩＯ・ＭｎＩ２０３）を持ツＦｅａＯ４と
Ｃｒとが一部置換した場合に緻密な酸化被膜が形成され
、コバルトの溶出抑制上有効であることカ判明した。従
って、壬バルトの溶出を抑制でき石か否かは、粒界やク
ラックを被う形で、かつ緻密な酸化被膜を形成できるか
どうかに依存する。
以下、本発明の実施例について説明する。しかし、本発
明は、これら実施例に何ら限定されるものではない。
明は、これら実施例に何ら限定されるものではない。
実施例Ｉ
コバルトが０．２２％含有されているステンレス鋼を、
１ｍ／８ｅＯをもって流動している溶存酸素濃度２０ｐ
ｐｂの給水中に２００Ｃ，２４０Ｃ，２７０Ｃの各温度
条件のもとに浸漬し、コノくルト溶出速度の経時変化を
測定し九。その試験結果を第２図に示す。
１ｍ／８ｅＯをもって流動している溶存酸素濃度２０ｐ
ｐｂの給水中に２００Ｃ，２４０Ｃ，２７０Ｃの各温度
条件のもとに浸漬し、コノくルト溶出速度の経時変化を
測定し九。その試験結果を第２図に示す。
第２図において曲線１０は浸漬温度が２４０Ｃの場合で
あシ、曲線１２は浸漬温度が２００Ｃの場合であり、曲
線１４は浸漬温度が２７０Ｃの場合である。第２図から
明らかなように、コバルト溶出 溶出速度は（時間）２に比例して減少していることが判
る。そして、６００時間浸漬した試料の二次電子像の結
果、浸漬温度が２００Ｃ及び２４０Ｃの試料においては
、粒界が鮮明に観察されたのに対し、浸漬温度が２７０
Ｃの試料においては粒界が酸化被膜によシ全体的に被わ
れているのが観察された。又、浸漬温度が２７０Ｃの試
料は、イオンマイクロアナライザーにより深さ方向のＣ
ｒとＦｅの分布を調べた結果、第３図の実線１６で示す
ように母材中に比べ酸化被膜中におけるＣｒ濃度が高く
なっていることが明らかになった。尚、第３図に示す破
線１８は、Ｆｅの濃度分布である。
あシ、曲線１２は浸漬温度が２００Ｃの場合であり、曲
線１４は浸漬温度が２７０Ｃの場合である。第２図から
明らかなように、コバルト溶出 溶出速度は（時間）２に比例して減少していることが判
る。そして、６００時間浸漬した試料の二次電子像の結
果、浸漬温度が２００Ｃ及び２４０Ｃの試料においては
、粒界が鮮明に観察されたのに対し、浸漬温度が２７０
Ｃの試料においては粒界が酸化被膜によシ全体的に被わ
れているのが観察された。又、浸漬温度が２７０Ｃの試
料は、イオンマイクロアナライザーにより深さ方向のＣ
ｒとＦｅの分布を調べた結果、第３図の実線１６で示す
ように母材中に比べ酸化被膜中におけるＣｒ濃度が高く
なっていることが明らかになった。尚、第３図に示す破
線１８は、Ｆｅの濃度分布である。
実施例■
実施例Ｉの如く浸漬温度２００Ｃ，２４０Ｃ。
２７０Ｃにおいて６００時間浸漬処理をした試料を、コ
バルトの溶出速度の最大となる２４０Ｃの高温水中に再
度浸漬し、溶出速度の変化を測定した。第４図は、その
試験結果を示したものである。
バルトの溶出速度の最大となる２４０Ｃの高温水中に再
度浸漬し、溶出速度の変化を測定した。第４図は、その
試験結果を示したものである。
第４図において、曲線２０は浸漬温度２４０Ｃにおいて
６００時間処理をしたものでアシ、曲線２２は浸漬部［
２００ｔｌ’において６００時間処理をしたものであり
、曲線２４は浸漬温度２７０Ｃにおいて６００時間処理
した試料のものである。
６００時間処理をしたものでアシ、曲線２２は浸漬部［
２００ｔｌ’において６００時間処理をしたものであり
、曲線２４は浸漬温度２７０Ｃにおいて６００時間処理
した試料のものである。
第４図から明らかな様に、２７０Ｃにおいて６００時間
浸漬し、予め酸化被膜を形成した試料は、Ａという時点
において再び溶出速度が最大である２４０Ｃの水中に浸
漬しても、実際に測定されたコバルト溶出速度が、２７
０Ｃにおける溶出速度の曲線にのることが判り、酸化被
膜形成によるコバルト溶出速度の抑制効果が実証された
。一方、２００Ｃにおいて６００時間浸漬処理した試料
は、２４０Ｃを高温水中に再び浸漬すると、コバルト溶
出速度が大きく増加することが判った。
浸漬し、予め酸化被膜を形成した試料は、Ａという時点
において再び溶出速度が最大である２４０Ｃの水中に浸
漬しても、実際に測定されたコバルト溶出速度が、２７
０Ｃにおける溶出速度の曲線にのることが判り、酸化被
膜形成によるコバルト溶出速度の抑制効果が実証された
。一方、２００Ｃにおいて６００時間浸漬処理した試料
は、２４０Ｃを高温水中に再び浸漬すると、コバルト溶
出速度が大きく増加することが判った。
上記のように、コバルトとクロムを含有する金属を使用
温度上シも高い高温水中に浸漬して処理することにより
、コバルトの溶出を抑制でき、ひいては−次間管系の表
面線量率の上昇を抑え、原子カプラントの従事者の放射
線被曝を低減することができる。しかも、本実施例は、
腐食量低減によるクラッド発生も減少し、原子カプラン
トの種類に関係なく適用でき、例えは、沸騰水型原子炉
、加圧水型原子炉又は重水炉、新型転換炉の給水加熱器
等のステンレス鋼が高温水と接している場合のコバルト
の溶出を抑制するのに有効であり、また、一般の蒸気発
生器の給水系にも適用できる。
温度上シも高い高温水中に浸漬して処理することにより
、コバルトの溶出を抑制でき、ひいては−次間管系の表
面線量率の上昇を抑え、原子カプラントの従事者の放射
線被曝を低減することができる。しかも、本実施例は、
腐食量低減によるクラッド発生も減少し、原子カプラン
トの種類に関係なく適用でき、例えは、沸騰水型原子炉
、加圧水型原子炉又は重水炉、新型転換炉の給水加熱器
等のステンレス鋼が高温水と接している場合のコバルト
の溶出を抑制するのに有効であり、また、一般の蒸気発
生器の給水系にも適用できる。
又前記実施例を原子カプラントに適用する場合には、次
のような方法により行うことができる。
のような方法により行うことができる。
（１）給水加熱器を原子カプラントに据え付ける前に、
ヒータチューブの内外面に溶存酸素濃度をｌＯ〜５０
ｐｐｂに調節した中性水（２０ＣにおけるｐＨ値が６．
５〜７．２）を２７０Ｃ〜２８０Ｃに加熱しながら注水
し、ヒータチューブの内外面にクロムに富んだ緻密な酸
化被膜を形成した後、プラントに据え付ける。
ヒータチューブの内外面に溶存酸素濃度をｌＯ〜５０
ｐｐｂに調節した中性水（２０ＣにおけるｐＨ値が６．
５〜７．２）を２７０Ｃ〜２８０Ｃに加熱しながら注水
し、ヒータチューブの内外面にクロムに富んだ緻密な酸
化被膜を形成した後、プラントに据え付ける。
（２）既設の原子カプラントの給水加熱器については、
外部よシ高温水を導くか又はタービン抽気系からの高温
水によって、一定期間２７００程度の高温水をヒータチ
ューブに接触させることによシ、酸化被膜を形成させる
ことができる。
外部よシ高温水を導くか又はタービン抽気系からの高温
水によって、一定期間２７００程度の高温水をヒータチ
ューブに接触させることによシ、酸化被膜を形成させる
ことができる。
尚前記実施例においては原子力発電プラントの給水加熱
器ヒータチューブについて説明したが、例えば加圧水型
原子炉二次系の給水系や、一般の蒸気発生器の給水系へ
の適用も可能である。又前記実施例においてはステンレ
ス鋼について説明したが、ステライト等の他の金属であ
ってもよい。
器ヒータチューブについて説明したが、例えば加圧水型
原子炉二次系の給水系や、一般の蒸気発生器の給水系へ
の適用も可能である。又前記実施例においてはステンレ
ス鋼について説明したが、ステライト等の他の金属であ
ってもよい。
以上説明したように本発明によれば、コバルトとクロム
を含有する金属を使用温度よシも高い高温水中において
浸漬し、金属表面にクロムに富んだ緻密な酸化被膜を形
成することによシ、コバルトの溶出を減少させることが
できる。
を含有する金属を使用温度よシも高い高温水中において
浸漬し、金属表面にクロムに富んだ緻密な酸化被膜を形
成することによシ、コバルトの溶出を減少させることが
できる。
第１図はステンレス鋼の浸漬速度とコバルト溶出速度と
の関係を示す図、第２図はステンレス鋼の浸漬温度と浸
漬時間とコバルト溶出速度との関係を示す図、第３図は
酸化被膜を形成したステンレス鋼のり四ムと鉄の濃度分
布を示す図、第４図は６００時間浸漬処理したステンレ
ス鋼を２４０Ｃにおいて再度浸漬した場合の浸漬時間と
コバルト溶出速度との関係を示す図である。 １０・・・浸漬温度２４０Ｃ，１２・・・浸漬温度２０
０Ｃ１１４・・・浸漬温度２７０Ｃ，１６・・・Ｃｒの
濃度曲線、１８・・・Ｆｅの濃度曲線、２０・・・浸漬
温度２４０Ｃ，６００時間処理、２２・・・浸漬温度２
００Ｃ，６００時間処理、２４・・・浸漬温度２７０ｔ
ｌｌ”。 ６００時間処理。 ３６４ 早 ｌ 圀 浅漬長度（°り 侵ヒき時間（Ａ） 牟 ３ 圀 奉 ４ 図 浸ヒ５時Ｍ情つ
の関係を示す図、第２図はステンレス鋼の浸漬温度と浸
漬時間とコバルト溶出速度との関係を示す図、第３図は
酸化被膜を形成したステンレス鋼のり四ムと鉄の濃度分
布を示す図、第４図は６００時間浸漬処理したステンレ
ス鋼を２４０Ｃにおいて再度浸漬した場合の浸漬時間と
コバルト溶出速度との関係を示す図である。 １０・・・浸漬温度２４０Ｃ，１２・・・浸漬温度２０
０Ｃ１１４・・・浸漬温度２７０Ｃ，１６・・・Ｃｒの
濃度曲線、１８・・・Ｆｅの濃度曲線、２０・・・浸漬
温度２４０Ｃ，６００時間処理、２２・・・浸漬温度２
００Ｃ，６００時間処理、２４・・・浸漬温度２７０ｔ
ｌｌ”。 ６００時間処理。 ３６４ 早 ｌ 圀 浅漬長度（°り 侵ヒき時間（Ａ） 牟 ３ 圀 奉 ４ 図 浸ヒ５時Ｍ情つ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 コバルト元素とクロム元素とを含有した金属から
の高温水中へのコバルト元素の溶出を減少させるコバル
ト含有金属のコバルト溶出抑制方法において、前記コバ
ルト含有金属の表面に、この金属が含有している前記ク
ロム元素に富む緻密な酸化被膜を形成することを特徴と
するコバルト含有金属のコバルト溶出抑制方法。 ２ 前記酸化被膜の形成は、前記コバルト含有金属を前
記高温水より高い温度の高温水に接触させて行うことを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載のコバルト含有金
属のコバルト溶出抑制方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57197573A JPS5989775A (ja) | 1982-11-12 | 1982-11-12 | コバルト含有金属のコバルト溶出抑制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57197573A JPS5989775A (ja) | 1982-11-12 | 1982-11-12 | コバルト含有金属のコバルト溶出抑制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5989775A true JPS5989775A (ja) | 1984-05-24 |
| JPH0424434B2 JPH0424434B2 (ja) | 1992-04-27 |
Family
ID=16376743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57197573A Granted JPS5989775A (ja) | 1982-11-12 | 1982-11-12 | コバルト含有金属のコバルト溶出抑制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5989775A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6315198A (ja) * | 1986-07-08 | 1988-01-22 | 石川島播磨重工業株式会社 | ニッケル溶出抑制用ステンレス鋼 |
| JPS6321590A (ja) * | 1986-07-16 | 1988-01-29 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| JP2007017245A (ja) * | 2005-07-07 | 2007-01-25 | Hitachi Ltd | 原子力プラント構造材料の応力腐食割れを緩和する方法 |
| JP2009521660A (ja) * | 2005-12-21 | 2009-06-04 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | ファウリングを抑制させるための耐食材料、改良された耐食性およびファウリング抵抗性を有する伝熱装置、およびファウリングを抑制させるための方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5565368A (en) * | 1978-11-07 | 1980-05-16 | Toshiba Corp | Strengthening method for making passive state of stainless steel |
-
1982
- 1982-11-12 JP JP57197573A patent/JPS5989775A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5565368A (en) * | 1978-11-07 | 1980-05-16 | Toshiba Corp | Strengthening method for making passive state of stainless steel |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6315198A (ja) * | 1986-07-08 | 1988-01-22 | 石川島播磨重工業株式会社 | ニッケル溶出抑制用ステンレス鋼 |
| JPS6321590A (ja) * | 1986-07-16 | 1988-01-29 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| JP2007017245A (ja) * | 2005-07-07 | 2007-01-25 | Hitachi Ltd | 原子力プラント構造材料の応力腐食割れを緩和する方法 |
| JP4500741B2 (ja) * | 2005-07-07 | 2010-07-14 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 原子力プラント構造材料の応力腐食割れを緩和する方法 |
| JP2009521660A (ja) * | 2005-12-21 | 2009-06-04 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | ファウリングを抑制させるための耐食材料、改良された耐食性およびファウリング抵抗性を有する伝熱装置、およびファウリングを抑制させるための方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0424434B2 (ja) | 1992-04-27 |
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