JPS5976175A - 多倍圧整流回路 - Google Patents
多倍圧整流回路Info
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- JPS5976175A JPS5976175A JP57185713A JP18571382A JPS5976175A JP S5976175 A JPS5976175 A JP S5976175A JP 57185713 A JP57185713 A JP 57185713A JP 18571382 A JP18571382 A JP 18571382A JP S5976175 A JPS5976175 A JP S5976175A
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/06—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode
- H02M7/10—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode arranged for operation in series, e.g. for multiplication of voltage
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- Power Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は）コンデンサとダイオードの組合せによ、ｌ）
ランスの出力電圧を多倍に整流し高電圧を得る多相交流
の多倍圧整流回路に関する。
ランスの出力電圧を多倍に整流し高電圧を得る多相交流
の多倍圧整流回路に関する。
従来よりこの種の多倍圧整流回路はいくつかの例がある
が、いずれも比較的低い出力電圧、すなわち入出方間耐
電圧の低いトランスを用いてより高い出力電圧を得よう
とするものである。
が、いずれも比較的低い出力電圧、すなわち入出方間耐
電圧の低いトランスを用いてより高い出力電圧を得よう
とするものである。
高電圧発生装置に於て、トランスの耐電圧を低くおさえ
る効用は、特に交流耐電圧に関してはトランスの寿命を
左右するコロナ放電に直接影響するところから、この点
に関する設ケ１、製造関係者は常に多大な労力が要求さ
れる。更に、このコロナ放電は絶縁物の物理特性では把
握できず、製造技術の微妙な技能にも大巾に依存するの
で、この耐電圧が低くてすむ技術の開発は常に大きな意
義を有する。又、最近の高周波化によるトランスその他
の小形動向に対しても入出方間耐電圧が要求する絶縁寸
法は周波数に無関係に定まるので高周波化すればするほ
どこの絶縁寸法の影響の割合は増大し高電圧発生装置の
小形化に一つの障害となっている。
る効用は、特に交流耐電圧に関してはトランスの寿命を
左右するコロナ放電に直接影響するところから、この点
に関する設ケ１、製造関係者は常に多大な労力が要求さ
れる。更に、このコロナ放電は絶縁物の物理特性では把
握できず、製造技術の微妙な技能にも大巾に依存するの
で、この耐電圧が低くてすむ技術の開発は常に大きな意
義を有する。又、最近の高周波化によるトランスその他
の小形動向に対しても入出方間耐電圧が要求する絶縁寸
法は周波数に無関係に定まるので高周波化すればするほ
どこの絶縁寸法の影響の割合は増大し高電圧発生装置の
小形化に一つの障害となっている。
本発明は上記の問題点を解決するもので、比較的簡単な
回路と比較的少い部品点数にょシ、比較的低い入出方間
耐電圧のトランスでより高い電圧を発生させ得る多相交
ｒＮ、ＶＣよる多倍圧整流回路を提供することを目的と
する。
回路と比較的少い部品点数にょシ、比較的低い入出方間
耐電圧のトランスでより高い電圧を発生させ得る多相交
ｒＮ、ＶＣよる多倍圧整流回路を提供することを目的と
する。
本発明は、多相交流のトランスと整流の向きが同一にな
るように直列接続されたダイオード群と所定のコンデン
サによって多倍圧整流を行なわせようとするものである
。
るように直列接続されたダイオード群と所定のコンデン
サによって多倍圧整流を行なわせようとするものである
。
以下本発明の実施例について図面を診照して説明する。
第１図は本発明の一実施例で、Ｔは入力側が△結線、出
力側がＹ結線に接続されている３相トランスであり、ト
ランスＴのコアｄおよびＹ結線の中点ｅは接地しである
。この中点ｅには整流の向きが一致するように直列に接
続されたダイオード群Ｄ゛、〜Ｄ４の第１の・ダイオー
ドＤ１ のアノードが接続され、又、トランスＴのそれ
ぞれの相の出力端ａｔｂｌｌｃはそれぞれコンデンサＣ
Ｉ２・Ｃ１３＋Ｃ１４の一端カ接続され、このコンデン
サｃ１２ ＋ Ｃ１３＋ Ｃ１４の他端は、ダイオード
群Ｄ１〜Ｄ４のそれぞれのダイオード同トの接続点ｆ、
ｇ、ｈに対し、コンデンサＣ，□の他端をｆ点に、コン
デンサＣＩ３の他端をｇ点に、およびコンデンサＣ１４
の他端をｈ点にそれぞれ接続する。前記ダイオード群Ｄ
ｌ〜Ｄ４の両端すなわち第１のダイオードＤ、のアノー
ドと第４のダイオードＤ４のカソードｉとの間にはこの
ダイオードＷＤｔ〜Ｄ４ と並列になるようにコンデン
サｃｉｔが接続される。
力側がＹ結線に接続されている３相トランスであり、ト
ランスＴのコアｄおよびＹ結線の中点ｅは接地しである
。この中点ｅには整流の向きが一致するように直列に接
続されたダイオード群Ｄ゛、〜Ｄ４の第１の・ダイオー
ドＤ１ のアノードが接続され、又、トランスＴのそれ
ぞれの相の出力端ａｔｂｌｌｃはそれぞれコンデンサＣ
Ｉ２・Ｃ１３＋Ｃ１４の一端カ接続され、このコンデン
サｃ１２ ＋ Ｃ１３＋ Ｃ１４の他端は、ダイオード
群Ｄ１〜Ｄ４のそれぞれのダイオード同トの接続点ｆ、
ｇ、ｈに対し、コンデンサＣ，□の他端をｆ点に、コン
デンサＣＩ３の他端をｇ点に、およびコンデンサＣ１４
の他端をｈ点にそれぞれ接続する。前記ダイオード群Ｄ
ｌ〜Ｄ４の両端すなわち第１のダイオードＤ、のアノー
ドと第４のダイオードＤ４のカソードｉとの間にはこの
ダイオードＷＤｔ〜Ｄ４ と並列になるようにコンデン
サｃｉｔが接続される。
このように構成した多倍圧整流回路の動作を説明する。
今、説明に便のためトランスＴの入力ｌｌ１ｌには第４
［ａ（ａ）〜（ｃ）に示すように、それぞれ１２０°の
位相差を有する方形波の３相電力が印加され、出力側に
はそれぞれの出力端ａ、ｂ。
［ａ（ａ）〜（ｃ）に示すように、それぞれ１２０°の
位相差を有する方形波の３相電力が印加され、出力側に
はそれぞれの出力端ａ、ｂ。
Ｃに同じく１２０°の位相差を有する±Ｅ （Ｖ）の方
形電圧が発生したとする。先ず、ａ点に−ｇ（ｖ）が発
生したとするど、コンデンサｃｉｚはｆ点が正なる如く
、Ｅ（ｖ）の電圧にダイオードＤ、を通して充電される
。次にｂ点がａ点に対し１２０゜の位相差で−ｇ（ｖ）
が発生したとすると、初めの６０°すなわち１２０°か
ら１８ｏ°の期間ｉｉ、ａ点。
形電圧が発生したとする。先ず、ａ点に−ｇ（ｖ）が発
生したとするど、コンデンサｃｉｚはｆ点が正なる如く
、Ｅ（ｖ）の電圧にダイオードＤ、を通して充電される
。次にｂ点がａ点に対し１２０゜の位相差で−ｇ（ｖ）
が発生したとすると、初めの６０°すなわち１２０°か
ら１８ｏ°の期間ｉｉ、ａ点。
ｂ点共に同電圧になるが次の１２００すなわち１８０°
から３００°までの期間はａ点が＋ｇ（Ｖ）。
から３００°までの期間はａ点が＋ｇ（Ｖ）。
ｂ点が−Ｂ（Ｖ）となるので、コンデンサＣｔ ３ｔｒ
ｉ ）ランスＴの出力端ａの＋Ｅ（Ｖ）、コンデンサｃ
１２に充電されている十Ｅ（Ｖ）とトランスＴの出力端
すの−Ｅ （Ｖ）が全て加算される形となシ、ｇ点が正
なる如（３Ｅ位）まで充電される。次に、Ｃ点に、ｂ点
に対すると同じ＜ｉ２ｏ’ｏ位相差で−Ｅ（Ｖ）が発生
したとする。この場合も最初の６０゜すなわ１１）２４
０°から３００°までの期間はｂ点。
ｉ ）ランスＴの出力端ａの＋Ｅ（Ｖ）、コンデンサｃ
１２に充電されている十Ｅ（Ｖ）とトランスＴの出力端
すの−Ｅ （Ｖ）が全て加算される形となシ、ｇ点が正
なる如（３Ｅ位）まで充電される。次に、Ｃ点に、ｂ点
に対すると同じ＜ｉ２ｏ’ｏ位相差で−Ｅ（Ｖ）が発生
したとする。この場合も最初の６０゜すなわ１１）２４
０°から３００°までの期間はｂ点。
Ｃ点共に同電圧−ｇ（Ｖ）であるが、次の１２０”すな
わち３００°から４２０’−Ｊでの期間はｂ点が＋ ｇ
（Ｖ） 、 Ｃ点が−Ｅ （Ｖ）になるのでコンデンサ
Ｃ４１はトランスＴの出力端す点の＋Ｅ （Ｖ） 、コ
ンデンサＣ３ｔに充電されている３Ｅ（Ｖ）、およびト
ランスＴの出力端Ｃ点の−Ｅ（イ）の全てが加算される
形になり、＋５ｇ位）までｈ点が正なる如くダイオード
Ｄ３ を通して充電される。２４０°になるとトランス
′ｒの出力端Ｃは＋Ｅ（ｖ）となるのでコンデンサＣ１
ｌはｉ点で正なる如くトランスＴの出力端Ｃの電圧１（
（Ｖ）とコンデンサＣＩ４に充電されている＋５Ｅ（Ｖ
）が加算された６Ｅ（Ｖ）までダイオードＤ４ を通じ
て充電される。なお、３６０になるとトランスＴの出力
端ａ点は再び−Ｅ （Ｖ）とな夛コンデンサＣＩ２はＥ
（Ｖ） Ｋ再充電され以下位相が進む毎に上記動作が
繰返され１点は安定に６Ｅ（Ｖ）に保たれることになる
。
わち３００°から４２０’−Ｊでの期間はｂ点が＋ ｇ
（Ｖ） 、 Ｃ点が−Ｅ （Ｖ）になるのでコンデンサ
Ｃ４１はトランスＴの出力端す点の＋Ｅ （Ｖ） 、コ
ンデンサＣ３ｔに充電されている３Ｅ（Ｖ）、およびト
ランスＴの出力端Ｃ点の−Ｅ（イ）の全てが加算される
形になり、＋５ｇ位）までｈ点が正なる如くダイオード
Ｄ３ を通して充電される。２４０°になるとトランス
′ｒの出力端Ｃは＋Ｅ（ｖ）となるのでコンデンサＣ１
ｌはｉ点で正なる如くトランスＴの出力端Ｃの電圧１（
（Ｖ）とコンデンサＣＩ４に充電されている＋５Ｅ（Ｖ
）が加算された６Ｅ（Ｖ）までダイオードＤ４ を通じ
て充電される。なお、３６０になるとトランスＴの出力
端ａ点は再び−Ｅ （Ｖ）とな夛コンデンサＣＩ２はＥ
（Ｖ） Ｋ再充電され以下位相が進む毎に上記動作が
繰返され１点は安定に６Ｅ（Ｖ）に保たれることになる
。
このように構成した多倍圧整流回路によれば次のような
効果を得ることができる。すなわち本回路に用いられた
トランスＴは各相共入出力間室圧は最大ｇ（ｖ）である
のにわずか４個のダイオードとコンデンサの組合せで実
に６Ｅ（Ｖ）が得られることに、なる。このことは所要
出力電圧に対しトランスに要求される入出方間耐電圧を
極めて低くおさえられることを意味し、背景技術の問題
点でも述べた通シその効用は絶大と言える。
効果を得ることができる。すなわち本回路に用いられた
トランスＴは各相共入出力間室圧は最大ｇ（ｖ）である
のにわずか４個のダイオードとコンデンサの組合せで実
に６Ｅ（Ｖ）が得られることに、なる。このことは所要
出力電圧に対しトランスに要求される入出方間耐電圧を
極めて低くおさえられることを意味し、背景技術の問題
点でも述べた通シその効用は絶大と言える。
なお、本発明の多倍圧整流回路の構成は本実施例によら
ず数多くの応用が考えられる。先ず実施例では説明の便
のため方形波を想定したが、正弦波でも同様の効果が期
待できる。説明した実施例で正弦波入力の場合を説明す
ると、トランスＴの各出力端電圧波形は第５図（ａ）
、 （ｂ） 、 （ｃ）に示す如くなシ、最初に充電さ
れるコンデンサＣ１，はＥ（ロ）に充電されるが各出力
端に接続されているコンデンサはそれぞれコンデンサＣ
１３はコンデンサＣＩ２に充電されているＥ（ｖ）とト
ランスＴの出力端ａ、ｂ間の電圧差の最大すなわち０．
８６Ｘ２Ｅ（Ｖ）が加算された２、７２Ｅ（Ｖ）、又コ
ンデン＋Ｃ１４はコンデ／すＣｔＳに充電されている２
７２Ｅ＆）にトランスＴの出力端す、ｃ間の電圧差の最
大値０．８６ Ｘ ２ Ｅν）が加算された４４４Ｅ（
ト）に光電され、出力コンデンサＣ口はこのコンデンサ
Ｃ１４に充電されている４、４４Ｅ（Ｖ）にトランスＴ
の出力ｉｃの電圧ＥＭが加算された５、４４Ｅ位）とな
る。従って、出力電圧は方形波の場合に比べ約９０％に
なるが、トランスに要求される入出方間耐電圧に関して
は１０チ増程度となυ本発明の効用はさほど減ぜられた
訳ではない。又、この実施例の第１図のトランスＴの各
出力端に更にコンデンサを追加しそれに応じてダイオー
ドの数も増加させτ構成することも可能である。
ず数多くの応用が考えられる。先ず実施例では説明の便
のため方形波を想定したが、正弦波でも同様の効果が期
待できる。説明した実施例で正弦波入力の場合を説明す
ると、トランスＴの各出力端電圧波形は第５図（ａ）
、 （ｂ） 、 （ｃ）に示す如くなシ、最初に充電さ
れるコンデンサＣ１，はＥ（ロ）に充電されるが各出力
端に接続されているコンデンサはそれぞれコンデンサＣ
１３はコンデンサＣＩ２に充電されているＥ（ｖ）とト
ランスＴの出力端ａ、ｂ間の電圧差の最大すなわち０．
８６Ｘ２Ｅ（Ｖ）が加算された２、７２Ｅ（Ｖ）、又コ
ンデン＋Ｃ１４はコンデ／すＣｔＳに充電されている２
７２Ｅ＆）にトランスＴの出力端す、ｃ間の電圧差の最
大値０．８６ Ｘ ２ Ｅν）が加算された４４４Ｅ（
ト）に光電され、出力コンデンサＣ口はこのコンデンサ
Ｃ１４に充電されている４、４４Ｅ（Ｖ）にトランスＴ
の出力ｉｃの電圧ＥＭが加算された５、４４Ｅ位）とな
る。従って、出力電圧は方形波の場合に比べ約９０％に
なるが、トランスに要求される入出方間耐電圧に関して
は１０チ増程度となυ本発明の効用はさほど減ぜられた
訳ではない。又、この実施例の第１図のトランスＴの各
出力端に更にコンデンサを追加しそれに応じてダイオー
ドの数も増加させτ構成することも可能である。
次に、他の実施例として第２図の場合を説明する。即ち
、トランスＴの出力中点ｅｔｃはダイオード群Ｄｌｌ〜
Ｄ１６の第１のダイオードＤｌｌのアノードが接続され
、又、前記トランスＴの出力端ａ、ｂ 、ｃにはそれぞ
れコンデンサＣ２５゜Ｃ２４＋Ｃ２６の一端が接続され
る。前記コンデンサＣ２４の他端はダイオードＤ１３と
０１４の接続点に接続され、前記コンデンサＣ２５の他
端はダイオード［）ｉｔとＩ）ｉｓの接続点に接続され
、更に、前記コンデンサＣ２６の他端はダイオードＯｔ
ＳとＤ１６の接続点に接続される。前記ダイオードＤ目
のアノードとダイオードＤ１２，１）１３の接続点との
間にはコンデンサＣ２１が接続され、前記ダイオードＤ
１□＋Ｄ１３の接続点とダイオードＤ１４＋Ｄ１５の接
続点との間にはコンデンサＣ２２が接続され、更にダイ
オードＤ１４ｙＤ１！ｔの接続点とダイオードＤ１６の
カソードとの間にはコンデンサＣ３３が接続される。こ
の場合、各出力コンデンサＣ２１＋０２□、Ｃ２３はそ
れぞれのトランスＴの出力端電圧とそれぞれの出力端に
接続されているコンデンサＣ８４ｔ ｃｚｓ ｓ Ｃ２
６とによってそれぞれ２Ｅ（Ｖ）づつに充電されるので
、入力波形が正弦波であっても出力電圧は６Ｅ（Ｖ）Ｉ
ｃなる。なお、この場合、出力コンデンサは第１図の例
に比べそれぞれ所要耐電圧は１／／３で済み各コンデン
サの容１は第１図の場合と同容量とすれば容量、電圧の
積も１／３になる。しかし、動作解析と実験によって確
認した所によれば、同一の負荷電流をとった場合の電圧
降下およびリップル電圧は第１図の場合に比べそれぞれ
４０％、８０％増にととまることが明らかになり、この
実施例の効用は特に著しいものがある。なお、この場合
出力コンデンサの各接続点は出力電圧端としても利用で
きる。
、トランスＴの出力中点ｅｔｃはダイオード群Ｄｌｌ〜
Ｄ１６の第１のダイオードＤｌｌのアノードが接続され
、又、前記トランスＴの出力端ａ、ｂ 、ｃにはそれぞ
れコンデンサＣ２５゜Ｃ２４＋Ｃ２６の一端が接続され
る。前記コンデンサＣ２４の他端はダイオードＤ１３と
０１４の接続点に接続され、前記コンデンサＣ２５の他
端はダイオード［）ｉｔとＩ）ｉｓの接続点に接続され
、更に、前記コンデンサＣ２６の他端はダイオードＯｔ
ＳとＤ１６の接続点に接続される。前記ダイオードＤ目
のアノードとダイオードＤ１２，１）１３の接続点との
間にはコンデンサＣ２１が接続され、前記ダイオードＤ
１□＋Ｄ１３の接続点とダイオードＤ１４＋Ｄ１５の接
続点との間にはコンデンサＣ２２が接続され、更にダイ
オードＤ１４ｙＤ１！ｔの接続点とダイオードＤ１６の
カソードとの間にはコンデンサＣ３３が接続される。こ
の場合、各出力コンデンサＣ２１＋０２□、Ｃ２３はそ
れぞれのトランスＴの出力端電圧とそれぞれの出力端に
接続されているコンデンサＣ８４ｔ ｃｚｓ ｓ Ｃ２
６とによってそれぞれ２Ｅ（Ｖ）づつに充電されるので
、入力波形が正弦波であっても出力電圧は６Ｅ（Ｖ）Ｉ
ｃなる。なお、この場合、出力コンデンサは第１図の例
に比べそれぞれ所要耐電圧は１／／３で済み各コンデン
サの容１は第１図の場合と同容量とすれば容量、電圧の
積も１／３になる。しかし、動作解析と実験によって確
認した所によれば、同一の負荷電流をとった場合の電圧
降下およびリップル電圧は第１図の場合に比べそれぞれ
４０％、８０％増にととまることが明らかになり、この
実施例の効用は特に著しいものがある。なお、この場合
出力コンデンサの各接続点は出力電圧端としても利用で
きる。
第３図の場合は、トランスＴの各出力端にそれぞれ互に
直列接続されたコンデンサを用いた実施例である。即ｂ
１ トランスＴの出力側中点ｅは、複数個直列接続され
たダイオード群Ｄ２□〜０２９の第１のダイオードＤ２
１のアノードに接続され、又前記トランスＴの出力端ａ
、ｂ、ｃにはそれぞれコンデンサ０３ｇ ＊ Ｃ３ｇ
ｒ Ｃ３４の一端が対応して接続される。前記コンデン
サＣ３１１の他端はダイオードＤ２３とＤ２４の接続点
に接続されると共にコンデンサＣ３９を介してダイオー
ドＤ２７とＤ２８の接続点に接続され、前記コンデンサ
Ｃ３６の他端はダイオードＤ２１とＤ２２の接続点に接
続されると共にコンデンサＣＳｔを介［７てダイオ−）
’Ｄ２６とＩ）ｚｙの接続点に接続され、更に、コンデ
ンサ０３４の他端はダイオードＤ２４とＩ’２Ｓの接続
点に接続されると共にコンデンサＣ３５を介してダイオ
ードＤ２ｇとＤ２９の接続点に接続される。前記ダイオ
ードＤ２１のアノードとｆ ４ オー ｆ’ Ｄ２２
＋ Ｄ２３の接続点にはコンデンサＣ３１が接続され、
前記ダイオードＩ） ２２ ｒ ’） ２３の接続点と
ダイオードＤ２５１ Ｄ２６の接続点との間にはコンデ
ンサＣ，（２が接続され、更に、前記ダイオードＤ２１
！＋Ｄ２１１の接続点とダイオード０２９のカッ−Ｐと
の間にはコンデンサＣ３３が接続される。この場合、コ
ンデンサＣ３１＋Ｃ３２およびＣ３３の接続点は接地電
位に対し、それぞれ２Ｅ（Ｖ）、６Ｅ（ロ）、１２Ｆ：
（Ｖ）の出力端を形成し得る。
直列接続されたコンデンサを用いた実施例である。即ｂ
１ トランスＴの出力側中点ｅは、複数個直列接続され
たダイオード群Ｄ２□〜０２９の第１のダイオードＤ２
１のアノードに接続され、又前記トランスＴの出力端ａ
、ｂ、ｃにはそれぞれコンデンサ０３ｇ ＊ Ｃ３ｇ
ｒ Ｃ３４の一端が対応して接続される。前記コンデン
サＣ３１１の他端はダイオードＤ２３とＤ２４の接続点
に接続されると共にコンデンサＣ３９を介してダイオー
ドＤ２７とＤ２８の接続点に接続され、前記コンデンサ
Ｃ３６の他端はダイオードＤ２１とＤ２２の接続点に接
続されると共にコンデンサＣＳｔを介［７てダイオ−）
’Ｄ２６とＩ）ｚｙの接続点に接続され、更に、コンデ
ンサ０３４の他端はダイオードＤ２４とＩ’２Ｓの接続
点に接続されると共にコンデンサＣ３５を介してダイオ
ードＤ２ｇとＤ２９の接続点に接続される。前記ダイオ
ードＤ２１のアノードとｆ ４ オー ｆ’ Ｄ２２
＋ Ｄ２３の接続点にはコンデンサＣ３１が接続され、
前記ダイオードＩ） ２２ ｒ ’） ２３の接続点と
ダイオードＤ２５１ Ｄ２６の接続点との間にはコンデ
ンサＣ，（２が接続され、更に、前記ダイオードＤ２１
！＋Ｄ２１１の接続点とダイオード０２９のカッ−Ｐと
の間にはコンデンサＣ３３が接続される。この場合、コ
ンデンサＣ３１＋Ｃ３２およびＣ３３の接続点は接地電
位に対し、それぞれ２Ｅ（Ｖ）、６Ｅ（ロ）、１２Ｆ：
（Ｖ）の出力端を形成し得る。
又これと同種の構成によればトランスＴの出力電圧の６
倍、すなわち最大６Ｅ（Ｖ）の耐電圧のコンデンサの組
合せでいくらでも倍率が高められるので、この種の構成
の実用性は最も大である。
倍、すなわち最大６Ｅ（Ｖ）の耐電圧のコンデンサの組
合せでいくらでも倍率が高められるので、この種の構成
の実用性は最も大である。
以上述べたように本発明によれば、低い耐電圧のトラン
スで高い出力電圧を発生させる効果的な回路が提供でき
ると同時に多相交流による多倍圧整流という新たな技術
を提供することができる。
スで高い出力電圧を発生させる効果的な回路が提供でき
ると同時に多相交流による多倍圧整流という新たな技術
を提供することができる。
第１図は本発明の一実施例を示す回路図、第２図及び第
３図は本発明の他の実施例を示す回路図、第４図（ａ）
、 （ｂ） 、 （ｃ）は本発明に係るトランスの３
相方形波の出力波形の一例を示す波形図、第５図（ａ）
、 （ｂ） 、 （ｃ）は本発明に係るトランスの３
相正弦波の出力波形の一例を示す波形図である。 Ｔ・・・トランス、Ｄ１〜Ｄ４・・・ダイオード、Ｃ目
〜Ｃ１４・・・コンデンサ。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第４図 第５図
３図は本発明の他の実施例を示す回路図、第４図（ａ）
、 （ｂ） 、 （ｃ）は本発明に係るトランスの３
相方形波の出力波形の一例を示す波形図、第５図（ａ）
、 （ｂ） 、 （ｃ）は本発明に係るトランスの３
相正弦波の出力波形の一例を示す波形図である。 Ｔ・・・トランス、Ｄ１〜Ｄ４・・・ダイオード、Ｃ目
〜Ｃ１４・・・コンデンサ。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第４図 第５図
Claims (1)
- 所定の電位点に対し互いに逆相を含まない所定の位相差
の複数出力端を有するトランスと、このトランスの出力
側に接続され整流の向きが同一になる如く直列番τ接続
された複数個のダイオードよシなるダイオード群と、こ
のダイオード群のうち所定のダイオードの両端に接続さ
れた少なくとも１個以上の出力コンデンサと、前記トラ
ンスの出力端に一端が接続され他端が前記ダイオード群
の各ダイオード同士の接続点に接続された少くとも１個
以上のコンデンサとを具備し、前記各コンデンサを前記
各ダイオード同士の接続点に接続する位置をそれぞれ異
ならせ、かつ前記出力コンデンサの一端を前記トランス
の出力側電位点に零もしくは所定の直流電位差をもって
接続したことを特徴とする多倍圧整流回路。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57185713A JPS5976175A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 多倍圧整流回路 |
| US06/543,966 US4651268A (en) | 1982-10-22 | 1983-10-20 | Multiple step-up rectifier circuit |
| DE19833338336 DE3338336A1 (de) | 1982-10-22 | 1983-10-21 | Aufwaertstransformier-mehrfachgleichrichter- schaltung |
| GB08328329A GB2129232B (en) | 1982-10-22 | 1983-10-24 | Multiple step-up rectifier circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57185713A JPS5976175A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 多倍圧整流回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5976175A true JPS5976175A (ja) | 1984-05-01 |
Family
ID=16175545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57185713A Pending JPS5976175A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 多倍圧整流回路 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4651268A (ja) |
| JP (1) | JPS5976175A (ja) |
| DE (1) | DE3338336A1 (ja) |
| GB (1) | GB2129232B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012249419A (ja) * | 2011-05-27 | 2012-12-13 | Toyama Univ | 三相三倍電圧整流回路 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077678A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-05-02 | Toshiba Corp | 多倍圧整流回路 |
| WO2009003250A1 (en) * | 2007-07-03 | 2009-01-08 | Robert Rener | Storing electrical energy (lightning or existing network) |
| CN102355132B (zh) * | 2011-09-06 | 2013-12-25 | 中国电子科技集团公司第二十四研究所 | 不连续导电模式低压输入/高压输出的开关倍压整流电路 |
| DE102011119259A1 (de) * | 2011-11-24 | 2013-05-29 | Bombardier Transportation Gmbh | Verdopplergleichrichter für mehrphasiges kontaktloses Energieübertragungssystem |
Family Cites Families (4)
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|---|---|---|---|---|
| US2619602A (en) * | 1947-11-28 | 1952-11-25 | Westinghouse Brake & Signal | Apparatus for the supply of highvoltage unidirectional currents from a relatively low-voltage alternating current source |
| GB1130082A (en) * | 1966-03-31 | 1968-10-09 | Ass Elect Ind | Improvements relating to high voltage generators |
| CH491526A (de) * | 1967-02-14 | 1970-05-31 | Ass Elect Ind | Elektrische Gleichrichteranlage |
| GB2100075B (en) * | 1981-05-19 | 1984-07-18 | Tokyo Shibaura Electric Co | Rectifier circuit |
-
1982
- 1982-10-22 JP JP57185713A patent/JPS5976175A/ja active Pending
-
1983
- 1983-10-20 US US06/543,966 patent/US4651268A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-10-21 DE DE19833338336 patent/DE3338336A1/de not_active Ceased
- 1983-10-24 GB GB08328329A patent/GB2129232B/en not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012249419A (ja) * | 2011-05-27 | 2012-12-13 | Toyama Univ | 三相三倍電圧整流回路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3338336A1 (de) | 1984-05-03 |
| GB8328329D0 (en) | 1983-11-23 |
| GB2129232B (en) | 1986-04-16 |
| US4651268A (en) | 1987-03-17 |
| GB2129232A (en) | 1984-05-10 |
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