JPS5969475A - 高靭性セラミツク工具 - Google Patents
高靭性セラミツク工具Info
- Publication number
- JPS5969475A JPS5969475A JP57175824A JP17582482A JPS5969475A JP S5969475 A JPS5969475 A JP S5969475A JP 57175824 A JP57175824 A JP 57175824A JP 17582482 A JP17582482 A JP 17582482A JP S5969475 A JPS5969475 A JP S5969475A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- cutting
- tool
- stabilized
- point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は窒化珪素を主体とする高靭性セラミノク工具に
関する。
関する。
従来鋳物の黒皮を100 m/min以上のハイスピー
ドで切削するセラミソク工具としてば、八12.03及
びへ+ユ03 Tic等をホットプレス若しくは熱間
静水圧法(HIP法)などにより焼結したものが主とし
て使用されてきた。ところがこれらの工具は、使用中欠
け、割れ等を起し易く、自動機で切削加工する場合には
、稼動率の低下の最大原因になっていた。
ドで切削するセラミソク工具としてば、八12.03及
びへ+ユ03 Tic等をホットプレス若しくは熱間
静水圧法(HIP法)などにより焼結したものが主とし
て使用されてきた。ところがこれらの工具は、使用中欠
け、割れ等を起し易く、自動機で切削加工する場合には
、稼動率の低下の最大原因になっていた。
また、工具としての寿命は欠り及び割れに左右され、摩
耗幅が非雷に少ない状態でも交換しなければならないこ
とが多かった。
耗幅が非雷に少ない状態でも交換しなければならないこ
とが多かった。
これらの欠点を解消するため、さきにへ1203系H料
よりも衝撃強さ、熱衝撃強さ及び靭性の高い窒化珪素に
着目し、研究の結果、MgO及び安定化したZ r O
zを焼結助剤としてポットプレスすることにより使用中
欠けや割れのない高靭性窒化珪素エコ工具に対抗できな
かった。
よりも衝撃強さ、熱衝撃強さ及び靭性の高い窒化珪素に
着目し、研究の結果、MgO及び安定化したZ r O
zを焼結助剤としてポットプレスすることにより使用中
欠けや割れのない高靭性窒化珪素エコ工具に対抗できな
かった。
そこで、本発明者等はかかる欠点を解消するため、鋭意
検討の結果、rlgO及び安定化したZ r Olを添
加したSiヨN44にさらにNb、O,とTa2O夕の
うちの1種以]−を添加することにより容易に非酸化性
雰囲気中で普通焼結でき、且つ使用中欠け、割れのない
高靭性の窒化珪素]二具が得られることを見い出 し
ノこ 。
検討の結果、rlgO及び安定化したZ r Olを添
加したSiヨN44にさらにNb、O,とTa2O夕の
うちの1種以]−を添加することにより容易に非酸化性
雰囲気中で普通焼結でき、且つ使用中欠け、割れのない
高靭性の窒化珪素]二具が得られることを見い出 し
ノこ 。
すなわち本発明の要旨は、図面に示すように正ヨ角形に
交わる三軸にそれぞれsi、Nl/l、Mgo、及び安
定化されたZrO□の重量%を表示した三角座標におい
て、点△(s;、N、 98重量%、 Mg01重量%
。
交わる三軸にそれぞれsi、Nl/l、Mgo、及び安
定化されたZrO□の重量%を表示した三角座標におい
て、点△(s;、N、 98重量%、 Mg01重量%
。
ZrO□I重量%)9点B (Si3% 79重量%、
MgO20m ji1%、ZrO□1重里%)1点C
(Si、+% 79重量%。
MgO20m ji1%、ZrO□1重里%)1点C
(Si、+% 79重量%。
tlgo !重量%、 ZrO□20重量%)を結ぶ
線で囲まれイ)範囲においてSiヨN、、MgO,及び
安定化されたZrO2の各粉末を配合した第1粉末80
〜99重量%とNb工OF及び Ta、(lqの少なく
とも1種からなる第2粉末20〜1重量%の混合粉末を
成形、焼結してなるごとをり¥徴とする晶靭性セラミソ
ク工具にある。
線で囲まれイ)範囲においてSiヨN、、MgO,及び
安定化されたZrO2の各粉末を配合した第1粉末80
〜99重量%とNb工OF及び Ta、(lqの少なく
とも1種からなる第2粉末20〜1重量%の混合粉末を
成形、焼結してなるごとをり¥徴とする晶靭性セラミソ
ク工具にある。
以F本発明の詳細な説明するに、本発明では原料として
S i7 % 9Mg0 、及びZr(1)の三成分と
Nb205−及びTaよ05−のうちの−成分以上を必
要とし、ZrO□はY2.03 + CaOなどで安定
化されていることを要する。
S i7 % 9Mg0 、及びZr(1)の三成分と
Nb205−及びTaよ05−のうちの−成分以上を必
要とし、ZrO□はY2.03 + CaOなどで安定
化されていることを要する。
安定化されていないZrO□を使用すると、焼結後部分
安定化した形かまたは単$81品系の形で焼結体中に残
留し、切削加工する際工具先端の温度が1000℃以上
に−に昇した時、高温型の正方品系に変態を行い、異常
な容積変化を伴うため熱歪により欠LJ、割れシこ対す
る抵抗性が減少してしま・う。
安定化した形かまたは単$81品系の形で焼結体中に残
留し、切削加工する際工具先端の温度が1000℃以上
に−に昇した時、高温型の正方品系に変態を行い、異常
な容積変化を伴うため熱歪により欠LJ、割れシこ対す
る抵抗性が減少してしま・う。
上記のSi%ヶ、 MHO,ZrO□の三成分の配合量
は図面に示すような三角座標において点△、B、Cを結
ふ点線で囲まれる範囲内であることが要求される。
は図面に示すような三角座標において点△、B、Cを結
ふ点線で囲まれる範囲内であることが要求される。
この範囲内であると欠けに対する抵抗性が大きく、範囲
外になると大幅に低下する。また標してtlgOが少な
くなると耐摩耗性が低下する傾向がある。
外になると大幅に低下する。また標してtlgOが少な
くなると耐摩耗性が低下する傾向がある。
79重量%以−]二98重量%以下の5iiN弘にY2
O3、又はCaOで安定化したZrO2を添加剤として
1重量%以上20重量%以下加えた理由は、ZrO,L
添加量が1重量%より少ない範囲では靭性の向上効果が
のられず、20重量%より多くなると工具としての硬度
の低下と共に切削時のV耗が多く使用できない点にある
。又、Si、Nz、tの限定理由は、Si、7Npが9
8重量%を越えると焼結4(l:が悪く目的とする特性
が得られず、79重量%未満では切削時の耐摩耗性が低
下するためである。又、MgOを1重量%以上20重量
%1ν下加える理由は1重量%より少ない範囲では焼結
促進剤としての効果が少なく、20重量%より多くなる
と切削時の摩耗が多くなり工具としての特性がijられ
ないためである。
O3、又はCaOで安定化したZrO2を添加剤として
1重量%以上20重量%以下加えた理由は、ZrO,L
添加量が1重量%より少ない範囲では靭性の向上効果が
のられず、20重量%より多くなると工具としての硬度
の低下と共に切削時のV耗が多く使用できない点にある
。又、Si、Nz、tの限定理由は、Si、7Npが9
8重量%を越えると焼結4(l:が悪く目的とする特性
が得られず、79重量%未満では切削時の耐摩耗性が低
下するためである。又、MgOを1重量%以上20重量
%1ν下加える理由は1重量%より少ない範囲では焼結
促進剤としての効果が少なく、20重量%より多くなる
と切削時の摩耗が多くなり工具としての特性がijられ
ないためである。
また、本発明をより効果あるものとするために番、!、
−に記三成分の配合量を図面に示すような三角座標にお
いて点D (Si、JNい96重量%、 hgo 2重
量%、 ZrO22ri 用%)2点E (S+aN4
t80重量%。
−に記三成分の配合量を図面に示すような三角座標にお
いて点D (Si、JNい96重量%、 hgo 2重
量%、 ZrO22ri 用%)2点E (S+aN4
t80重量%。
Ngo 18−ffiii%、 ZrO22重量%)9
点F (Si3N480重晴%、 Mg02重量%、
Zr0218重量%)を結ぶ実線で囲まれる範囲内に選
択するとよい。
点F (Si3N480重晴%、 Mg02重量%、
Zr0218重量%)を結ぶ実線で囲まれる範囲内に選
択するとよい。
以−1−の三成分でホットプレスによる緻密化は可能で
あるが、これを普通焼結するためには、」二記ヨ成分8
0〜99fflJW%さらにNb、O,及びT a z
O5−の少なくと<)1種を20〜1重量%添加しなけ
ればならない。Nb20士及びTa2O!rの添加量の
限定理由は、添加量1重量%未満では普通焼結ができず
、20重量%を越えると硬度の低下と共に切削時の摩耗
が多くなり工具として使用できない。
あるが、これを普通焼結するためには、」二記ヨ成分8
0〜99fflJW%さらにNb、O,及びT a z
O5−の少なくと<)1種を20〜1重量%添加しなけ
ればならない。Nb20士及びTa2O!rの添加量の
限定理由は、添加量1重量%未満では普通焼結ができず
、20重量%を越えると硬度の低下と共に切削時の摩耗
が多くなり工具として使用できない。
本発明に係る工具を製造−Jるためには、以上の混合粉
末に有機バインダーを添加し、金型フッス焼成する。非
酸化性雰囲気で焼成するのは窒化珪素が酸化し易いか−
らで、1550’c未満の温度では焼結が不十分となる
場合があり、1750’cを越えるとSi3N、7の芸
発が著しくなる。
末に有機バインダーを添加し、金型フッス焼成する。非
酸化性雰囲気で焼成するのは窒化珪素が酸化し易いか−
らで、1550’c未満の温度では焼結が不十分となる
場合があり、1750’cを越えるとSi3N、7の芸
発が著しくなる。
以下に実施例によゲζ本発明をより^Y細に説明する。
実施例1
αS i 3 Ny 90重票%とβ−5i3 N4i
o m Ft%よりなるわ)未Ca020モル%により
安定化しノコZ r oJ、+MgO、Nb、O,及び
TaJpを表1−1に示す比で混合し、ボールミルによ
り粉砕して平均粒径1μとした。これに5夕1重量%の
パラフィンを加え造粒し金型プレスによりプレス圧1.
5ton/c♂て所定形状に成型した。これを真空中8
00℃で仮焼した後、N、気流中で表1−2に示す温度
で1時間焼結した。11られだ焼結体を研磨して、5N
GN432−′IN(チャンファ−0,1) 、s N
GN455−I N(チャンファ−0,2)及び4X8
X25闘の各ナス1〜ピースを作成′し、dH物性を測
定した。
o m Ft%よりなるわ)未Ca020モル%により
安定化しノコZ r oJ、+MgO、Nb、O,及び
TaJpを表1−1に示す比で混合し、ボールミルによ
り粉砕して平均粒径1μとした。これに5夕1重量%の
パラフィンを加え造粒し金型プレスによりプレス圧1.
5ton/c♂て所定形状に成型した。これを真空中8
00℃で仮焼した後、N、気流中で表1−2に示す温度
で1時間焼結した。11られだ焼結体を研磨して、5N
GN432−′IN(チャンファ−0,1) 、s N
GN455−I N(チャンファ−0,2)及び4X8
X25闘の各ナス1〜ピースを作成′し、dH物性を測
定した。
なお、表1中の〆1Eは下記のとうりである。
※1. Y、+1.で安定化した7、ro□を使用した
。
。
※2. 5NGN432−TN (チャンファ−0,1
)のナス1ピースを用い、被削剤として100φ×5(
](+ 7!のFe12を選び、切削条件を切削速度4
00m/min 、切込メ2.0mm 、送り0.3m
m /revとし 1000mm切削後のフランク摩耗
幅■、を測定した。
)のナス1ピースを用い、被削剤として100φ×5(
](+ 7!のFe12を選び、切削条件を切削速度4
00m/min 、切込メ2.0mm 、送り0.3m
m /revとし 1000mm切削後のフランク摩耗
幅■、を測定した。
※3. 5NGN455− TN (チャンファ−0
,2)のテストピースを用い、被切削剤として200φ
×35pのFe12(黒皮)を選び、切削条イ11をす
J削速度400m/min 、切込み2.5mm 、送
り0.3mm /revとし、円板の外側面を軸方向に
切削した。
,2)のテストピースを用い、被切削剤として200φ
×35pのFe12(黒皮)を選び、切削条イ11をす
J削速度400m/min 、切込み2.5mm 、送
り0.3mm /revとし、円板の外側面を軸方向に
切削した。
表1−1
表1−2
表1−1〜2によって示される通り本発明のセラミノク
工具は、靭性特に鋳物のラフカッ1−に対する工具のデ
ツピング、欠りに対する抵抗性に優れ、自動機における
工具の信頼性を大1晶に向上さ−1ることができる。そ
の理由は1tli定できないが、第1に表1−2に示す
如き断続切削に於いては刃先の温度は1000”C以−
にに」二昇することが繰り返され、この時^1□03
TI C系工具は熱膨張係数がG 約7xlO/’Cと大きいのに対し本発明の−1j 3
N 4を主体とする工具は約3.5 xlO/’cと
小さく j:I>衝撃に強いためと考えられる。まノー
、第2るこsi、14゜を主体とする工具は微構造的に
観察し7た時、繊維構造を示し、破壊に対する靭性が高
いためと考えられる。
工具は、靭性特に鋳物のラフカッ1−に対する工具のデ
ツピング、欠りに対する抵抗性に優れ、自動機における
工具の信頼性を大1晶に向上さ−1ることができる。そ
の理由は1tli定できないが、第1に表1−2に示す
如き断続切削に於いては刃先の温度は1000”C以−
にに」二昇することが繰り返され、この時^1□03
TI C系工具は熱膨張係数がG 約7xlO/’Cと大きいのに対し本発明の−1j 3
N 4を主体とする工具は約3.5 xlO/’cと
小さく j:I>衝撃に強いためと考えられる。まノー
、第2るこsi、14゜を主体とする工具は微構造的に
観察し7た時、繊維構造を示し、破壊に対する靭性が高
いためと考えられる。
又、S ii N/+ hOZr(+24こNb、0
5やTa)Opを添加することにより普通焼結が可能と
なり、ボッlプレスした場合に較べ切断不要となり、研
磨加工時間も大幅に短縮されるとともに穴イ;1千ノブ
等の複雑形状の切削工具も容易に得られる様になった。
5やTa)Opを添加することにより普通焼結が可能と
なり、ボッlプレスした場合に較べ切断不要となり、研
磨加工時間も大幅に短縮されるとともに穴イ;1千ノブ
等の複雑形状の切削工具も容易に得られる様になった。
実施例2
実施例1の試料N0.2表同一組成にて安定化ジルコ1
ニヤを用いる代りに、安定化されていない中斜品系のジ
ルニをニー1・を用い、比?2試料No、2Rを製作L
7だ。特に欠り、割れを起ごずまでの製品の切削枚数を
調査する試料は10ケ製作し、No、2と比較した結果
表2の通りになった。
ニヤを用いる代りに、安定化されていない中斜品系のジ
ルニをニー1・を用い、比?2試料No、2Rを製作L
7だ。特に欠り、割れを起ごずまでの製品の切削枚数を
調査する試料は10ケ製作し、No、2と比較した結果
表2の通りになった。
表2より明らかな如く、抗折力、硬度、耐摩耗性では両
者共差がないけれども、欠り、割れを起ごずまでの製品
の切削枚数はNo、 2が10ゲの祇tl II+10
ケ皆150ケ以上切削できたのに対し、No、2Rは3
ケのめ150以上切削でき、その他は30ケ〜143ケ
の間にばらついていた。これの理由は断定できないが、
No、2RがX線回折に、1、す、少量のr+i s′
+晶系の低温型ZrO□を検出されるのに対し、本発明
のNo、2はすべて安定化ZrOよのみ検出されるため
、欠り、割れに対する強さが安定しているためと思われ
る。
者共差がないけれども、欠り、割れを起ごずまでの製品
の切削枚数はNo、 2が10ゲの祇tl II+10
ケ皆150ケ以上切削できたのに対し、No、2Rは3
ケのめ150以上切削でき、その他は30ケ〜143ケ
の間にばらついていた。これの理由は断定できないが、
No、2RがX線回折に、1、す、少量のr+i s′
+晶系の低温型ZrO□を検出されるのに対し、本発明
のNo、2はすべて安定化ZrOよのみ検出されるため
、欠り、割れに対する強さが安定しているためと思われ
る。
最近の切削機械はいずれも自動化が進んでおり、工具の
突発的な欠り、割れは大変やっかいな問題を起こすため
、本発明による安定した一I具は欠り、割れに対する強
さのばらつきの大きいNo、2Rlこ比較し、大きな長
所を有している。なお、更に室温から1200°Cまで
の熱膨張を調査したとごろ、No、2Rは900℃と1
000℃の間で熱膨張1糸数の変化点が認められたがN
o、2は変化点が認められず直線的膨張曲線を示した。
突発的な欠り、割れは大変やっかいな問題を起こすため
、本発明による安定した一I具は欠り、割れに対する強
さのばらつきの大きいNo、2Rlこ比較し、大きな長
所を有している。なお、更に室温から1200°Cまで
の熱膨張を調査したとごろ、No、2Rは900℃と1
000℃の間で熱膨張1糸数の変化点が認められたがN
o、2は変化点が認められず直線的膨張曲線を示した。
又、本発明のセラミノク工具は、上記のような優れた諸
物性のため、鋳物以外の金属、例えばアルミニウノいス
チールなどの切削]二具、更には切削のような振動や熱
のかかる機械用耐熱部品に使用することができる。
物性のため、鋳物以外の金属、例えばアルミニウノいス
チールなどの切削]二具、更には切削のような振動や熱
のかかる機械用耐熱部品に使用することができる。
図面は焼結されるべき混合15)末を構成する各要素の
配合割合を示−4三角座標図である。 390 手続補正前(方式) 昭和5色才 3J111=日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 1、事件の表示 昭和57年 特許願 第175824号2、発明の名称 高靭性セラミソク工具 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 !ll11便番号46’1−91名古屋市瑞穂区
i口1辻町14番18号4、?IIi正命令の日イ;1
(発送日)昭fJ15B年2月22日 5、補正の対象 を提出しまず。〕
配合割合を示−4三角座標図である。 390 手続補正前(方式) 昭和5色才 3J111=日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 1、事件の表示 昭和57年 特許願 第175824号2、発明の名称 高靭性セラミソク工具 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 !ll11便番号46’1−91名古屋市瑞穂区
i口1辻町14番18号4、?IIi正命令の日イ;1
(発送日)昭fJ15B年2月22日 5、補正の対象 を提出しまず。〕
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1ツI面に示すように正三角形に交わる三軸にそれぞれ
Si3%、ho、及び安定化されたZrO2の重量%を
表示した三角座標において、点A (S73N498重
聚%、 MgO1重量%、ZrO21重量%)1点B
(Si、Np 79重量%、 MgO20重重量、Zr
021重量%)1点C(Siy% 79重量%+ Mg
01重量%。 Zr0220重量%)を結ぶ線で囲まれる範囲において
S i、jN4 + Mr+O、及び安定化されたZr
O□の各粉末を配合した第1粉末80〜99重量%とN
bユO「及びTa20yの少なくとも1種からなる第2
粉末20〜1重M%の混合粉末を成形、焼結してなるこ
とを特徴とする高靭性セラミソク工具
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57175824A JPS5969475A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 高靭性セラミツク工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57175824A JPS5969475A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 高靭性セラミツク工具 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5969475A true JPS5969475A (ja) | 1984-04-19 |
JPS6346030B2 JPS6346030B2 (ja) | 1988-09-13 |
Family
ID=16002859
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57175824A Granted JPS5969475A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 高靭性セラミツク工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5969475A (ja) |
-
1982
- 1982-10-06 JP JP57175824A patent/JPS5969475A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6346030B2 (ja) | 1988-09-13 |
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