JPS5966962A - 加圧シ−ルド鋳造における溶鋼流量の制御方法 - Google Patents
加圧シ−ルド鋳造における溶鋼流量の制御方法Info
- Publication number
- JPS5966962A JPS5966962A JP17751382A JP17751382A JPS5966962A JP S5966962 A JPS5966962 A JP S5966962A JP 17751382 A JP17751382 A JP 17751382A JP 17751382 A JP17751382 A JP 17751382A JP S5966962 A JPS5966962 A JP S5966962A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- level
- tundish
- chamber
- flow rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、大口径ノズルを用いた加圧シールド鋳造に:
r6ける鋳込開始時の溶砲流訃の制御方法にnL、、I
F〒にf!j込開始時のモールド内溶鋼レベルの急上昇
を防止する溶鋼流遍の制御方法に門する。
r6ける鋳込開始時の溶砲流訃の制御方法にnL、、I
F〒にf!j込開始時のモールド内溶鋼レベルの急上昇
を防止する溶鋼流遍の制御方法に門する。
加圧シールド鋳造は、一般に、第1図に示すように、タ
ンディツシュ1とモールド2の間をシールドチーVンバ
−3で囲み、該チーYンバー3内に不活性ガスを導入し
て水頭を調整しながら鋳造を行5もので、タンディツシ
ュノズル70大口径化による低速度鋳込ができるので、
AI!キルド階の鋳込みのように小口径のノズルではノ
ズル閉塞を起し易いものの鋳造に適している。
ンディツシュ1とモールド2の間をシールドチーVンバ
−3で囲み、該チーYンバー3内に不活性ガスを導入し
て水頭を調整しながら鋳造を行5もので、タンディツシ
ュノズル70大口径化による低速度鋳込ができるので、
AI!キルド階の鋳込みのように小口径のノズルではノ
ズル閉塞を起し易いものの鋳造に適している。
しかし、大口径ノズルを用いる場合、鋳込開始時に、チ
ーYンバー3内の圧力が量適に調S;(されていないと
、溶(伺カモールド2」二にオーバーフローしたり、圧
力が高過ぎる時にはタンディツシュ1内にガスが逆流し
て清缶が流れな(’/:;る等の不具合がある。
ーYンバー3内の圧力が量適に調S;(されていないと
、溶(伺カモールド2」二にオーバーフローしたり、圧
力が高過ぎる時にはタンディツシュ1内にガスが逆流し
て清缶が流れな(’/:;る等の不具合がある。
従来は、鋳込開始時の圧力制御法として、第1図に示す
ように、モールド2内の溶鋼レベルをレベル検出器8で
検出し、溶鋼1ノベルがレベル検出器8の下限に達した
時点で、予め所りj=の開度にセットしておいたダイア
フシム弁12へ、レベルコントローラ100指令により
電れ(弁15を開いて不活性ガスを供給し、チャンバー
3内の圧力を圧力検出器9によって検出し、該チャンバ
ー3内の圧力が所定の圧力になるように圧力−1ン1−
r1−ラ11によってダイアフラノ、弁12の開度を調
整する方法が採られていた。1tお、固定絞り弁5はチ
ャンバー3内の圧力応答性を調整する弁である、 この従来法では、溶鋼y、!、 コーールド2に流入し
始めZ)時日1、チャンバー3内の圧力が大2yt、
r−r、であるため、溶(rFi流「1が定常時の3〜
5倍となり、?4 rr)だ?ノ)千−、ルビ2内の溶
噌レベルの上列も同46n [−〒りlfす、オーバー
フローの危険性が犬と1、仁る欠点があった。
ように、モールド2内の溶鋼レベルをレベル検出器8で
検出し、溶鋼1ノベルがレベル検出器8の下限に達した
時点で、予め所りj=の開度にセットしておいたダイア
フシム弁12へ、レベルコントローラ100指令により
電れ(弁15を開いて不活性ガスを供給し、チャンバー
3内の圧力を圧力検出器9によって検出し、該チャンバ
ー3内の圧力が所定の圧力になるように圧力−1ン1−
r1−ラ11によってダイアフラノ、弁12の開度を調
整する方法が採られていた。1tお、固定絞り弁5はチ
ャンバー3内の圧力応答性を調整する弁である、 この従来法では、溶鋼y、!、 コーールド2に流入し
始めZ)時日1、チャンバー3内の圧力が大2yt、
r−r、であるため、溶(rFi流「1が定常時の3〜
5倍となり、?4 rr)だ?ノ)千−、ルビ2内の溶
噌レベルの上列も同46n [−〒りlfす、オーバー
フローの危険性が犬と1、仁る欠点があった。
?これを防止ずZ)には、チャンバー3内の圧力を17
1. <所定のl:力に11110・111する必要が
あるが、この実現のためυζを」−不活性ガス流量の増
大、レベル検出器の応答性等が間V1【となる。
1. <所定のl:力に11110・111する必要が
あるが、この実現のためυζを」−不活性ガス流量の増
大、レベル検出器の応答性等が間V1【となる。
本発明は5制911系の応答性を改Ptう・することな
く、鋳込開始時の溶鋼レベルの急上昇を防(にすること
のできる溶く口流量の制御方法を提供するものである。
く、鋳込開始時の溶鋼レベルの急上昇を防(にすること
のできる溶く口流量の制御方法を提供するものである。
すなわち本発明は、大1コ径ノズルを用いた加圧シール
ド鋳造に16げる鋳込開始時の溶(11流f1制御法に
おいて、タンディツシュ内の溶鍋レベルが所定の位置に
達した時点で、鋳片の定常引抜速度に相当する溶鋼流量
と同等又は若干多い溶鋼流量となるようにシールドチャ
ンバー内を加圧すると同時にタンディツシュストッパ−
を開放してモールド内に溶鋼を供給することを/l’¥
徴とする加圧シールド鋳造における溶鋼流量゛の制御方
法に関するものである。
ド鋳造に16げる鋳込開始時の溶(11流f1制御法に
おいて、タンディツシュ内の溶鍋レベルが所定の位置に
達した時点で、鋳片の定常引抜速度に相当する溶鋼流量
と同等又は若干多い溶鋼流量となるようにシールドチャ
ンバー内を加圧すると同時にタンディツシュストッパ−
を開放してモールド内に溶鋼を供給することを/l’¥
徴とする加圧シールド鋳造における溶鋼流量゛の制御方
法に関するものである。
以下、添付図面を参照して本発明方法を詳述する。
第2図は本発明方法の一実施態様例を示す図である。
第2図中、第1図と同一符号は第1図と同一部分を示し
、1がタンディツシュ、2がモールド、3がシールドチ
ャンバー、4が鋳片、5が固定絞り弁、6がタンディツ
シュストツノく−17がタンディツシュノズル、8がモ
ールド内の溶鋼レベル検出器、9が圧力検出器、10が
レベルコントローラ、11が圧カニフントローラ、12
がダイアフラム弁、13と14が電磁弁、15が減用弁
、16がタンディツシュ内の溶([・1トベル検出器、
17が電磁弁制御装置である。
、1がタンディツシュ、2がモールド、3がシールドチ
ャンバー、4が鋳片、5が固定絞り弁、6がタンディツ
シュストツノく−17がタンディツシュノズル、8がモ
ールド内の溶鋼レベル検出器、9が圧力検出器、10が
レベルコントローラ、11が圧カニフントローラ、12
がダイアフラム弁、13と14が電磁弁、15が減用弁
、16がタンディツシュ内の溶([・1トベル検出器、
17が電磁弁制御装置である。
どころで、タンディツシユノズ刀・7からの溶6F・1
流fIQは次式によつ゛C算出される。
流fIQは次式によつ゛C算出される。
C:溶銅θ)流用係数
FL:タング・fツシュノズル7の断面積■=タンディ
ツシュ1内の溶鋼1ノヘルp:シールドチャンバー3内
の圧力 r:溶傍比喧 前nj: Ly lζように、加圧シールド会り造では
、他の連続ぐりン告技IEiい−Jl t、 、タンデ
ィツシュノズル7の断面1.’l y+をメ′9イ?〜
に12、△H= ■T、 −−F−を小さくすることに
よって、他の連続鋳造技術と同一(り造速度を11′)
る」、うにしている。従って、前述のように鋳込開始時
においては一般にタンディツシュノズル1内の溶鋼レベ
ルHが所定レベルになっているので、チャンバー3内の
圧力pを早く所蔵圧力にしないと、ノズル7からの溶銅
流量Qが増加し、オーバーフローの危険が生じるのであ
る。
ツシュ1内の溶鋼1ノヘルp:シールドチャンバー3内
の圧力 r:溶傍比喧 前nj: Ly lζように、加圧シールド会り造では
、他の連続ぐりン告技IEiい−Jl t、 、タンデ
ィツシュノズル7の断面1.’l y+をメ′9イ?〜
に12、△H= ■T、 −−F−を小さくすることに
よって、他の連続鋳造技術と同一(り造速度を11′)
る」、うにしている。従って、前述のように鋳込開始時
においては一般にタンディツシュノズル1内の溶鋼レベ
ルHが所定レベルになっているので、チャンバー3内の
圧力pを早く所蔵圧力にしないと、ノズル7からの溶銅
流量Qが増加し、オーバーフローの危険が生じるのであ
る。
そこで、本発明方法においては、タンディツシュストッ
パ−6を開にする前にチャンバー3に圧力を加えてΔH
を小さクシ、鋳込開始時の溶鋼流量Qの増加を抑えてモ
ールド2内゛の湯面上昇を防止するのである。
パ−6を開にする前にチャンバー3に圧力を加えてΔH
を小さクシ、鋳込開始時の溶鋼流量Qの増加を抑えてモ
ールド2内゛の湯面上昇を防止するのである。
すなわち第2図において、鋳込開始前、タンディツシュ
ストッパ−6を閉じたままでし一ドル(図示せず)から
の溶鋼がタンディツシュ1の所定レベル(通常600〜
1500snm)に達したことをタンディツシュレベル
検出器16で検出し、電磁弁制御装置17の指示で電磁
弁14を開いてチャンバー3に不活性ガスを流入させ、
チャンバー3内の圧力が上昇すると同時にストッパー6
を全開にしてモールド2内に溶鋼を供給する。
ストッパ−6を閉じたままでし一ドル(図示せず)から
の溶鋼がタンディツシュ1の所定レベル(通常600〜
1500snm)に達したことをタンディツシュレベル
検出器16で検出し、電磁弁制御装置17の指示で電磁
弁14を開いてチャンバー3に不活性ガスを流入させ、
チャンバー3内の圧力が上昇すると同時にストッパー6
を全開にしてモールド2内に溶鋼を供給する。
この時のチャンバー3内の圧力は、鋳片4の引抜連fr
y:がr)決まる溶州流肝と回等が、又は若干多い溶q
r−+流[;〜と1.c′るように、減圧弁15にょつ
′C予め設定しておく。
y:がr)決まる溶州流肝と回等が、又は若干多い溶q
r−+流[;〜と1.c′るように、減圧弁15にょつ
′C予め設定しておく。
1!−て、モールド1内2内の溶鋼レベルが上昇シ、レ
ベル4今出)”:+8のイ・X)用下限まで溶針ルベル
が上荷するど電磁弁13が開いて、ダイアフラム弁12
によつ′(T?−ルド2内の溶鋼レベルに応じ′〔チャ
ンバー3内の用カが調整され、溶鋼流量が制御される。
ベル4今出)”:+8のイ・X)用下限まで溶針ルベル
が上荷するど電磁弁13が開いて、ダイアフラム弁12
によつ′(T?−ルド2内の溶鋼レベルに応じ′〔チャ
ンバー3内の用カが調整され、溶鋼流量が制御される。
以上の動作を第3図のタイムチャートに示す。
第3図中、aはタンディツシュ1内の溶鋼レベル変イ1
ハ1)1゛よ電磁弁14の作動状況、Cは電磁弁13の
作動状況、dはチャンバー3内の圧力変化、0はタンデ
ィツシュストッパ−6の作動状況、fは・モールド1内
の溶鍋レベル変化、gは311片4の引抜速度態様をそ
れぞれ示している。
ハ1)1゛よ電磁弁14の作動状況、Cは電磁弁13の
作動状況、dはチャンバー3内の圧力変化、0はタンデ
ィツシュストッパ−6の作動状況、fは・モールド1内
の溶鍋レベル変化、gは311片4の引抜速度態様をそ
れぞれ示している。
以上詳述したように、本発明方法によれば、次のような
効果を奏することができる。
効果を奏することができる。
(1) タンディツシュ1から溶鋼が流れ出ずとき、
チャンバー3内に圧力が加わっているので、大口径ノズ
ルを使用しても溶鋼流量を抑えることができ、従ってレ
ベル検出器等の遅れによる影響が改善され、またチャン
バー3内の圧力の応答性の改善のため、ガス流t、lを
増加する必要もなくなる。
チャンバー3内に圧力が加わっているので、大口径ノズ
ルを使用しても溶鋼流量を抑えることができ、従ってレ
ベル検出器等の遅れによる影響が改善され、またチャン
バー3内の圧力の応答性の改善のため、ガス流t、lを
増加する必要もなくなる。
(2) タンディツシュ1の溶鋼レベルが所定の位置
になってから加圧を開始するので、ノズル7部からのガ
ス吹上げが防止できる。
になってから加圧を開始するので、ノズル7部からのガ
ス吹上げが防止できる。
なお、以上は、チャンバー3内の圧力設定を迅速に行う
ため、制御系統をレベル検出器16−電磁弁制御装置1
7−電磁弁14(減圧弁15〕と、レベル検出器8−レ
ベルコントローラ1〇−電磁弁13−ダイアフラム弁1
2の2系統とした場合であるが、第4図に示すように1
系統としても同様の効果を得ることができる。
ため、制御系統をレベル検出器16−電磁弁制御装置1
7−電磁弁14(減圧弁15〕と、レベル検出器8−レ
ベルコントローラ1〇−電磁弁13−ダイアフラム弁1
2の2系統とした場合であるが、第4図に示すように1
系統としても同様の効果を得ることができる。
第4図においては、レベル検出器16でタンディツシュ
1内の溶鋼レベルが所定位置になったことを検知したら
、電磁弁制御装置17で直接電磁弁13を開いて、鋳片
の定惰引抜速度に相当する溶仔【流口−と同等又は若干
多い溶鋼流量ど1.(るようにシールドチャンバー3内
を加圧するように(1、溶fFルベルが溶M l/ベル
検出器8のF阻に達1.た7Nから溶(ト)レベルに応
じて圧力を111重% ′j Z)−にうにすればよい
。
1内の溶鋼レベルが所定位置になったことを検知したら
、電磁弁制御装置17で直接電磁弁13を開いて、鋳片
の定惰引抜速度に相当する溶仔【流口−と同等又は若干
多い溶鋼流量ど1.(るようにシールドチャンバー3内
を加圧するように(1、溶fFルベルが溶M l/ベル
検出器8のF阻に達1.た7Nから溶(ト)レベルに応
じて圧力を111重% ′j Z)−にうにすればよい
。
次に、一本発明方法にJ、る効果を従来法と比較I−7
で具体的に示3′。
で具体的に示3′。
スタート時のモールド2内のレベル上昇は次式て表わさ
れろ。
れろ。
4:) −’−’71”f■(nT+)−v −−−
−+21h:モールド2内のレベル変化 し二時間 A:1−ルド2の断面積 ■=引抜速度 Cr ”r p、 r:(11式と同じg:重力
加速度 従つ′C1本発明方法では、pを溶鋼が流出する時点か
ら加え、(2)式の右辺がほぼ零によるよ 4゜5に
し′Cいるので、モールド20レベル変化りが少なくな
るのに対し、従来法では、レベル検出器8の下限に達し
Cからpを加える」こうにしているので、検出器8の遅
れ及び圧力pの応答性からタンディツシュ流量と引抜速
度が等しくなるのに時間がかかるため、レベル上昇が大
きくなる。
−+21h:モールド2内のレベル変化 し二時間 A:1−ルド2の断面積 ■=引抜速度 Cr ”r p、 r:(11式と同じg:重力
加速度 従つ′C1本発明方法では、pを溶鋼が流出する時点か
ら加え、(2)式の右辺がほぼ零によるよ 4゜5に
し′Cいるので、モールド20レベル変化りが少なくな
るのに対し、従来法では、レベル検出器8の下限に達し
Cからpを加える」こうにしているので、検出器8の遅
れ及び圧力pの応答性からタンディツシュ流量と引抜速
度が等しくなるのに時間がかかるため、レベル上昇が大
きくなる。
以上をシュミレーションした結果を第5図に示す。
第5図は、ダンディツシュノズル7の径aを30・町φ
とし、タンディツシュ1内の溶鋼レベルHを1mとした
場合の結果であり、曲線100が本発明方法による結果
、曲IQ 11] 1が従来法による結果、αがモール
ド2のスタートレベル、βがモールド20レベル設定値
を示す。
とし、タンディツシュ1内の溶鋼レベルHを1mとした
場合の結果であり、曲線100が本発明方法による結果
、曲IQ 11] 1が従来法による結果、αがモール
ド2のスタートレベル、βがモールド20レベル設定値
を示す。
第5図から明らかなように、本発明方法ではモールド2
内のレベルが設定値以」二にオーツ(シュートすること
なく制御でき効果的であることが判る。
内のレベルが設定値以」二にオーツ(シュートすること
なく制御でき効果的であることが判る。
第1図は加圧シールドρ11造における従来の制御方法
を示す口、;’、1’> 7図は本発明方法の一実施態
様例を示す[11、第3図は本発明方法にj6ける各部
・品の動作を示ずタイムグーヤード、第4図は本発明方
法の他の実施態様例を示す図、第5図は本発明方法によ
る効果を従来法と比較して示1−図表である。 1;1代狸人 内 1) 明 fjv代理人 萩 原 亮 − 第1図 第1頁の続き ■出 願 人 三菱製鋼株式会社 東京都千代田区大手町二丁目6 番2号
を示す口、;’、1’> 7図は本発明方法の一実施態
様例を示す[11、第3図は本発明方法にj6ける各部
・品の動作を示ずタイムグーヤード、第4図は本発明方
法の他の実施態様例を示す図、第5図は本発明方法によ
る効果を従来法と比較して示1−図表である。 1;1代狸人 内 1) 明 fjv代理人 萩 原 亮 − 第1図 第1頁の続き ■出 願 人 三菱製鋼株式会社 東京都千代田区大手町二丁目6 番2号
Claims (1)
- 大11径ノズルを用いた加圧シールド鋳造における≦1
,1込開始時の溶鍋流量制御法において、タンディツシ
ュ内の4゛(鋼レベルが所定の位置に達[また時点で、
fJIjBの定常引抜速度に相当する溶fr′l流訃と
回等又は若−下多い溶鋼流口ど)、(゛るようにシール
l’ブーヤンバ〜内を加圧すると同時にタンティッシュ
ストッパーを開放してモールド内に溶鋼を供給すること
を特徴とする加圧シールド鋳造における溶(ト)流間の
制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17751382A JPS5966962A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | 加圧シ−ルド鋳造における溶鋼流量の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17751382A JPS5966962A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | 加圧シ−ルド鋳造における溶鋼流量の制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5966962A true JPS5966962A (ja) | 1984-04-16 |
Family
ID=16032216
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17751382A Pending JPS5966962A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | 加圧シ−ルド鋳造における溶鋼流量の制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5966962A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5515906A (en) * | 1993-01-29 | 1996-05-14 | Her Majesty In Right Of Canada As Represented By The Minister Of Energy, Mines And Resources | Pneumatic flow control of liquid metals |
WO2004112992A2 (en) * | 2003-06-24 | 2004-12-29 | Alcan International Limited | Method for casting composite ingot |
US7975752B2 (en) | 2007-02-28 | 2011-07-12 | Novelis Inc. | Co-casting of metals by direct chill casting |
-
1982
- 1982-10-12 JP JP17751382A patent/JPS5966962A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5515906A (en) * | 1993-01-29 | 1996-05-14 | Her Majesty In Right Of Canada As Represented By The Minister Of Energy, Mines And Resources | Pneumatic flow control of liquid metals |
WO2004112992A2 (en) * | 2003-06-24 | 2004-12-29 | Alcan International Limited | Method for casting composite ingot |
WO2004112992A3 (en) * | 2003-06-24 | 2005-04-14 | Alcan Int Ltd | Method for casting composite ingot |
US7472740B2 (en) | 2003-06-24 | 2009-01-06 | Novelis Inc. | Method for casting composite ingot |
US7975752B2 (en) | 2007-02-28 | 2011-07-12 | Novelis Inc. | Co-casting of metals by direct chill casting |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS5966962A (ja) | 加圧シ−ルド鋳造における溶鋼流量の制御方法 | |
US5490554A (en) | Teeming arrangement for aluminum continuous casting apparatus | |
JPS5935867A (ja) | 連続鋳造における溶鋼供給制御方法 | |
AU649035B2 (en) | Method and apparatus for controlling the flow of molten metals | |
US6698494B1 (en) | Casting method and apparatus | |
JP3484820B2 (ja) | 快削鋼の連続鋳造方法 | |
JPH08224653A (ja) | 鋳造機の溶湯充填制御方法 | |
JPH0561025B2 (ja) | ||
JP2960225B2 (ja) | 連続鋳造設備のオートスタート制御装置 | |
GB1348479A (en) | Level control in continuous casting | |
JP2898822B2 (ja) | 連続鋳造における鋳型内溶鋼レベルの制御方法 | |
JPH0751264B2 (ja) | 連続鋳造機の鋳込み制御装置および制御方法 | |
JPH06611A (ja) | モールドレベル制御装置 | |
JP2863485B2 (ja) | 連続鋳造における鋳型内溶鋼レベルの制御方法 | |
JP3201930B2 (ja) | 低圧鋳造法における鋳造条件制御方法 | |
JPH05245608A (ja) | 連続鋳造におけるストッパー制御方法 | |
SU1680438A1 (ru) | Способ регулировани подачи присадочного материала при непрерывной разливке стали | |
JPH05277688A (ja) | モールドレベル制御装置 | |
JP2904834B2 (ja) | 低圧鋳造方法 | |
JPS5933062A (ja) | 連続鋳造における鋳型内溶鋼液面レベル自動制御方法 | |
JPH03275261A (ja) | モールドへの給湯量制御方法およびその給湯ノズル | |
JPS5835056A (ja) | 連続鋳造における鋳型内湯面の制御方法 | |
JPH02151B2 (ja) | ||
JPS5820368A (ja) | 鋳造装置 | |
JPS5916653A (ja) | 加圧式連続鋳造方法 |