JPS5835056A - 連続鋳造における鋳型内湯面の制御方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳型内湯面の制御方法Info
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- JPS5835056A JPS5835056A JP13360481A JP13360481A JPS5835056A JP S5835056 A JPS5835056 A JP S5835056A JP 13360481 A JP13360481 A JP 13360481A JP 13360481 A JP13360481 A JP 13360481A JP S5835056 A JPS5835056 A JP S5835056A
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- Japan
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- molten metal
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明祉連続鋳造における鋳型内の湯面レベルを制御
する方法に関するものである。
する方法に関するものである。
周知のように、連続鋳造においては鋳型内に給湯する溶
鋼等溶融金属Ω線速度が速いと、溶鋼噴流がモールドパ
ウダやスカムを巻き込んでこれらを鋳型内の深い箇所に
まで侵入させてしまうので、そのモールドパウダやスカ
ムが鋳型内の湯面上に浮上し切らずに鋳片内に介在物と
して残留し、鋳片の品質の低下を招来する問題があり九
。そこで本出願人は既に上述のような問題を解決するこ
とのできる方法を提案した。その方法を第１図を参照し
て簡単に説明すると、大気に開放した第１タンデイツシ
エｌと密閉構造の第２タンデイツシー２とをゲート機構
３を介して接続しておき、取鍋４から第１タンデイツシ
エ１に供給した溶鋼５をゲート機構３によって流量を制
御しつつ第２クンデイツシエ２内に流入させるとともに
、第２タンデイツシエ２内を真空ポンプ６によって吸引
減圧し、さらに第２タンディッシ、２内の溶鋼５を浸漬
ノズル７を介して鋳型８に給湯する方法であり、この方
法においては第２タンデイツシエ２内を一定の真空状態
（例えばθ〜０．５気圧）に保りておくことＫよル、第
２タンディッシ゛３−２から鋳型８内に流下する溶鋼５
の線速度を、大気に開放された従来タイプのタンディク
シ瓢から給湯する場合よりも遅くすることができ、した
がって鋳片内介在物の発生を抑え、鋳片品質の低下を防
止することができる。
鋼等溶融金属Ω線速度が速いと、溶鋼噴流がモールドパ
ウダやスカムを巻き込んでこれらを鋳型内の深い箇所に
まで侵入させてしまうので、そのモールドパウダやスカ
ムが鋳型内の湯面上に浮上し切らずに鋳片内に介在物と
して残留し、鋳片の品質の低下を招来する問題があり九
。そこで本出願人は既に上述のような問題を解決するこ
とのできる方法を提案した。その方法を第１図を参照し
て簡単に説明すると、大気に開放した第１タンデイツシ
エｌと密閉構造の第２タンデイツシー２とをゲート機構
３を介して接続しておき、取鍋４から第１タンデイツシ
エ１に供給した溶鋼５をゲート機構３によって流量を制
御しつつ第２クンデイツシエ２内に流入させるとともに
、第２タンデイツシエ２内を真空ポンプ６によって吸引
減圧し、さらに第２タンディッシ、２内の溶鋼５を浸漬
ノズル７を介して鋳型８に給湯する方法であり、この方
法においては第２タンデイツシエ２内を一定の真空状態
（例えばθ〜０．５気圧）に保りておくことＫよル、第
２タンディッシ゛３−２から鋳型８内に流下する溶鋼５
の線速度を、大気に開放された従来タイプのタンディク
シ瓢から給湯する場合よりも遅くすることができ、した
がって鋳片内介在物の発生を抑え、鋳片品質の低下を防
止することができる。
しかしながら、本出願人の提案に係る上記の方法は、通
常時においては上述のような優れた効果を奏するのであ
るが、給湯末期や取鍋交換時において第１タンデイツシ
ユ１内の１ｊｋＩｆｉレベルがゲート機構３の開口部よ
りも低下した場合、第２タンデイツシ３２内を一定の真
空状態に保持しているために第２タンデイツシエ２内に
外気を吸い込んでしまい、その結果第２タンデイツシエ
２の内部圧力が大気圧にまで上昇して第２タンデイツシ
ユ２内の溶鋼５が急激に流出し、鋳型８からオーバーフ
ローする危険があった。このような危険を回避するため
に、第１タンデイツシユ１内の湯面レベルが所定レベル
以下に低下した際に前記ゲート機構３を閉じて外気の流
入を阻止することが考えられるが、上述した提案の方法
では、第２タンプ制御は専らゲート機構３によって行な
うので、上述のように外気の流入を阻止すべくゲート機
構３を閉じてしまえば、給湯量の制御すなわち鋳型８内
の湯面制御を行なうことができなくなり、また浸漬ノズ
ル７および第２タンデイツシー２内に溶鋼５が残留した
ままＫなるなどの不都合が生じる。
常時においては上述のような優れた効果を奏するのであ
るが、給湯末期や取鍋交換時において第１タンデイツシ
ユ１内の１ｊｋＩｆｉレベルがゲート機構３の開口部よ
りも低下した場合、第２タンデイツシ３２内を一定の真
空状態に保持しているために第２タンデイツシエ２内に
外気を吸い込んでしまい、その結果第２タンデイツシエ
２の内部圧力が大気圧にまで上昇して第２タンデイツシ
ユ２内の溶鋼５が急激に流出し、鋳型８からオーバーフ
ローする危険があった。このような危険を回避するため
に、第１タンデイツシユ１内の湯面レベルが所定レベル
以下に低下した際に前記ゲート機構３を閉じて外気の流
入を阻止することが考えられるが、上述した提案の方法
では、第２タンプ制御は専らゲート機構３によって行な
うので、上述のように外気の流入を阻止すべくゲート機
構３を閉じてしまえば、給湯量の制御すなわち鋳型８内
の湯面制御を行なうことができなくなり、また浸漬ノズ
ル７および第２タンデイツシー２内に溶鋼５が残留した
ままＫなるなどの不都合が生じる。
この発明は上記の事情に鑑みてなされ友もので、鋳型へ
の注湯流の線速度を遅くすべく密閉構造のタンディツシ
ユを用い、そのタ／ディッシー内を減圧状１１Ｋして鋳
型に対し給湯するにあたシ、通常時は勿論のこと、密閉
構造のタンディクシ−に接続し九大気開放型のタンディ
クシ−内の湯面レベルが低下し九場合においても鋳型内
の湯面レベルを適正に制御することのできる方法を提供
することを目的とするものである。
の注湯流の線速度を遅くすべく密閉構造のタンディツシ
ユを用い、そのタ／ディッシー内を減圧状１１Ｋして鋳
型に対し給湯するにあたシ、通常時は勿論のこと、密閉
構造のタンディクシ−に接続し九大気開放型のタンディ
クシ−内の湯面レベルが低下し九場合においても鋳型内
の湯面レベルを適正に制御することのできる方法を提供
することを目的とするものである。
以下この発明の方法を詳細に説明する。
まず、この発明の方法を実施するための装置の一例につ
いて第２図を参照して説明すると、第１タンプ４ツシー
１１は大気に開放された構成とされ、また第２タンデイ
ツシユ１２は上部開口部が蓋体１３によって密閉された
密閉構造とされておシ、これら第１および第２タンデイ
ツシユ１１゜１２は、両者の間の下部に配役された流量
制御機構例えば油圧シリンダー１４によって開度が調整
されるゲート機構１５を介して連通されている。
いて第２図を参照して説明すると、第１タンプ４ツシー
１１は大気に開放された構成とされ、また第２タンデイ
ツシユ１２は上部開口部が蓋体１３によって密閉された
密閉構造とされておシ、これら第１および第２タンデイ
ツシユ１１゜１２は、両者の間の下部に配役された流量
制御機構例えば油圧シリンダー１４によって開度が調整
されるゲート機構１５を介して連通されている。
前記蓋体１３には、第２タンデイツシユ１２内の湯面レ
ベルを検出するための音波式湯面検出器１６が取付轄ら
れており、この湯面検出器１６はＰＩＤ調節計１７に接
続され、さらにこのＰＩＤ １４節計重７はその出力信
号により前記油圧シリンダー１４を動作させるようにな
っている。また前記蓋体１３には、排気管１８および給
気管１９が接続されておシ、排気管１８は真空ポンプ２
０に接続され、この真空ポンプ２０によって第２り／デ
ィツシュ１２内を吸引減圧するようになっており、また
給気管１９は制御バルブ２１を介して不活ガス源例えば
Ａｒガス源（図示せず）Ｋ接続されている。
ベルを検出するための音波式湯面検出器１６が取付轄ら
れており、この湯面検出器１６はＰＩＤ調節計１７に接
続され、さらにこのＰＩＤ １４節計重７はその出力信
号により前記油圧シリンダー１４を動作させるようにな
っている。また前記蓋体１３には、排気管１８および給
気管１９が接続されておシ、排気管１８は真空ポンプ２
０に接続され、この真空ポンプ２０によって第２り／デ
ィツシュ１２内を吸引減圧するようになっており、また
給気管１９は制御バルブ２１を介して不活ガス源例えば
Ａｒガス源（図示せず）Ｋ接続されている。
前記第２タンデイツシー１２の底部に浸漬ノズ）ｖ２２
が接続して設けられ、その浸漬ノズル２２の先端部は鋳
型２３内の溶鋼２４甲に差し込まれている。さらにｆＩ
ｆｉＩＩ２３には、その内部の湯面レベルを測定するＲ
Ｉ式揚湯面検出器２５付設され、その湯面検出器２５の
出力信号をＰＩＤ調節計２６に人力するとともに、との
ＰＩＤ調節計２６の出力イｄ号により前記制御バルブ２
１を開閉し、もって鋳型２３内の湯面レベルが常に一定
となるよう第２タンディッシ、１２内の圧力を調整する
ように水っている。
が接続して設けられ、その浸漬ノズル２２の先端部は鋳
型２３内の溶鋼２４甲に差し込まれている。さらにｆＩ
ｆｉＩＩ２３には、その内部の湯面レベルを測定するＲ
Ｉ式揚湯面検出器２５付設され、その湯面検出器２５の
出力信号をＰＩＤ調節計２６に人力するとともに、との
ＰＩＤ調節計２６の出力イｄ号により前記制御バルブ２
１を開閉し、もって鋳型２３内の湯面レベルが常に一定
となるよう第２タンディッシ、１２内の圧力を調整する
ように水っている。
つぎに上記のように構成した装置による給湯作業すなわ
ちこの発明の方法について説明する一溶鋼２４社取鍋２
７からスライディングノズル２８によって流量を調整し
つつ第１り／ディツシュ１１に供給する。第１タンデイ
ツシエｌｌ内の溶鋼２４は、第２タンデイツシエ１２内
が吸引減圧されているので、ゲート機構１５を通過して
第２タンデイツシエ１２内に流れ込み、しかる後溶鋼２
４は第２タンデイツシ、１２から浸漬ノズル２２を経て
鋳型２３内に流れ込む、ここで、前ｄピゲート機構１５
が開いていると、第２タンディクシ−１２はゲート機構
１５および第１タンディッシ−１１を介して大気に連通
した状態になるが、ゲート機構１５における圧力損失が
・あるために、第２タンデイツシー１２の内部圧力は大
気圧以下の減圧状態に保持される。第２タンデイツシユ
１２内の圧力を大気圧ｐＨ以下のＰ′とし、第２タンデ
ィッシ−１２内の湯面が第１タンデイツシユｌｌ内の湯
面よ６ｈだけ高いとすると、溶鋼２４は、摩擦損失を無
視すると、 の速度で第１タンデイツシユ１１から第２タンデイツシ
ユ１２に向けて流れる。そして溶鋼２４が第１タンディ
ッシ−１１から流れ込み、また浸漬ノズル２２から溶鋼
２４が流出することに伴う第２タンデイツシ−１２内の
湯面レベルの変動は、前記音波式湯面検出器１６によっ
て検出され、その検出信号に基づいてＰＩＤ調節計１７
が信号を出力して油圧シリンター１４を動作させ、その
結果ゲート機構１５の開腹が調整されて第２タンデイツ
シー１２内の湯面レベルがほぼ一定に保持される。なお
、前記の０式から明らかなように、第２タンディッシ−
１２に流れ込む溶鋼２４の流速は、第２タンデイツシユ
１２の内部圧力Ｐ／によりても決定されるので、第２タ
ンデイツシ為１２内の湯面レベルを一定に保つ場合、ゲ
ート機構１５の開度のみならず、第２タンデイツシ−１
２の内部圧力を調整してもよい・ また、第２タンディッシＪ−１２から鋳型２３に流れ込
む溶鋼２４の流速雪′について説明すると、鋳型２３の
湯面から第２タンデイツシユ１２内の湯面までの高さを
Ｈとすれば、前記流速ν′は、となる、したがって、上
記速度ν′と浸漬ノズル２２の断面積との積によって決
まる量の溶鋼２４が鋳型２３に流れ込むが、その場合の
速度ν′は、大気に開放した夕／ディッシーから直接鋳
型２３に溶鋼を流し込んだ場合の速度（Ｊ防■）よシも
遅いから、溶鋼流がモールドパウダやスカムを巻き込ん
で鋳片内の介在物の発生を助長したりすることはない。
ちこの発明の方法について説明する一溶鋼２４社取鍋２
７からスライディングノズル２８によって流量を調整し
つつ第１り／ディツシュ１１に供給する。第１タンデイ
ツシエｌｌ内の溶鋼２４は、第２タンデイツシエ１２内
が吸引減圧されているので、ゲート機構１５を通過して
第２タンデイツシエ１２内に流れ込み、しかる後溶鋼２
４は第２タンデイツシ、１２から浸漬ノズル２２を経て
鋳型２３内に流れ込む、ここで、前ｄピゲート機構１５
が開いていると、第２タンディクシ−１２はゲート機構
１５および第１タンディッシ−１１を介して大気に連通
した状態になるが、ゲート機構１５における圧力損失が
・あるために、第２タンデイツシー１２の内部圧力は大
気圧以下の減圧状態に保持される。第２タンデイツシユ
１２内の圧力を大気圧ｐＨ以下のＰ′とし、第２タンデ
ィッシ−１２内の湯面が第１タンデイツシユｌｌ内の湯
面よ６ｈだけ高いとすると、溶鋼２４は、摩擦損失を無
視すると、 の速度で第１タンデイツシユ１１から第２タンデイツシ
ユ１２に向けて流れる。そして溶鋼２４が第１タンディ
ッシ−１１から流れ込み、また浸漬ノズル２２から溶鋼
２４が流出することに伴う第２タンデイツシ−１２内の
湯面レベルの変動は、前記音波式湯面検出器１６によっ
て検出され、その検出信号に基づいてＰＩＤ調節計１７
が信号を出力して油圧シリンター１４を動作させ、その
結果ゲート機構１５の開腹が調整されて第２タンデイツ
シー１２内の湯面レベルがほぼ一定に保持される。なお
、前記の０式から明らかなように、第２タンディッシ−
１２に流れ込む溶鋼２４の流速は、第２タンデイツシユ
１２の内部圧力Ｐ／によりても決定されるので、第２タ
ンデイツシ為１２内の湯面レベルを一定に保つ場合、ゲ
ート機構１５の開度のみならず、第２タンデイツシ−１
２の内部圧力を調整してもよい・ また、第２タンディッシＪ−１２から鋳型２３に流れ込
む溶鋼２４の流速雪′について説明すると、鋳型２３の
湯面から第２タンデイツシユ１２内の湯面までの高さを
Ｈとすれば、前記流速ν′は、となる、したがって、上
記速度ν′と浸漬ノズル２２の断面積との積によって決
まる量の溶鋼２４が鋳型２３に流れ込むが、その場合の
速度ν′は、大気に開放した夕／ディッシーから直接鋳
型２３に溶鋼を流し込んだ場合の速度（Ｊ防■）よシも
遅いから、溶鋼流がモールドパウダやスカムを巻き込ん
で鋳片内の介在物の発生を助長したりすることはない。
そして、上記のようにして鋳型２３内に給湯している間
において、鋳型２３内の湯面レベルは前記ＲＩ式揚湯面
検出器５によって検出され、その検出信号に応じてＰＩ
Ｄ調節計２６が信号を出力することによシ制御バルブ２
１の開度が調整され、第２タンデイツシ−１２の内部圧
力Ｐ′が増減される。すなわち、上記０式から明らかな
ように、溶鋼２４の流下速度督′は第２タンデイツシユ
１２の内部圧力Ｐ′によっても決定されるので、制御バ
ルブ２１の開度を調整して第２タンデイツシ−１２の内
部圧力Ｐ′を調整することによシ、結局溶鋼２４の鋳型
２３に対する流量が制御され、その結果鋳型２３内の湯
面レベルが一定に保たれる。
において、鋳型２３内の湯面レベルは前記ＲＩ式揚湯面
検出器５によって検出され、その検出信号に応じてＰＩ
Ｄ調節計２６が信号を出力することによシ制御バルブ２
１の開度が調整され、第２タンデイツシ−１２の内部圧
力Ｐ′が増減される。すなわち、上記０式から明らかな
ように、溶鋼２４の流下速度督′は第２タンデイツシユ
１２の内部圧力Ｐ′によっても決定されるので、制御バ
ルブ２１の開度を調整して第２タンデイツシ−１２の内
部圧力Ｐ′を調整することによシ、結局溶鋼２４の鋳型
２３に対する流量が制御され、その結果鋳型２３内の湯
面レベルが一定に保たれる。
上述のようにして給湯を行なった後、第１タンデイツシ
ーｌｌ内の溶鋼２４の量が減少し、その湯面レベルがゲ
ート機構１５に連通ずる開口部付近まで低下した場合、
ゲート機構１５を閉状態にし、それ以降は第２タンデイ
ツシユ１２内の圧力を制御バルブ２１によって調整する
ことにより、鋳型２３への溶鋼流量を調整し、鋳型２３
の湯面レベルの制御を行なう、すなわち、第２タンデイ
ツシ＆１２内の真空度と鋳型２３内の湯面から第２タン
デイツシユ１２内の湯面までの高さＨとは比例関係にあ
るから、第２タンデイツシー１２内の真空度を次第に下
げれば、すなわち第２タンディッシ＋−１２内の圧力を
次第に上げれば、鋳型２３内の湯面レベルを一定に保つ
程度の量の溶鋼２４が第２タンデイツシ：Ｌ１２から流
下し、ついには第２タンディッシ、１２内の溶鋼２４の
全量が＠、ｆｉ ２３内に流れ込む、このように、ゲー
ト機構１５を閉じ第２タンディッシＪ−１２の内部圧力
を調整して溶鋼２４の流量を制御している間においては
、第２タンデイツシー１２内に外気が不用意に流入する
ことはないから、第２タンディッシ−１２内の溶鋼２４
が急激に流下したり、それに伴って鋳型２３から溶鋼２
４がオーバーフローしたシすることはない。
ーｌｌ内の溶鋼２４の量が減少し、その湯面レベルがゲ
ート機構１５に連通ずる開口部付近まで低下した場合、
ゲート機構１５を閉状態にし、それ以降は第２タンデイ
ツシユ１２内の圧力を制御バルブ２１によって調整する
ことにより、鋳型２３への溶鋼流量を調整し、鋳型２３
の湯面レベルの制御を行なう、すなわち、第２タンデイ
ツシ＆１２内の真空度と鋳型２３内の湯面から第２タン
デイツシユ１２内の湯面までの高さＨとは比例関係にあ
るから、第２タンデイツシー１２内の真空度を次第に下
げれば、すなわち第２タンディッシ＋−１２内の圧力を
次第に上げれば、鋳型２３内の湯面レベルを一定に保つ
程度の量の溶鋼２４が第２タンデイツシ：Ｌ１２から流
下し、ついには第２タンディッシ、１２内の溶鋼２４の
全量が＠、ｆｉ ２３内に流れ込む、このように、ゲー
ト機構１５を閉じ第２タンディッシＪ−１２の内部圧力
を調整して溶鋼２４の流量を制御している間においては
、第２タンデイツシー１２内に外気が不用意に流入する
ことはないから、第２タンディッシ−１２内の溶鋼２４
が急激に流下したり、それに伴って鋳型２３から溶鋼２
４がオーバーフローしたシすることはない。
以上の説明から明らかなようにこの発明の鋳型内湯面の
制御方法によれば、密閉しかつ減圧した第２タンデイツ
シユ内に大気に開放した第１タンデイツシユから溶融金
属を一旦流入させた後、その第２タンデイツシーから鋳
型に溶融金属を給湯するにあたり、第１タンデイツシー
内の湯面レベルが第１タツデイツシエと第２タンデイツ
シユを連通している開口部付近まで低下した場合、各タ
ンディッシーの間に設けた流量制御機構を閉じて第２タ
ンデイツシー内に外気が流入することを予め阻止し、こ
の状態で第２タンデイツシユの内部圧力を調整すること
により第２タンデイツシーから鋳型に流入する溶融金属
の童を調整し、もって鋳型内の湯面レベルを制御するよ
うにしたので、第１タンデイツシユ内の湯面レベルが低
下した場合でも減圧状態の第２タンデイツシユ内に外気
が流れ込むことがなく、シたがって第２タンデイツシー
内の溶融金属が急激に流出して鋳型からオーバーフロー
するなどの危険を未然に防止することができ、また流量
制御機構を閉じた後は第２タンデイツシユの内部圧力を
調整することにより鋳型内の湯面レベルを制御するよう
にしたので、連続鋳造に特に支障を来たすことはない。
制御方法によれば、密閉しかつ減圧した第２タンデイツ
シユ内に大気に開放した第１タンデイツシユから溶融金
属を一旦流入させた後、その第２タンデイツシーから鋳
型に溶融金属を給湯するにあたり、第１タンデイツシー
内の湯面レベルが第１タツデイツシエと第２タンデイツ
シユを連通している開口部付近まで低下した場合、各タ
ンディッシーの間に設けた流量制御機構を閉じて第２タ
ンデイツシー内に外気が流入することを予め阻止し、こ
の状態で第２タンデイツシユの内部圧力を調整すること
により第２タンデイツシーから鋳型に流入する溶融金属
の童を調整し、もって鋳型内の湯面レベルを制御するよ
うにしたので、第１タンデイツシユ内の湯面レベルが低
下した場合でも減圧状態の第２タンデイツシユ内に外気
が流れ込むことがなく、シたがって第２タンデイツシー
内の溶融金属が急激に流出して鋳型からオーバーフロー
するなどの危険を未然に防止することができ、また流量
制御機構を閉じた後は第２タンデイツシユの内部圧力を
調整することにより鋳型内の湯面レベルを制御するよう
にしたので、連続鋳造に特に支障を来たすことはない。
第１図は本出願人が既に提案した給湯方法を実施するた
めの装置の一例を示す略解図、第２図はこの発明の方法
を実施するための装置の一例を示す略解図である。 １１・・・第１タンデイツシニ、１２・・・第２タンデ
イツシー、１５・・・ゲート機構、１８・・・排気管、
１９・・・給気管、２０・・・真空ポンプ、２１・・・
制御バルブ、２２・・・浸漬ノズル、２３・・・鋳型、
２４・・俗調。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士豊田武人 （ばか１名） 第１図 第２図 ７
めの装置の一例を示す略解図、第２図はこの発明の方法
を実施するための装置の一例を示す略解図である。 １１・・・第１タンデイツシニ、１２・・・第２タンデ
イツシー、１５・・・ゲート機構、１８・・・排気管、
１９・・・給気管、２０・・・真空ポンプ、２１・・・
制御バルブ、２２・・・浸漬ノズル、２３・・・鋳型、
２４・・俗調。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士豊田武人 （ばか１名） 第１図 第２図 ７
Claims (1)
- 大気に開放された第１タンデイツシエから密閉されかつ
減圧された第２タンデイツシーに流量制御機構を介して
溶融金属を供給し、さらに第２タンデイツシエから浸漬
ノズルを介して鋳型に給湯するＫあたって、通常時は前
記流量制御機構および／ま九は前記第２タンデイツシー
内の圧力を調整することＫよシ鋳型内の湯面レベルを制
御し、前記第１タンデイツシユ内の湯面レベルが低下し
た時は、前記流量制御機構を閉状態にした後第２タンデ
イツシエの内部圧力を調整することによシ鋳型内の湯面
レベルを制御することを特徴とする連続鋳造における鈎
型内湯面の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13360481A JPS5835056A (ja) | 1981-08-26 | 1981-08-26 | 連続鋳造における鋳型内湯面の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13360481A JPS5835056A (ja) | 1981-08-26 | 1981-08-26 | 連続鋳造における鋳型内湯面の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5835056A true JPS5835056A (ja) | 1983-03-01 |
Family
ID=15108681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13360481A Pending JPS5835056A (ja) | 1981-08-26 | 1981-08-26 | 連続鋳造における鋳型内湯面の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5835056A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112276028A (zh) * | 2020-09-28 | 2021-01-29 | 广东伟业铝厂集团有限公司 | 一种铝合金的高速铸棒设备 |
-
1981
- 1981-08-26 JP JP13360481A patent/JPS5835056A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112276028A (zh) * | 2020-09-28 | 2021-01-29 | 广东伟业铝厂集团有限公司 | 一种铝合金的高速铸棒设备 |
| CN112276028B (zh) * | 2020-09-28 | 2021-12-03 | 广东伟业铝厂集团有限公司 | 一种铝合金的高速铸棒设备 |
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