JPS5838645A - 連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法Info
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- JPS5838645A JPS5838645A JP13656481A JP13656481A JPS5838645A JP S5838645 A JPS5838645 A JP S5838645A JP 13656481 A JP13656481 A JP 13656481A JP 13656481 A JP13656481 A JP 13656481A JP S5838645 A JPS5838645 A JP S5838645A
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- molten metal
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- vacuum
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/113—Treating the molten metal by vacuum treating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は連続鋳造において溶鋼等の溶融金属を鋳型に
対して供給するための給湯設備および給湯方法に関する
ものである。
対して供給するための給湯設備および給湯方法に関する
ものである。
周知のように連続鋳造においては、鋳型内に供給する溶
融金属例えば溶鋼の線速度が速いと１溶鋼噴流がモール
ドパウダやスカムを巻き込んでこれらを鋳型内の深い箇
所まで侵入させてしまうので、そのモールドパウダやス
カムが鋳型内の湯面上に浮上し切らずに凝固シェルに捕
捉され１その結果その鋳片から得られる深絞り製品の許
容絞り比が低下したり、あるいはタイヤコードの疲労強
度が低下したりするなど、品質の低下を招来する問題が
あった。
融金属例えば溶鋼の線速度が速いと１溶鋼噴流がモール
ドパウダやスカムを巻き込んでこれらを鋳型内の深い箇
所まで侵入させてしまうので、そのモールドパウダやス
カムが鋳型内の湯面上に浮上し切らずに凝固シェルに捕
捉され１その結果その鋳片から得られる深絞り製品の許
容絞り比が低下したり、あるいはタイヤコードの疲労強
度が低下したりするなど、品質の低下を招来する問題が
あった。
そこで１本出願人は上述のような問題を解消することの
できる給湯方法を既に提案した。その方法を第１図を参
照して簡単に説明すると、大気に開放した第１タンデイ
、シ、１と密閉構造の第２タンデイ、シ、２とをゲート
機構３を介して接続しておき１取鍋４から第１タンディ
ッシ、１に供給した溶ｍ５をゲート機構３によって流量
を制御しつつ第２タンデイ、シュ２内に流入させるとと
もに、第２タンデイ、シュ２内を真空ポンプ６によって
大気圧以下に吸引減圧し、さらに第２タンデイ、シュ２
内の溶ｉ！１１５をその底部に取付けた浸漬ノズル７を
介して鋳型８に供給する方法であり、この方法において
は、第２タンディッシ、２から鋳型８内に流下する溶ｌ
１Ｉ５の流量Ｑは、下記の０）式で表わされる量となる
。
できる給湯方法を既に提案した。その方法を第１図を参
照して簡単に説明すると、大気に開放した第１タンデイ
、シ、１と密閉構造の第２タンデイ、シ、２とをゲート
機構３を介して接続しておき１取鍋４から第１タンディ
ッシ、１に供給した溶ｍ５をゲート機構３によって流量
を制御しつつ第２タンデイ、シュ２内に流入させるとと
もに、第２タンデイ、シュ２内を真空ポンプ６によって
大気圧以下に吸引減圧し、さらに第２タンデイ、シュ２
内の溶ｉ！１１５をその底部に取付けた浸漬ノズル７を
介して鋳型８に供給する方法であり、この方法において
は、第２タンディッシ、２から鋳型８内に流下する溶ｌ
１Ｉ５の流量Ｑは、下記の０）式で表わされる量となる
。
Ｑ−に−８−ｖ’２−９− Ｐ、ｈＴ、−ｐｏ−ｈ
、 −（１）但し、ＫＩ比例定数、９を浸漬ノズルの
流路断面積、Ｐ−第２タンディッシ、の内部圧力＊ＰＯ
ｌ大気圧、ｈｖｌ鋳型の下端から第２タンデイツシ。
、 −（１）但し、ＫＩ比例定数、９を浸漬ノズルの
流路断面積、Ｐ−第２タンディッシ、の内部圧力＊ＰＯ
ｌ大気圧、ｈｖｌ鋳型の下端から第２タンデイツシ。
内の湯面までの高さ、ｈｍｔ鋳型の下端から鋳型内の湯
面までの高さ、γ蓼溶鋼の密度、９を重力したがって（
１）式から明らかなように１第２タンディッシ、内の圧
力Ｐ、を一定の真空圧（例えば０〜０．５気圧）に保っ
ておけば、第２タンデイツシ、２から鋳型８内に流下す
る溶＠５の速度を、大気に開放された従来タイプのタン
ディ、シュから直接給湯する場合よりも遅くすることが
でき１また浸漬ノズル７を大径とすることにより溶鋼流
の流量を遅くしたまま必要量の溶＃４５を鋳型８に供給
することができ、その結果鋳片内の介在物が減少し、鋳
片あるいはその鋳片から最終的に得られる製品の品質を
向上させることができる。
面までの高さ、γ蓼溶鋼の密度、９を重力したがって（
１）式から明らかなように１第２タンディッシ、内の圧
力Ｐ、を一定の真空圧（例えば０〜０．５気圧）に保っ
ておけば、第２タンデイツシ、２から鋳型８内に流下す
る溶＠５の速度を、大気に開放された従来タイプのタン
ディ、シュから直接給湯する場合よりも遅くすることが
でき１また浸漬ノズル７を大径とすることにより溶鋼流
の流量を遅くしたまま必要量の溶＃４５を鋳型８に供給
することができ、その結果鋳片内の介在物が減少し、鋳
片あるいはその鋳片から最終的に得られる製品の品質を
向上させることができる。
しかしながら、本出願人の提案に係る上記の方法は〜原
理的には優れた方法であるが、実用上以下に述べるよう
−な問題がある。すなわち〜上述の方法においては、第
２タンディッシ、２から鋳型８に流下する溶ｗＩ５の線
速度および流量が、第２タンデイツシユの内部圧力Ｐ、
にょって変化し、したがって鋳型８に対する溶鋼流の速
度および流量を適正値に保持するには第２タンディッシ
、２内の圧力を所定の一定圧力に保つ必要があるが、溶
鋼５およびスラグから発生したガスやゲート機構３等か
ら侵入した外気が第２タンデイ、シュ２内に入り込み、
その結果第２タンディッシ、２内の圧力Ｐ、が不規則に
変化することがあり、しかも第２タンデイ、シ、２の水
平横断面積が鋳型８の水平横断面積より相当大きいから
、第２タンデイ、シ、２の内部圧力Ｐ１の変動に伴う溶
鋼５の流出量の変化が大きく、そのため鋳型８内の湯面
が上下に大きく振れ、本発明者等による実験では鋳型８
内における湯面が±５０箇程度振れることが認められた
。このように、前述した方法をそのまま実施したのでは
、鋳型８内における場面の振れが大きくなり過ぎること
があり、鋳片表面への所謂ノロかみゃ表皮直下層への介
在物の増加等が起き、錠片品質が低下する危険があり、
さらには凝固シェルが破断して溶鋼５が流出する所謂ブ
レークアウトが生ずる危険があった。また１前述した方
法では第２タンデイ、シュ２内の圧力が外気の侵入等に
より急激に大気圧まで上昇した場合１鋳型８に対する溶
鋼５の流出量が急激に増大することになるが１第２タン
ディッシ、２等の内部に保持されている溶［５の量が、
定常的な操業状態における鋳型８内の空間容積よりも多
いと、第２タンディッシ、２内の圧力が上昇して多量の
溶＃５が流出した場合〜溶鋼５が鋳型８からオーバー７
０−する危険があった。
理的には優れた方法であるが、実用上以下に述べるよう
−な問題がある。すなわち〜上述の方法においては、第
２タンディッシ、２から鋳型８に流下する溶ｗＩ５の線
速度および流量が、第２タンデイツシユの内部圧力Ｐ、
にょって変化し、したがって鋳型８に対する溶鋼流の速
度および流量を適正値に保持するには第２タンディッシ
、２内の圧力を所定の一定圧力に保つ必要があるが、溶
鋼５およびスラグから発生したガスやゲート機構３等か
ら侵入した外気が第２タンデイ、シュ２内に入り込み、
その結果第２タンディッシ、２内の圧力Ｐ、が不規則に
変化することがあり、しかも第２タンデイ、シ、２の水
平横断面積が鋳型８の水平横断面積より相当大きいから
、第２タンデイ、シ、２の内部圧力Ｐ１の変動に伴う溶
鋼５の流出量の変化が大きく、そのため鋳型８内の湯面
が上下に大きく振れ、本発明者等による実験では鋳型８
内における湯面が±５０箇程度振れることが認められた
。このように、前述した方法をそのまま実施したのでは
、鋳型８内における場面の振れが大きくなり過ぎること
があり、鋳片表面への所謂ノロかみゃ表皮直下層への介
在物の増加等が起き、錠片品質が低下する危険があり、
さらには凝固シェルが破断して溶鋼５が流出する所謂ブ
レークアウトが生ずる危険があった。また１前述した方
法では第２タンデイ、シュ２内の圧力が外気の侵入等に
より急激に大気圧まで上昇した場合１鋳型８に対する溶
鋼５の流出量が急激に増大することになるが１第２タン
ディッシ、２等の内部に保持されている溶［５の量が、
定常的な操業状態における鋳型８内の空間容積よりも多
いと、第２タンディッシ、２内の圧力が上昇して多量の
溶＃５が流出した場合〜溶鋼５が鋳型８からオーバー７
０−する危険があった。
この発明は上記の事情に鑑みてなされたもので１真空減
圧槽から鋳型に対して溶融金属を供給する所謂減圧給湯
を行なうにあたり１鋳掴内における湯面の変動を少なく
し１かつ真空減圧槽の内部圧力が何らかの異常で急上昇
しても溶鋼が鋳型からオーバー７０−するおそれのない
給湯設備および給湯方法を提供することを目的とするも
のである〇以下この発明の実施例を第２゛図郭よび第３
図を参照して説明する。まずこの発明の給湯設備の一実
施例について説明すると、第２図において符号１０は大
気に開放されたタンディッシ、を示し、このタンディッ
シ、ｉｏの側部に真空減圧槽１１が、ゲート機構等の流
量制御機構１２を有する導管１３を介して接続されてい
る。この真空減圧槽１１は上端部が密閉された筒状をな
し、かつその内部の水平横断面積８１１ が後述する鋳
型１４の水平横断面積８，４以下に設定されたものであ
って、この真空減圧槽１１はその中心軸線が鉛直方向を
向くように配置されており、そしてその上端部に、真空
減圧槽１１の内部を大気圧以下の所定の真空状態にする
ための真空ｌンプ１５が接続されており、また下端部に
、スライディングノズル等の流量制御機構１６を介して
大径の浸漬ノズル１７が接続され、その浸漬ノズル１７
の下端部が鋳型１４の内部に差し込まれている。
圧槽から鋳型に対して溶融金属を供給する所謂減圧給湯
を行なうにあたり１鋳掴内における湯面の変動を少なく
し１かつ真空減圧槽の内部圧力が何らかの異常で急上昇
しても溶鋼が鋳型からオーバー７０−するおそれのない
給湯設備および給湯方法を提供することを目的とするも
のである〇以下この発明の実施例を第２゛図郭よび第３
図を参照して説明する。まずこの発明の給湯設備の一実
施例について説明すると、第２図において符号１０は大
気に開放されたタンディッシ、を示し、このタンディッ
シ、ｉｏの側部に真空減圧槽１１が、ゲート機構等の流
量制御機構１２を有する導管１３を介して接続されてい
る。この真空減圧槽１１は上端部が密閉された筒状をな
し、かつその内部の水平横断面積８１１ が後述する鋳
型１４の水平横断面積８，４以下に設定されたものであ
って、この真空減圧槽１１はその中心軸線が鉛直方向を
向くように配置されており、そしてその上端部に、真空
減圧槽１１の内部を大気圧以下の所定の真空状態にする
ための真空ｌンプ１５が接続されており、また下端部に
、スライディングノズル等の流量制御機構１６を介して
大径の浸漬ノズル１７が接続され、その浸漬ノズル１７
の下端部が鋳型１４の内部に差し込まれている。
つぎに上記のように構成した給湯設備により鋳型１４に
溶鋼１８を供給する方法すなわちこの発明の給湯方法に
ついて説明する。取鍋１９からスライディングノズル２
０によって流量を調整しつつ前記タンディッシ、１０に
供給された溶！１１８は、前記真空ポンプ１５により内
部圧力Ｐ、を大気圧以下に減圧された真空減圧槽１１内
に流入し１しかる後真空績圧槽１１から鋳型１４に対し
流下する◎この場合、真空減圧槽１１から鋳型１４に単
位時間に流出する溶鋼１８の量Ｑは前記（１）式で表わ
されるが、この流出量Ｑは鋳造速度すなわち鋳片の引抜
き速度に合わせる必要があるので、その調整はタンディ
、シ、１０と真空減圧槽１１との間に設けた流量制御機
構１２の開度および真空減圧槽１１の内部圧力Ｐ、を調
節することにより行なうか、真空減圧槽１１′の下端部
に設けた流量制御機構１６の開度を調整することによっ
て行なう◎また１上述のようにして給湯を行なう間にお
いては１真空減圧槽１１の内部圧力Ｐ、および各流量制
御機構１２，１６の開度を調整することにより１タンテ
イツシＪＬ１０′＆真空減圧檜１１との間に設けた流量
制御機構１２から浸漬ノズル１７内における鋳型１４の
上端面と同レベルまでの間に保持する溶鋼容積Ｖ、 （
第３図にハツチングを付して示す部１分）が、鋳型１４
内の空間容積ｖ２すなわち鋳型１４の上端面から湯面ま
での間の空間容積からその部分における浸漬ノズル１７
の容積を除いた容積（第３図にり豐スハッチングを付し
た部分）以下となるよう設定する。
溶鋼１８を供給する方法すなわちこの発明の給湯方法に
ついて説明する。取鍋１９からスライディングノズル２
０によって流量を調整しつつ前記タンディッシ、１０に
供給された溶！１１８は、前記真空ポンプ１５により内
部圧力Ｐ、を大気圧以下に減圧された真空減圧槽１１内
に流入し１しかる後真空績圧槽１１から鋳型１４に対し
流下する◎この場合、真空減圧槽１１から鋳型１４に単
位時間に流出する溶鋼１８の量Ｑは前記（１）式で表わ
されるが、この流出量Ｑは鋳造速度すなわち鋳片の引抜
き速度に合わせる必要があるので、その調整はタンディ
、シ、１０と真空減圧槽１１との間に設けた流量制御機
構１２の開度および真空減圧槽１１の内部圧力Ｐ、を調
節することにより行なうか、真空減圧槽１１′の下端部
に設けた流量制御機構１６の開度を調整することによっ
て行なう◎また１上述のようにして給湯を行なう間にお
いては１真空減圧槽１１の内部圧力Ｐ、および各流量制
御機構１２，１６の開度を調整することにより１タンテ
イツシＪＬ１０′＆真空減圧檜１１との間に設けた流量
制御機構１２から浸漬ノズル１７内における鋳型１４の
上端面と同レベルまでの間に保持する溶鋼容積Ｖ、 （
第３図にハツチングを付して示す部１分）が、鋳型１４
内の空間容積ｖ２すなわち鋳型１４の上端面から湯面ま
での間の空間容積からその部分における浸漬ノズル１７
の容積を除いた容積（第３図にり豐スハッチングを付し
た部分）以下となるよう設定する。
なお、タンディ、シュ１０と真空減圧槽１１との間に設
けた流量制御機構１２を開いた状態では、真空減圧槽１
１の内部が溶鋼１８を介して大気に連通した状態になる
が、溶鋼１８の流路は流量制御機構１２によって絞られ
、ここで圧力損失が生じるので、真空減圧槽１１の溶鋼
上表面が直ちに減圧相当分だけ上昇しないことは勿論で
ある。
けた流量制御機構１２を開いた状態では、真空減圧槽１
１の内部が溶鋼１８を介して大気に連通した状態になる
が、溶鋼１８の流路は流量制御機構１２によって絞られ
、ここで圧力損失が生じるので、真空減圧槽１１の溶鋼
上表面が直ちに減圧相当分だけ上昇しないことは勿論で
ある。
しかして、上述のようにして鋳型１４に対して給湯して
いる間において、溶鋼１８あるいはスラグから発生した
ガスまたは流量制御機構１−２１６から侵入した外気に
より真空減圧槽１１の内部圧力Ｐ１が不規則に変動し〜
それに伴って真空減圧槽１１から流出する溶１ｗ１８の
量が変動した場合、上記の給湯設備では真空減圧槽１１
の内部の水平横断面積８１．が鋳型１４の水平横断面積
８１４以下に設定されているから、鋳型１４内における
湯面の上下動が小さく抑制される。すなわち、真空減圧
槽１１内の湯面の上下動幅を五とした場合、それに伴う
溶鋼１８の流出量の変化は（ｓ、、ｘｈ）となるが、鋳
型１４内における湯面の上下動幅ｈ′は
ｈ””＝ （８１ｔ Ｘ ｈ ）／ ８１４となり、
したがって鋳型１４内における湯面の上下動幅ｈ′は、
真空減圧槽１１の内部の水平横断面積Ｓ１１ と鋳型１
４の水平横断面積８．４との比（Ｓ１１／８１４）に応
じて小さくなる。第１表は、第１図に概略的に示す給湯
設備により鋳型に給湯した場合と、この発明に係る給湯
設備により鋳型に給湯した場合とにおける鋳型内湯面の
変動幅を測定した実験結果を示すものである。
いる間において、溶鋼１８あるいはスラグから発生した
ガスまたは流量制御機構１−２１６から侵入した外気に
より真空減圧槽１１の内部圧力Ｐ１が不規則に変動し〜
それに伴って真空減圧槽１１から流出する溶１ｗ１８の
量が変動した場合、上記の給湯設備では真空減圧槽１１
の内部の水平横断面積８１．が鋳型１４の水平横断面積
８１４以下に設定されているから、鋳型１４内における
湯面の上下動が小さく抑制される。すなわち、真空減圧
槽１１内の湯面の上下動幅を五とした場合、それに伴う
溶鋼１８の流出量の変化は（ｓ、、ｘｈ）となるが、鋳
型１４内における湯面の上下動幅ｈ′は
ｈ””＝ （８１ｔ Ｘ ｈ ）／ ８１４となり、
したがって鋳型１４内における湯面の上下動幅ｈ′は、
真空減圧槽１１の内部の水平横断面積Ｓ１１ と鋳型１
４の水平横断面積８．４との比（Ｓ１１／８１４）に応
じて小さくなる。第１表は、第１図に概略的に示す給湯
設備により鋳型に給湯した場合と、この発明に係る給湯
設備により鋳型に給湯した場合とにおける鋳型内湯面の
変動幅を測定した実験結果を示すものである。
第１表
第１表に示す実験結果から明らかなように、この発明の
給湯設備によれば、真空減圧槽１１内の圧力が不規則に
変動するとしても、鋳型１４内の湯面の変動幅を従来一
般に行なわれている連続鋳造における鋳型内湯面の変動
幅程度に抑えることができる。
給湯設備によれば、真空減圧槽１１内の圧力が不規則に
変動するとしても、鋳型１４内の湯面の変動幅を従来一
般に行なわれている連続鋳造における鋳型内湯面の変動
幅程度に抑えることができる。
また、前述したようにこの発明の給湯方−法によれば、
タンディ゛ツシ、１０と真空減圧槽１１との間に設けた
流量制御機構１２から浸漬ノズル１７における鋳型１４
の上端面と同レベルまでの間に保持する溶鋼１８の容積
ｖ１ を、定常操業時における鋳型内の湯面から鋳型
の上端面までの空間容積ｖ２ 以下に保ちつつ給湯す
るようにしたので、何らかのｗ、因で真空減圧＃Ｉ！１
１の内部圧力りが大気圧まで急上昇した場合−前記流量
制御機構１２を緊急遮断すれば、たとえ真空減圧槽１１
内の溶鋼１８の全量が流出したとしても、溶鋼１８が鋳
型１４からオーバーフローすることはなく、シたがって
操業停止などの事態に陥ることはない。
タンディ゛ツシ、１０と真空減圧槽１１との間に設けた
流量制御機構１２から浸漬ノズル１７における鋳型１４
の上端面と同レベルまでの間に保持する溶鋼１８の容積
ｖ１ を、定常操業時における鋳型内の湯面から鋳型
の上端面までの空間容積ｖ２ 以下に保ちつつ給湯す
るようにしたので、何らかのｗ、因で真空減圧＃Ｉ！１
１の内部圧力りが大気圧まで急上昇した場合−前記流量
制御機構１２を緊急遮断すれば、たとえ真空減圧槽１１
内の溶鋼１８の全量が流出したとしても、溶鋼１８が鋳
型１４からオーバーフローすることはなく、シたがって
操業停止などの事態に陥ることはない。
以上の説明で明らかなようにこの発明の給湯設備および
給湯方法によれば、所謂減圧給湯を行なうにあたって、
真空減圧槽の内部圧力が溶融金属からのガス発生等の外
乱要因によって変動しても１鋳型内の湯面レベルを安定
させることができ、したがって鋳片妻面への所謂ノロか
みゃ表皮直下層の介在物の発生を抑え、鋳片品質の低下
を防止することができ、併せてブレークアウト等を防止
することができる。また、この発明の給湯方法によれば
１真空減圧槽の内部圧力の異常昇圧が起きても〜タンデ
ィツシュと真空減圧槽との間に設けた流量制御機構を緊
急遮断することにより、溶融金属が鋳型からオーバーフ
ローすることを防止することができ１したがってブレー
クアウトが発生するおそれがないことと相まって１操業
停止などの□ 事態に陥ることを防止することができる。さらに、この
発明の給湯設備によれば、真空減圧槽の内容積が小さく
てよいので、真空ポンプの容量を小さくすることができ
、また小容量の真空ポンプを用いた場合であっても、ガ
ス発生等の外乱要因による真空減圧槽内の圧力変動を小
さく抑えることができ、この点からも鋳型内の湯面レベ
ルを安定させることができる。
給湯方法によれば、所謂減圧給湯を行なうにあたって、
真空減圧槽の内部圧力が溶融金属からのガス発生等の外
乱要因によって変動しても１鋳型内の湯面レベルを安定
させることができ、したがって鋳片妻面への所謂ノロか
みゃ表皮直下層の介在物の発生を抑え、鋳片品質の低下
を防止することができ、併せてブレークアウト等を防止
することができる。また、この発明の給湯方法によれば
１真空減圧槽の内部圧力の異常昇圧が起きても〜タンデ
ィツシュと真空減圧槽との間に設けた流量制御機構を緊
急遮断することにより、溶融金属が鋳型からオーバーフ
ローすることを防止することができ１したがってブレー
クアウトが発生するおそれがないことと相まって１操業
停止などの□ 事態に陥ることを防止することができる。さらに、この
発明の給湯設備によれば、真空減圧槽の内容積が小さく
てよいので、真空ポンプの容量を小さくすることができ
、また小容量の真空ポンプを用いた場合であっても、ガ
ス発生等の外乱要因による真空減圧槽内の圧力変動を小
さく抑えることができ、この点からも鋳型内の湯面レベ
ルを安定させることができる。
第１図は本出願人が既に提案した給湯方法を実施するた
めの設備の一例を示す略解図、第２図はこの発明の給湯
設備の一実施例を示す略解図、第６図はその真空減圧槽
の拡大図である。 １０・・・タンディ、シュ、１１・・・真空減圧槽、１
゛２・・・流量制御機構、１４・・・鋳型、１７・・・
浸漬ノズル。 １８・・・溶鋼、Ｓ１１・・・真空減圧槽の内部の水平
横断面積、Ｓ１４・・・鋳型の水平横断面積、 Ｖ、、
、、タンディ、シュと真空減圧槽との間に設けた流量制
御機構から浸漬ノズルにおける鋳型の上端面と同レベル
までの間に保持される溶鋼の容積、■２・・・鋳型内の
湯面から鋳型の上端面までの空間容積。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田武人 （はか１名） 第１図 ノ ト 第２図 第３図
めの設備の一例を示す略解図、第２図はこの発明の給湯
設備の一実施例を示す略解図、第６図はその真空減圧槽
の拡大図である。 １０・・・タンディ、シュ、１１・・・真空減圧槽、１
゛２・・・流量制御機構、１４・・・鋳型、１７・・・
浸漬ノズル。 １８・・・溶鋼、Ｓ１１・・・真空減圧槽の内部の水平
横断面積、Ｓ１４・・・鋳型の水平横断面積、 Ｖ、、
、、タンディ、シュと真空減圧槽との間に設けた流量制
御機構から浸漬ノズルにおける鋳型の上端面と同レベル
までの間に保持される溶鋼の容積、■２・・・鋳型内の
湯面から鋳型の上端面までの空間容積。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田武人 （はか１名） 第１図 ノ ト 第２図 第３図
Claims (2)
- （１）大気に開放されたタンディ、シ、に真空減圧槽が
流量制御機構を介して接続されるとともに、前記真空減
圧槽の底部に浸漬ノズルが取付けられ、その浸漬ノズル
を介して鋳型に溶融金属を供給するようにした給湯設備
において１前記真空減圧槽の内部の水平横断面積が前記
鋳型の水平断面積以下に設定されていることを特徴とす
る連続鋳造における鋳型への給湯設備。 - （２） 溶融金属を大気に開放されたタンディ、シュ
から流量制御機構を介して真空減圧槽に流入させ、さら
に真空減圧槽内の溶融金属を真空減圧槽の底部に取付け
た浸漬ノズルを介して鋳型に供給するにあたり、前記真
空減圧槽の水平断面積を前記鋳型の水平横断面積以下に
設定しておくとともに、前記流量制御機構から前記鋳瑣
内の上端面と同レベルまでの間に保持する溶融金属の容
積を１定常操業時における前記鋳型内の湯面から鋳型の
上端面までの空間容積以下に保ちつつ給湯することを特
徴とする連続鋳造における鋳型への給湯方法〇
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13656481A JPS5838645A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13656481A JPS5838645A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5838645A true JPS5838645A (ja) | 1983-03-07 |
Family
ID=15178190
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13656481A Pending JPS5838645A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5838645A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997023319A1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-07-03 | Hoogovens Staal B.V. | Method and apparatus for the manufacture of formable steel |
| WO2011056078A1 (en) * | 2009-11-06 | 2011-05-12 | Norsk Hydro Asa | Metal filling arrangement for continuous casting equipment |
-
1981
- 1981-08-31 JP JP13656481A patent/JPS5838645A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997023319A1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-07-03 | Hoogovens Staal B.V. | Method and apparatus for the manufacture of formable steel |
| US6276437B1 (en) | 1995-12-22 | 2001-08-21 | Corus Staal Bv | Method and apparatus for the manufacture of formable steel |
| CN1074954C (zh) * | 1995-12-22 | 2001-11-21 | 霍戈文斯-斯塔尔公司 | 制造可成形钢的方法和设备 |
| WO2011056078A1 (en) * | 2009-11-06 | 2011-05-12 | Norsk Hydro Asa | Metal filling arrangement for continuous casting equipment |
| CN102665965A (zh) * | 2009-11-06 | 2012-09-12 | 诺尔斯海德公司 | 用于连续铸造设备的金属填充装置 |
| EP2496373A4 (en) * | 2009-11-06 | 2016-12-21 | Norsk Hydro As | METAL FILLING ARRANGEMENT FOR A CONTINUITY PLANT |
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