JPS5838645A - 連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法Info
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- JPS5838645A JPS5838645A JP13656481A JP13656481A JPS5838645A JP S5838645 A JPS5838645 A JP S5838645A JP 13656481 A JP13656481 A JP 13656481A JP 13656481 A JP13656481 A JP 13656481A JP S5838645 A JPS5838645 A JP S5838645A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/113—Treating the molten metal by vacuum treating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は連続鋳造において溶鋼等の溶融金属を鋳型に
対して供給するための給湯設備および給湯方法に関する
ものである。
対して供給するための給湯設備および給湯方法に関する
ものである。
周知のように連続鋳造においては、鋳型内に供給する溶
融金属例えば溶鋼の線速度が速いと1溶鋼噴流がモール
ドパウダやスカムを巻き込んでこれらを鋳型内の深い箇
所まで侵入させてしまうので、そのモールドパウダやス
カムが鋳型内の湯面上に浮上し切らずに凝固シェルに捕
捉され1その結果その鋳片から得られる深絞り製品の許
容絞り比が低下したり、あるいはタイヤコードの疲労強
度が低下したりするなど、品質の低下を招来する問題が
あった。
融金属例えば溶鋼の線速度が速いと1溶鋼噴流がモール
ドパウダやスカムを巻き込んでこれらを鋳型内の深い箇
所まで侵入させてしまうので、そのモールドパウダやス
カムが鋳型内の湯面上に浮上し切らずに凝固シェルに捕
捉され1その結果その鋳片から得られる深絞り製品の許
容絞り比が低下したり、あるいはタイヤコードの疲労強
度が低下したりするなど、品質の低下を招来する問題が
あった。
そこで1本出願人は上述のような問題を解消することの
できる給湯方法を既に提案した。その方法を第1図を参
照して簡単に説明すると、大気に開放した第1タンデイ
、シ、1と密閉構造の第2タンデイ、シ、2とをゲート
機構3を介して接続しておき1取鍋4から第1タンディ
ッシ、1に供給した溶m5をゲート機構3によって流量
を制御しつつ第2タンデイ、シュ2内に流入させるとと
もに、第2タンデイ、シュ2内を真空ポンプ6によって
大気圧以下に吸引減圧し、さらに第2タンデイ、シュ2
内の溶i!115をその底部に取付けた浸漬ノズル7を
介して鋳型8に供給する方法であり、この方法において
は、第2タンディッシ、2から鋳型8内に流下する溶l
1I5の流量Qは、下記の0)式で表わされる量となる
。
できる給湯方法を既に提案した。その方法を第1図を参
照して簡単に説明すると、大気に開放した第1タンデイ
、シ、1と密閉構造の第2タンデイ、シ、2とをゲート
機構3を介して接続しておき1取鍋4から第1タンディ
ッシ、1に供給した溶m5をゲート機構3によって流量
を制御しつつ第2タンデイ、シュ2内に流入させるとと
もに、第2タンデイ、シュ2内を真空ポンプ6によって
大気圧以下に吸引減圧し、さらに第2タンデイ、シュ2
内の溶i!115をその底部に取付けた浸漬ノズル7を
介して鋳型8に供給する方法であり、この方法において
は、第2タンディッシ、2から鋳型8内に流下する溶l
1I5の流量Qは、下記の0)式で表わされる量となる
。
Q−に−8−v’2−9− P、hT、−po−h
、 −(1)但し、KI比例定数、9を浸漬ノズルの
流路断面積、P−第2タンディッシ、の内部圧力*PO
l大気圧、hvl鋳型の下端から第2タンデイツシ。
、 −(1)但し、KI比例定数、9を浸漬ノズルの
流路断面積、P−第2タンディッシ、の内部圧力*PO
l大気圧、hvl鋳型の下端から第2タンデイツシ。
内の湯面までの高さ、hmt鋳型の下端から鋳型内の湯
面までの高さ、γ蓼溶鋼の密度、9を重力したがって(
1)式から明らかなように1第2タンディッシ、内の圧
力P、を一定の真空圧(例えば0〜0.5気圧)に保っ
ておけば、第2タンデイツシ、2から鋳型8内に流下す
る溶@5の速度を、大気に開放された従来タイプのタン
ディ、シュから直接給湯する場合よりも遅くすることが
でき1また浸漬ノズル7を大径とすることにより溶鋼流
の流量を遅くしたまま必要量の溶#45を鋳型8に供給
することができ、その結果鋳片内の介在物が減少し、鋳
片あるいはその鋳片から最終的に得られる製品の品質を
向上させることができる。
面までの高さ、γ蓼溶鋼の密度、9を重力したがって(
1)式から明らかなように1第2タンディッシ、内の圧
力P、を一定の真空圧(例えば0〜0.5気圧)に保っ
ておけば、第2タンデイツシ、2から鋳型8内に流下す
る溶@5の速度を、大気に開放された従来タイプのタン
ディ、シュから直接給湯する場合よりも遅くすることが
でき1また浸漬ノズル7を大径とすることにより溶鋼流
の流量を遅くしたまま必要量の溶#45を鋳型8に供給
することができ、その結果鋳片内の介在物が減少し、鋳
片あるいはその鋳片から最終的に得られる製品の品質を
向上させることができる。
しかしながら、本出願人の提案に係る上記の方法は〜原
理的には優れた方法であるが、実用上以下に述べるよう
−な問題がある。すなわち〜上述の方法においては、第
2タンディッシ、2から鋳型8に流下する溶wI5の線
速度および流量が、第2タンデイツシユの内部圧力P、
にょって変化し、したがって鋳型8に対する溶鋼流の速
度および流量を適正値に保持するには第2タンディッシ
、2内の圧力を所定の一定圧力に保つ必要があるが、溶
鋼5およびスラグから発生したガスやゲート機構3等か
ら侵入した外気が第2タンデイ、シュ2内に入り込み、
その結果第2タンディッシ、2内の圧力P、が不規則に
変化することがあり、しかも第2タンデイ、シ、2の水
平横断面積が鋳型8の水平横断面積より相当大きいから
、第2タンデイ、シ、2の内部圧力P1の変動に伴う溶
鋼5の流出量の変化が大きく、そのため鋳型8内の湯面
が上下に大きく振れ、本発明者等による実験では鋳型8
内における湯面が±50箇程度振れることが認められた
。このように、前述した方法をそのまま実施したのでは
、鋳型8内における場面の振れが大きくなり過ぎること
があり、鋳片表面への所謂ノロかみゃ表皮直下層への介
在物の増加等が起き、錠片品質が低下する危険があり、
さらには凝固シェルが破断して溶鋼5が流出する所謂ブ
レークアウトが生ずる危険があった。また1前述した方
法では第2タンデイ、シュ2内の圧力が外気の侵入等に
より急激に大気圧まで上昇した場合1鋳型8に対する溶
鋼5の流出量が急激に増大することになるが1第2タン
ディッシ、2等の内部に保持されている溶[5の量が、
定常的な操業状態における鋳型8内の空間容積よりも多
いと、第2タンディッシ、2内の圧力が上昇して多量の
溶#5が流出した場合〜溶鋼5が鋳型8からオーバー7
0−する危険があった。
理的には優れた方法であるが、実用上以下に述べるよう
−な問題がある。すなわち〜上述の方法においては、第
2タンディッシ、2から鋳型8に流下する溶wI5の線
速度および流量が、第2タンデイツシユの内部圧力P、
にょって変化し、したがって鋳型8に対する溶鋼流の速
度および流量を適正値に保持するには第2タンディッシ
、2内の圧力を所定の一定圧力に保つ必要があるが、溶
鋼5およびスラグから発生したガスやゲート機構3等か
ら侵入した外気が第2タンデイ、シュ2内に入り込み、
その結果第2タンディッシ、2内の圧力P、が不規則に
変化することがあり、しかも第2タンデイ、シ、2の水
平横断面積が鋳型8の水平横断面積より相当大きいから
、第2タンデイ、シ、2の内部圧力P1の変動に伴う溶
鋼5の流出量の変化が大きく、そのため鋳型8内の湯面
が上下に大きく振れ、本発明者等による実験では鋳型8
内における湯面が±50箇程度振れることが認められた
。このように、前述した方法をそのまま実施したのでは
、鋳型8内における場面の振れが大きくなり過ぎること
があり、鋳片表面への所謂ノロかみゃ表皮直下層への介
在物の増加等が起き、錠片品質が低下する危険があり、
さらには凝固シェルが破断して溶鋼5が流出する所謂ブ
レークアウトが生ずる危険があった。また1前述した方
法では第2タンデイ、シュ2内の圧力が外気の侵入等に
より急激に大気圧まで上昇した場合1鋳型8に対する溶
鋼5の流出量が急激に増大することになるが1第2タン
ディッシ、2等の内部に保持されている溶[5の量が、
定常的な操業状態における鋳型8内の空間容積よりも多
いと、第2タンディッシ、2内の圧力が上昇して多量の
溶#5が流出した場合〜溶鋼5が鋳型8からオーバー7
0−する危険があった。
この発明は上記の事情に鑑みてなされたもので1真空減
圧槽から鋳型に対して溶融金属を供給する所謂減圧給湯
を行なうにあたり1鋳掴内における湯面の変動を少なく
し1かつ真空減圧槽の内部圧力が何らかの異常で急上昇
しても溶鋼が鋳型からオーバー70−するおそれのない
給湯設備および給湯方法を提供することを目的とするも
のである〇以下この発明の実施例を第2゛図郭よび第3
図を参照して説明する。まずこの発明の給湯設備の一実
施例について説明すると、第2図において符号10は大
気に開放されたタンディッシ、を示し、このタンディッ
シ、ioの側部に真空減圧槽11が、ゲート機構等の流
量制御機構12を有する導管13を介して接続されてい
る。この真空減圧槽11は上端部が密閉された筒状をな
し、かつその内部の水平横断面積811 が後述する鋳
型14の水平横断面積8,4以下に設定されたものであ
って、この真空減圧槽11はその中心軸線が鉛直方向を
向くように配置されており、そしてその上端部に、真空
減圧槽11の内部を大気圧以下の所定の真空状態にする
ための真空lンプ15が接続されており、また下端部に
、スライディングノズル等の流量制御機構16を介して
大径の浸漬ノズル17が接続され、その浸漬ノズル17
の下端部が鋳型14の内部に差し込まれている。
圧槽から鋳型に対して溶融金属を供給する所謂減圧給湯
を行なうにあたり1鋳掴内における湯面の変動を少なく
し1かつ真空減圧槽の内部圧力が何らかの異常で急上昇
しても溶鋼が鋳型からオーバー70−するおそれのない
給湯設備および給湯方法を提供することを目的とするも
のである〇以下この発明の実施例を第2゛図郭よび第3
図を参照して説明する。まずこの発明の給湯設備の一実
施例について説明すると、第2図において符号10は大
気に開放されたタンディッシ、を示し、このタンディッ
シ、ioの側部に真空減圧槽11が、ゲート機構等の流
量制御機構12を有する導管13を介して接続されてい
る。この真空減圧槽11は上端部が密閉された筒状をな
し、かつその内部の水平横断面積811 が後述する鋳
型14の水平横断面積8,4以下に設定されたものであ
って、この真空減圧槽11はその中心軸線が鉛直方向を
向くように配置されており、そしてその上端部に、真空
減圧槽11の内部を大気圧以下の所定の真空状態にする
ための真空lンプ15が接続されており、また下端部に
、スライディングノズル等の流量制御機構16を介して
大径の浸漬ノズル17が接続され、その浸漬ノズル17
の下端部が鋳型14の内部に差し込まれている。
つぎに上記のように構成した給湯設備により鋳型14に
溶鋼18を供給する方法すなわちこの発明の給湯方法に
ついて説明する。取鍋19からスライディングノズル2
0によって流量を調整しつつ前記タンディッシ、10に
供給された溶!118は、前記真空ポンプ15により内
部圧力P、を大気圧以下に減圧された真空減圧槽11内
に流入し1しかる後真空績圧槽11から鋳型14に対し
流下する◎この場合、真空減圧槽11から鋳型14に単
位時間に流出する溶鋼18の量Qは前記(1)式で表わ
されるが、この流出量Qは鋳造速度すなわち鋳片の引抜
き速度に合わせる必要があるので、その調整はタンディ
、シ、10と真空減圧槽11との間に設けた流量制御機
構12の開度および真空減圧槽11の内部圧力P、を調
節することにより行なうか、真空減圧槽11′の下端部
に設けた流量制御機構16の開度を調整することによっ
て行なう◎また1上述のようにして給湯を行なう間にお
いては1真空減圧槽11の内部圧力P、および各流量制
御機構12,16の開度を調整することにより1タンテ
イツシJL10′&真空減圧檜11との間に設けた流量
制御機構12から浸漬ノズル17内における鋳型14の
上端面と同レベルまでの間に保持する溶鋼容積V、 (
第3図にハツチングを付して示す部1分)が、鋳型14
内の空間容積v2すなわち鋳型14の上端面から湯面ま
での間の空間容積からその部分における浸漬ノズル17
の容積を除いた容積(第3図にり豐スハッチングを付し
た部分)以下となるよう設定する。
溶鋼18を供給する方法すなわちこの発明の給湯方法に
ついて説明する。取鍋19からスライディングノズル2
0によって流量を調整しつつ前記タンディッシ、10に
供給された溶!118は、前記真空ポンプ15により内
部圧力P、を大気圧以下に減圧された真空減圧槽11内
に流入し1しかる後真空績圧槽11から鋳型14に対し
流下する◎この場合、真空減圧槽11から鋳型14に単
位時間に流出する溶鋼18の量Qは前記(1)式で表わ
されるが、この流出量Qは鋳造速度すなわち鋳片の引抜
き速度に合わせる必要があるので、その調整はタンディ
、シ、10と真空減圧槽11との間に設けた流量制御機
構12の開度および真空減圧槽11の内部圧力P、を調
節することにより行なうか、真空減圧槽11′の下端部
に設けた流量制御機構16の開度を調整することによっ
て行なう◎また1上述のようにして給湯を行なう間にお
いては1真空減圧槽11の内部圧力P、および各流量制
御機構12,16の開度を調整することにより1タンテ
イツシJL10′&真空減圧檜11との間に設けた流量
制御機構12から浸漬ノズル17内における鋳型14の
上端面と同レベルまでの間に保持する溶鋼容積V、 (
第3図にハツチングを付して示す部1分)が、鋳型14
内の空間容積v2すなわち鋳型14の上端面から湯面ま
での間の空間容積からその部分における浸漬ノズル17
の容積を除いた容積(第3図にり豐スハッチングを付し
た部分)以下となるよう設定する。
なお、タンディ、シュ10と真空減圧槽11との間に設
けた流量制御機構12を開いた状態では、真空減圧槽1
1の内部が溶鋼18を介して大気に連通した状態になる
が、溶鋼18の流路は流量制御機構12によって絞られ
、ここで圧力損失が生じるので、真空減圧槽11の溶鋼
上表面が直ちに減圧相当分だけ上昇しないことは勿論で
ある。
けた流量制御機構12を開いた状態では、真空減圧槽1
1の内部が溶鋼18を介して大気に連通した状態になる
が、溶鋼18の流路は流量制御機構12によって絞られ
、ここで圧力損失が生じるので、真空減圧槽11の溶鋼
上表面が直ちに減圧相当分だけ上昇しないことは勿論で
ある。
しかして、上述のようにして鋳型14に対して給湯して
いる間において、溶鋼18あるいはスラグから発生した
ガスまたは流量制御機構1−216から侵入した外気に
より真空減圧槽11の内部圧力P1が不規則に変動し〜
それに伴って真空減圧槽11から流出する溶1w18の
量が変動した場合、上記の給湯設備では真空減圧槽11
の内部の水平横断面積81.が鋳型14の水平横断面積
814以下に設定されているから、鋳型14内における
湯面の上下動が小さく抑制される。すなわち、真空減圧
槽11内の湯面の上下動幅を五とした場合、それに伴う
溶鋼18の流出量の変化は(s、、xh)となるが、鋳
型14内における湯面の上下動幅h′は
h””= (81t X h )/ 814となり、
したがって鋳型14内における湯面の上下動幅h′は、
真空減圧槽11の内部の水平横断面積S11 と鋳型1
4の水平横断面積8.4との比(S11/814)に応
じて小さくなる。第1表は、第1図に概略的に示す給湯
設備により鋳型に給湯した場合と、この発明に係る給湯
設備により鋳型に給湯した場合とにおける鋳型内湯面の
変動幅を測定した実験結果を示すものである。
いる間において、溶鋼18あるいはスラグから発生した
ガスまたは流量制御機構1−216から侵入した外気に
より真空減圧槽11の内部圧力P1が不規則に変動し〜
それに伴って真空減圧槽11から流出する溶1w18の
量が変動した場合、上記の給湯設備では真空減圧槽11
の内部の水平横断面積81.が鋳型14の水平横断面積
814以下に設定されているから、鋳型14内における
湯面の上下動が小さく抑制される。すなわち、真空減圧
槽11内の湯面の上下動幅を五とした場合、それに伴う
溶鋼18の流出量の変化は(s、、xh)となるが、鋳
型14内における湯面の上下動幅h′は
h””= (81t X h )/ 814となり、
したがって鋳型14内における湯面の上下動幅h′は、
真空減圧槽11の内部の水平横断面積S11 と鋳型1
4の水平横断面積8.4との比(S11/814)に応
じて小さくなる。第1表は、第1図に概略的に示す給湯
設備により鋳型に給湯した場合と、この発明に係る給湯
設備により鋳型に給湯した場合とにおける鋳型内湯面の
変動幅を測定した実験結果を示すものである。
第1表
第1表に示す実験結果から明らかなように、この発明の
給湯設備によれば、真空減圧槽11内の圧力が不規則に
変動するとしても、鋳型14内の湯面の変動幅を従来一
般に行なわれている連続鋳造における鋳型内湯面の変動
幅程度に抑えることができる。
給湯設備によれば、真空減圧槽11内の圧力が不規則に
変動するとしても、鋳型14内の湯面の変動幅を従来一
般に行なわれている連続鋳造における鋳型内湯面の変動
幅程度に抑えることができる。
また、前述したようにこの発明の給湯方−法によれば、
タンディ゛ツシ、10と真空減圧槽11との間に設けた
流量制御機構12から浸漬ノズル17における鋳型14
の上端面と同レベルまでの間に保持する溶鋼18の容積
v1 を、定常操業時における鋳型内の湯面から鋳型
の上端面までの空間容積v2 以下に保ちつつ給湯す
るようにしたので、何らかのw、因で真空減圧#I!1
1の内部圧力りが大気圧まで急上昇した場合−前記流量
制御機構12を緊急遮断すれば、たとえ真空減圧槽11
内の溶鋼18の全量が流出したとしても、溶鋼18が鋳
型14からオーバーフローすることはなく、シたがって
操業停止などの事態に陥ることはない。
タンディ゛ツシ、10と真空減圧槽11との間に設けた
流量制御機構12から浸漬ノズル17における鋳型14
の上端面と同レベルまでの間に保持する溶鋼18の容積
v1 を、定常操業時における鋳型内の湯面から鋳型
の上端面までの空間容積v2 以下に保ちつつ給湯す
るようにしたので、何らかのw、因で真空減圧#I!1
1の内部圧力りが大気圧まで急上昇した場合−前記流量
制御機構12を緊急遮断すれば、たとえ真空減圧槽11
内の溶鋼18の全量が流出したとしても、溶鋼18が鋳
型14からオーバーフローすることはなく、シたがって
操業停止などの事態に陥ることはない。
以上の説明で明らかなようにこの発明の給湯設備および
給湯方法によれば、所謂減圧給湯を行なうにあたって、
真空減圧槽の内部圧力が溶融金属からのガス発生等の外
乱要因によって変動しても1鋳型内の湯面レベルを安定
させることができ、したがって鋳片妻面への所謂ノロか
みゃ表皮直下層の介在物の発生を抑え、鋳片品質の低下
を防止することができ、併せてブレークアウト等を防止
することができる。また、この発明の給湯方法によれば
1真空減圧槽の内部圧力の異常昇圧が起きても〜タンデ
ィツシュと真空減圧槽との間に設けた流量制御機構を緊
急遮断することにより、溶融金属が鋳型からオーバーフ
ローすることを防止することができ1したがってブレー
クアウトが発生するおそれがないことと相まって1操業
停止などの□ 事態に陥ることを防止することができる。さらに、この
発明の給湯設備によれば、真空減圧槽の内容積が小さく
てよいので、真空ポンプの容量を小さくすることができ
、また小容量の真空ポンプを用いた場合であっても、ガ
ス発生等の外乱要因による真空減圧槽内の圧力変動を小
さく抑えることができ、この点からも鋳型内の湯面レベ
ルを安定させることができる。
給湯方法によれば、所謂減圧給湯を行なうにあたって、
真空減圧槽の内部圧力が溶融金属からのガス発生等の外
乱要因によって変動しても1鋳型内の湯面レベルを安定
させることができ、したがって鋳片妻面への所謂ノロか
みゃ表皮直下層の介在物の発生を抑え、鋳片品質の低下
を防止することができ、併せてブレークアウト等を防止
することができる。また、この発明の給湯方法によれば
1真空減圧槽の内部圧力の異常昇圧が起きても〜タンデ
ィツシュと真空減圧槽との間に設けた流量制御機構を緊
急遮断することにより、溶融金属が鋳型からオーバーフ
ローすることを防止することができ1したがってブレー
クアウトが発生するおそれがないことと相まって1操業
停止などの□ 事態に陥ることを防止することができる。さらに、この
発明の給湯設備によれば、真空減圧槽の内容積が小さく
てよいので、真空ポンプの容量を小さくすることができ
、また小容量の真空ポンプを用いた場合であっても、ガ
ス発生等の外乱要因による真空減圧槽内の圧力変動を小
さく抑えることができ、この点からも鋳型内の湯面レベ
ルを安定させることができる。
第1図は本出願人が既に提案した給湯方法を実施するた
めの設備の一例を示す略解図、第2図はこの発明の給湯
設備の一実施例を示す略解図、第6図はその真空減圧槽
の拡大図である。 10・・・タンディ、シュ、11・・・真空減圧槽、1
゛2・・・流量制御機構、14・・・鋳型、17・・・
浸漬ノズル。 18・・・溶鋼、S11・・・真空減圧槽の内部の水平
横断面積、S14・・・鋳型の水平横断面積、 V、、
、、タンディ、シュと真空減圧槽との間に設けた流量制
御機構から浸漬ノズルにおける鋳型の上端面と同レベル
までの間に保持される溶鋼の容積、■2・・・鋳型内の
湯面から鋳型の上端面までの空間容積。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田武人 (はか1名) 第1図 ノ ト 第2図 第3図
めの設備の一例を示す略解図、第2図はこの発明の給湯
設備の一実施例を示す略解図、第6図はその真空減圧槽
の拡大図である。 10・・・タンディ、シュ、11・・・真空減圧槽、1
゛2・・・流量制御機構、14・・・鋳型、17・・・
浸漬ノズル。 18・・・溶鋼、S11・・・真空減圧槽の内部の水平
横断面積、S14・・・鋳型の水平横断面積、 V、、
、、タンディ、シュと真空減圧槽との間に設けた流量制
御機構から浸漬ノズルにおける鋳型の上端面と同レベル
までの間に保持される溶鋼の容積、■2・・・鋳型内の
湯面から鋳型の上端面までの空間容積。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田武人 (はか1名) 第1図 ノ ト 第2図 第3図
Claims (2)
- (1)大気に開放されたタンディ、シ、に真空減圧槽が
流量制御機構を介して接続されるとともに、前記真空減
圧槽の底部に浸漬ノズルが取付けられ、その浸漬ノズル
を介して鋳型に溶融金属を供給するようにした給湯設備
において1前記真空減圧槽の内部の水平横断面積が前記
鋳型の水平断面積以下に設定されていることを特徴とす
る連続鋳造における鋳型への給湯設備。 - (2) 溶融金属を大気に開放されたタンディ、シュ
から流量制御機構を介して真空減圧槽に流入させ、さら
に真空減圧槽内の溶融金属を真空減圧槽の底部に取付け
た浸漬ノズルを介して鋳型に供給するにあたり、前記真
空減圧槽の水平断面積を前記鋳型の水平横断面積以下に
設定しておくとともに、前記流量制御機構から前記鋳瑣
内の上端面と同レベルまでの間に保持する溶融金属の容
積を1定常操業時における前記鋳型内の湯面から鋳型の
上端面までの空間容積以下に保ちつつ給湯することを特
徴とする連続鋳造における鋳型への給湯方法〇
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13656481A JPS5838645A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13656481A JPS5838645A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5838645A true JPS5838645A (ja) | 1983-03-07 |
Family
ID=15178190
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13656481A Pending JPS5838645A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 連続鋳造における鋳型への給湯設備および給湯方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5838645A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997023319A1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-07-03 | Hoogovens Staal B.V. | Method and apparatus for the manufacture of formable steel |
WO2011056078A1 (en) * | 2009-11-06 | 2011-05-12 | Norsk Hydro Asa | Metal filling arrangement for continuous casting equipment |
-
1981
- 1981-08-31 JP JP13656481A patent/JPS5838645A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO1997023319A1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-07-03 | Hoogovens Staal B.V. | Method and apparatus for the manufacture of formable steel |
US6276437B1 (en) | 1995-12-22 | 2001-08-21 | Corus Staal Bv | Method and apparatus for the manufacture of formable steel |
CN1074954C (zh) * | 1995-12-22 | 2001-11-21 | 霍戈文斯-斯塔尔公司 | 制造可成形钢的方法和设备 |
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CN102665965A (zh) * | 2009-11-06 | 2012-09-12 | 诺尔斯海德公司 | 用于连续铸造设备的金属填充装置 |
EP2496373A4 (en) * | 2009-11-06 | 2016-12-21 | Norsk Hydro As | METAL FILLING ARRANGEMENT FOR A CONTINUITY PLANT |
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