JPS5966328A - 排煙脱硫廃水の処理方法 - Google Patents
排煙脱硫廃水の処理方法Info
- Publication number
- JPS5966328A JPS5966328A JP57176392A JP17639282A JPS5966328A JP S5966328 A JPS5966328 A JP S5966328A JP 57176392 A JP57176392 A JP 57176392A JP 17639282 A JP17639282 A JP 17639282A JP S5966328 A JPS5966328 A JP S5966328A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- acid
- sulfuric acid
- steam
- gypsum
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は石炭もしくは石油を燃料とするボイラの排煙脱
硫廃水の処理方法、特にニチオン酸の硫酸加熱分解法に
関するものである。
硫廃水の処理方法、特にニチオン酸の硫酸加熱分解法に
関するものである。
排煙脱硫廃水中のニチオン酸を処理する方法として、従
来から第1図および第2図に示すように硫酸と水蒸気を
用いて加熱分解する方法がある。以下に従来の方法につ
いて簡単に説明する。
来から第1図および第2図に示すように硫酸と水蒸気を
用いて加熱分解する方法がある。以下に従来の方法につ
いて簡単に説明する。
石炭もしくは石油を燃料とする燃焼排ガスは石灰−石骨
法による脱硫装置により処理される。
法による脱硫装置により処理される。
すなわち、燃焼排ガスは冷却工程1において冷却、除じ
んされ、ついで吸収工程2に導かれ吸収液により硫帷酸
化物が吸収除去されたのち清浄ガスとして放出される。
んされ、ついで吸収工程2に導かれ吸収液により硫帷酸
化物が吸収除去されたのち清浄ガスとして放出される。
その際、冷却工程1からは燃料に起因するばいじん、C
1,F、重金属等を含む冷却工程廃水21がばいじん等
を冷却系廃水処理工程6で固/[&分N[トシたのち、
もしくはそのまま処理水23として排出され、一方、吸
収工程2、r俊化工程3を経て5臂分離工程4からは排
煙処理システムに起因する・f・1「分解性のニチオン
酸等のCOD成分を含む上澄水22が排出される。
1,F、重金属等を含む冷却工程廃水21がばいじん等
を冷却系廃水処理工程6で固/[&分N[トシたのち、
もしくはそのまま処理水23として排出され、一方、吸
収工程2、r俊化工程3を経て5臂分離工程4からは排
煙処理システムに起因する・f・1「分解性のニチオン
酸等のCOD成分を含む上澄水22が排出される。
5甘分前工程4からの上f(ffi水22は酸分解工程
5に導き、第2図に示すLうに蒸気混合器11において
水蒸気61により95℃以」二に昇温しついで、硫酸混
合器12に分いて硫酸52を硫酸濃度が0.5〜5%に
なるように添加したのら、保温機能を具備した分解[j
15に流入させニチオン酸を(1)式にしたがい加熱分
解する。
5に導き、第2図に示すLうに蒸気混合器11において
水蒸気61により95℃以」二に昇温しついで、硫酸混
合器12に分いて硫酸52を硫酸濃度が0.5〜5%に
なるように添加したのら、保温機能を具備した分解[j
15に流入させニチオン酸を(1)式にしたがい加熱分
解する。
F3z06 →804 ” S’02 ・・醗”・・(
1)その際発生するso、’を強制脱気するため分解槽
13に空気33f、送入するが、排ガスに随伴する熱損
失を補充するため分解槽13にも水蒸気31を敲き込み
反□応温度を□維持している。
1)その際発生するso、’を強制脱気するため分解槽
13に空気33f、送入するが、排ガスに随伴する熱損
失を補充するため分解槽13にも水蒸気31を敲き込み
反□応温度を□維持している。
ニチオン酸を除去した・酸分解工程5がらの酸分解工程
処理水22′は冷却工程1に回収し、冷却工程1の補給
水として再利用する。また、酸分解工程5からの排ガス
24は排ガス処理工程14に導き、吸収液にょb排ガス
24中のso2を吸収除去したのち放出する。
処理水22′は冷却工程1に回収し、冷却工程1の補給
水として再利用する。また、酸分解工程5からの排ガス
24は排ガス処理工程14に導き、吸収液にょb排ガス
24中のso2を吸収除去したのち放出する。
冷却工程1からの冷却工程廃水21は冷却系廃水処理工
程6に導き1.coDM、1、F、重金属等を除去した
のち処理水23として放流する。
程6に導き1.coDM、1、F、重金属等を除去した
のち処理水23として放流する。
上記従来の方法には以下のようり欠点があった。
1)石膏分離工程4からの上層水は水温40〜50℃、
pH4〜7でかつ5貴飽和もしくは過飽和状態であり、
また、石骨の溶解度が該pH領域では40〜50℃以上
で減少するため、従来のように上〃水を水蒸気により直
接−4濾する方法では蒸気混合器および蒸気混合□、器
必−□ら硫酸混合器に至る管路に石膏スケールのり嘴が
著じるし、<1、きわめて短時叩のうち一一塞し安定し
たj転が不可、能であった。その上、該スケールはきゎ
め七ハードに付着しているため、その眸去作業に手間が
ががり、さらには蒸気混合器、配!などを損!すること
がしばしばあった。
pH4〜7でかつ5貴飽和もしくは過飽和状態であり、
また、石骨の溶解度が該pH領域では40〜50℃以上
で減少するため、従来のように上〃水を水蒸気により直
接−4濾する方法では蒸気混合器および蒸気混合□、器
必−□ら硫酸混合器に至る管路に石膏スケールのり嘴が
著じるし、<1、きわめて短時叩のうち一一塞し安定し
たj転が不可、能であった。その上、該スケールはきゎ
め七ハードに付着しているため、その眸去作業に手間が
ががり、さらには蒸気混合器、配!などを損!すること
がしばしばあった。
なお、上記欠点、、t<剪し、従来2.第2図に示すよ
うに蒸坏混合器今複数系、統1す、11・設置して、閉
塞した場合、切賛え蝉作を行なり’11 kを継続する
・方法が採、られてぃたが、切替え作業、スケール、除
去などに手間がががり問題の解決に至らなかった。□ 2)ニチオン酸を分解する・際発生°・i゛る802が
反応に影響すると考え;分解槽・の気相のS侮濃
□度を1%以下になτよづに空気を送入していた従来
の方法では、排ガスに随伴する熱損失による温度低下を
防止□するた:め分M′4(→にも水蒸気を吹き込む必
要があり、ユーティリティーが増加するとともに排ガス
の処理工程を設置する必要があった。
うに蒸坏混合器今複数系、統1す、11・設置して、閉
塞した場合、切賛え蝉作を行なり’11 kを継続する
・方法が採、られてぃたが、切替え作業、スケール、除
去などに手間がががり問題の解決に至らなかった。□ 2)ニチオン酸を分解する・際発生°・i゛る802が
反応に影響すると考え;分解槽・の気相のS侮濃
□度を1%以下になτよづに空気を送入していた従来
の方法では、排ガスに随伴する熱損失による温度低下を
防止□するた:め分M′4(→にも水蒸気を吹き込む必
要があり、ユーティリティーが増加するとともに排ガス
の処理工程を設置する必要があった。
ニチオン酸処理は排脱廃水処理システムの重要な部分を
構成しているが、従来の方法は上に記載したような欠点
を有していた。
構成しているが、従来の方法は上に記載したような欠点
を有していた。
本発明者等はその対策として、硫酸酸性下(H2SO4
(15%以上)では、石ig−o溶解度カ40〜50℃
、硫酸無添加の状態に比し、95〜130℃の範囲でも
約15倍以上になることを実、験的に確認し、この現象
を利用することを考えた。
(15%以上)では、石ig−o溶解度カ40〜50℃
、硫酸無添加の状態に比し、95〜130℃の範囲でも
約15倍以上になることを実、験的に確認し、この現象
を利用することを考えた。
その結果、昇温加熱前に硫酸を添加し、石・−・溶解度
を上昇させることにより、スケールの付Mによる閉塞を
防止できることを見出した。またニチオン酸分解反応が
高濃度S02雰囲気下でもほとんど影響を受けないこと
を実験的に確認し、その結果、ニチオン酸を分解する際
発生するS02を強制脱気する必要がないことをも見出
した。
を上昇させることにより、スケールの付Mによる閉塞を
防止できることを見出した。またニチオン酸分解反応が
高濃度S02雰囲気下でもほとんど影響を受けないこと
を実験的に確認し、その結果、ニチオン酸を分解する際
発生するS02を強制脱気する必要がないことをも見出
した。
本発明は上記知見に基き為されたもので、石炭もしくは
石油を燃料とするボイラの脱硫装置から排出される上澄
水の酸分解処理に際し、酸分解工程において、従来は上
澄水を水蒸気で直接昇温加熱したのち、硫酸を添加して
いたが、本城明けこの順序を逆にすること、すなわち昇
温加熱前に硫酸を添加し石膏溶解度を上昇させたのち昇
温加熱することによって、蒸気混合器の石膏スケールの
付着による閉塞を防止し、酸分解工程の安定な運転の継
続を図る点を特徴とし、燃焼排ガスを石灰−石骨法にて
処理する際、石膏分離後の上澄水に硫酸を濃度n、 5
〜5.%になるように添加し、次いで95〜13o0に
昇温して、ニチオン酸を含むC’OD成分を酸分解後、
イ!fられる処理水を石灰−石膏法の第1段処理たる冷
却工程に回収することからなる、排煙脱硫1ツ5水の処
理方法に関するものである。−士た酸分解工程に訃いて
、従来はニチオン酸を分解する際発生するSO2が分解
反応を阻害するものと考え、分解槽に空気を送入してs
o2を強制脱気していたが、本発明は高濃度S・母雰囲
気下でも分解反応かはとんと影響を受けな゛いことに着
目し、分解槽におけるSO,の強制脱気を停止すること
によって、水蒸気消費情の大巾な低減をはかるとともに
、S02ミストのため腐食問題がしばしばあった排ガス
処理工程を年波とすることもできるものである。
石油を燃料とするボイラの脱硫装置から排出される上澄
水の酸分解処理に際し、酸分解工程において、従来は上
澄水を水蒸気で直接昇温加熱したのち、硫酸を添加して
いたが、本城明けこの順序を逆にすること、すなわち昇
温加熱前に硫酸を添加し石膏溶解度を上昇させたのち昇
温加熱することによって、蒸気混合器の石膏スケールの
付着による閉塞を防止し、酸分解工程の安定な運転の継
続を図る点を特徴とし、燃焼排ガスを石灰−石骨法にて
処理する際、石膏分離後の上澄水に硫酸を濃度n、 5
〜5.%になるように添加し、次いで95〜13o0に
昇温して、ニチオン酸を含むC’OD成分を酸分解後、
イ!fられる処理水を石灰−石膏法の第1段処理たる冷
却工程に回収することからなる、排煙脱硫1ツ5水の処
理方法に関するものである。−士た酸分解工程に訃いて
、従来はニチオン酸を分解する際発生するSO2が分解
反応を阻害するものと考え、分解槽に空気を送入してs
o2を強制脱気していたが、本発明は高濃度S・母雰囲
気下でも分解反応かはとんと影響を受けな゛いことに着
目し、分解槽におけるSO,の強制脱気を停止すること
によって、水蒸気消費情の大巾な低減をはかるとともに
、S02ミストのため腐食問題がしばしばあった排ガス
処理工程を年波とすることもできるものである。
なお、本発明の場合ニチオン酸を分解する際発生するS
02は酸分解工程処理水に随伴する力(冷却工程に回収
するため何ら支障はない。
02は酸分解工程処理水に随伴する力(冷却工程に回収
するため何ら支障はない。
本発明方法を第5図を用いて詳細に説明する。
第3図に示すように、石膏分離工程4からの一ト澄水2
2は、従来の方法とは逆に昇温加熱前に直接硫酸混合器
12に導き、硫酸32を添加して上澄水22中に飽和も
しくは過飽和の状態で含まれている石1′の溶解度を上
昇させたのち、ついで蒸気混合器11に導き、水蒸気3
1を混合して昇温加熱し石膏スケールの析出を防止する
。なお、硫酸添加濃度および昇温加熱温度は従来の分解
反応条件(硫酸濃度[15〜5%、好ましくは[1,5
〜6%、反応温度は95℃以上)を満足することはもち
ろん、石t【゛スケールの析出を防止できる条件とする
必要がある。すなわち、硫酸濃度は分解反応条件よりO
45〜5%(好ましくは0.5〜5%)とする。一方、
昇温加熱温度の下限は分解反応条件より95℃以上(好
ましくは100℃以」二)とするが、上限は第4図に示
すように石膏スケールの析出が防止できる条件により限
定され、硫酸無添加αで40℃の石膏溶解度(上澄水流
人ベース)に幻する比率で表わした石膏溶解度比が1.
0を越える範囲、つまり硫酸濃度1%βでは約140℃
以下であるが、硫酸濃度は[1,5%以−Fとするため
温度はさらに低下し約150℃以下とする必要がある。
2は、従来の方法とは逆に昇温加熱前に直接硫酸混合器
12に導き、硫酸32を添加して上澄水22中に飽和も
しくは過飽和の状態で含まれている石1′の溶解度を上
昇させたのち、ついで蒸気混合器11に導き、水蒸気3
1を混合して昇温加熱し石膏スケールの析出を防止する
。なお、硫酸添加濃度および昇温加熱温度は従来の分解
反応条件(硫酸濃度[15〜5%、好ましくは[1,5
〜6%、反応温度は95℃以上)を満足することはもち
ろん、石t【゛スケールの析出を防止できる条件とする
必要がある。すなわち、硫酸濃度は分解反応条件よりO
45〜5%(好ましくは0.5〜5%)とする。一方、
昇温加熱温度の下限は分解反応条件より95℃以上(好
ましくは100℃以」二)とするが、上限は第4図に示
すように石膏スケールの析出が防止できる条件により限
定され、硫酸無添加αで40℃の石膏溶解度(上澄水流
人ベース)に幻する比率で表わした石膏溶解度比が1.
0を越える範囲、つまり硫酸濃度1%βでは約140℃
以下であるが、硫酸濃度は[1,5%以−Fとするため
温度はさらに低下し約150℃以下とする必要がある。
しかし、好ましくは石膏溶解度比が急徹に低下し始める
前の120℃以下が望ましい。
前の120℃以下が望ましい。
硫酸32を添加l〜たのちケ1温加熱した上t′ひ水2
2は十分な保温機能を具備した分解槽15に導き、上澄
水22中に含着れるニチオン酸を上記硫酸濃度0.5〜
5%(好ましくは05〜5%)、反応温度95〜150
℃(好ましくは100〜120℃)でかつこの温度にお
ける上澄水22の飽和蒸気圧μmにの圧力で第1式に示
すように分解する。
2は十分な保温機能を具備した分解槽15に導き、上澄
水22中に含着れるニチオン酸を上記硫酸濃度0.5〜
5%(好ましくは05〜5%)、反応温度95〜150
℃(好ましくは100〜120℃)でかつこの温度にお
ける上澄水22の飽和蒸気圧μmにの圧力で第1式に示
すように分解する。
8206−−−十804 +802 ・・” ・’
(1)なお、分解槽16に空気33を送入してSO。
(1)なお、分解槽16に空気33を送入してSO。
を強制脱気していた従来の方法とは異なり、強制脱気を
停止しているため分解槽16に水蒸気31を吹き込む必
要はなく、水蒸気31の消費Mが犬l〕に低減さtL、
さらに排ガス処理工程14も必要としない。
停止しているため分解槽16に水蒸気31を吹き込む必
要はなく、水蒸気31の消費Mが犬l〕に低減さtL、
さらに排ガス処理工程14も必要としない。
ついで、ニチオン酸などのCOD成分を除去した酸分解
工程処理水22′は約80℃以下に降1品したのち、冷
却工程1に回収し、冷却工程1の補給永きして再利用す
る。
工程処理水22′は約80℃以下に降1品したのち、冷
却工程1に回収し、冷却工程1の補給永きして再利用す
る。
実施例1
本実施例は昇温加熱前に硫酸を添加することによって、
石誓スゲールの付着に伴なう閉塞全防止する効果を確認
するため、出力25014Wの石炭火力発電設備から排
出される籾、ガス(650000,Nm3/H)k石灰
−石積法で脱硫した際に発生する上澄水を第6図に示す
処理フロー(ただし、分解格は従来の方法と同様に強制
脱気する)で長期間運転したものである。結果は第1表
に示す。
石誓スゲールの付着に伴なう閉塞全防止する効果を確認
するため、出力25014Wの石炭火力発電設備から排
出される籾、ガス(650000,Nm3/H)k石灰
−石積法で脱硫した際に発生する上澄水を第6図に示す
処理フロー(ただし、分解格は従来の方法と同様に強制
脱気する)で長期間運転したものである。結果は第1表
に示す。
比較例1
実施例1と比較のため、第2図に示すイlY−来の処理
方法で実施例1と同様に運転した。結果は第1表に併記
する。
方法で実施例1と同様に運転した。結果は第1表に併記
する。
なお、−ト紀実施例1および比較16・111の運転1
!J1間中の石膏分離工程4からの一ヒ澄水22の平均
水質は以下の通りでちった。
!J1間中の石膏分離工程4からの一ヒ澄水22の平均
水質は以下の通りでちった。
pH7,1
SS 3 0 ■/1COD、ハ
170〜/1 8206 2 5 2 0 rIQ / tC
a 648nlf/1so4 1220
0’、り/l 以上の実施例1および比較例1の結果から明らかなよう
に、石炭もしくは石油を燃料とするボイラの脱硫装置か
ら排4出ちれる上は水の酸分解処理に際し、 昇温加熱前に硫酸を添加して上澄水中に飽和もしくは過
飽和の状態で含まれる石・kの溶屑度を」二昇させたの
ち、昇温加熱すること、によって下IC・効果が得られ
る。
170〜/1 8206 2 5 2 0 rIQ / tC
a 648nlf/1so4 1220
0’、り/l 以上の実施例1および比較例1の結果から明らかなよう
に、石炭もしくは石油を燃料とするボイラの脱硫装置か
ら排4出ちれる上は水の酸分解処理に際し、 昇温加熱前に硫酸を添加して上澄水中に飽和もしくは過
飽和の状態で含まれる石・kの溶屑度を」二昇させたの
ち、昇温加熱すること、によって下IC・効果が得られ
る。
1)蒸気混合器、管路などの石膏スケールの付着による
閉塞が防■Eでき、従来スケールトラブルが多発しでい
た酸分解工程が長勘間安定して、;正転できる効果があ
る。
閉塞が防■Eでき、従来スケールトラブルが多発しでい
た酸分解工程が長勘間安定して、;正転できる効果があ
る。
2)上記硫酸添加位置の変更はニチオン酸の処理性には
何ら支障はなく、逆にニチオン酸起因以外のCOD成分
の処理性が太113に向上する伺随的効果もある。
何ら支障はなく、逆にニチオン酸起因以外のCOD成分
の処理性が太113に向上する伺随的効果もある。
実施例2
本実施例はニチオン酸が分解する際発生ずるS02を分
解槽から強制脱気する必要がないことを示すものである
。すなわち、実施例1と同じ上澄水を用いて第3図に示
す処理フローで運転した。結果は第2表に示す。
、′比較例2 実施例2と比較のため、第2図に示す従来の処理方法(
ただし、硫酸添加位j1は本発明の方法と同じく昇、@
加熱前とする)で実施例2と同様に運、転した。結果は
第2表に併記する。
解槽から強制脱気する必要がないことを示すものである
。すなわち、実施例1と同じ上澄水を用いて第3図に示
す処理フローで運転した。結果は第2表に示す。
、′比較例2 実施例2と比較のため、第2図に示す従来の処理方法(
ただし、硫酸添加位j1は本発明の方法と同じく昇、@
加熱前とする)で実施例2と同様に運、転した。結果は
第2表に併記する。
以上の実施例2および比較例2の結果から明らかなよう
に、石炭もしくは石油を燃料とするボイラの脱硫装置か
ら排出される上a水の酸分解処理に際し、 ニチオン酸が分解する際発生するS−を分解槽から強制
脱気することなくニチオン酸などのCOD成分を分解す
ることによって、下記効果が得られる。
に、石炭もしくは石油を燃料とするボイラの脱硫装置か
ら排出される上a水の酸分解処理に際し、 ニチオン酸が分解する際発生するS−を分解槽から強制
脱気することなくニチオン酸などのCOD成分を分解す
ることによって、下記効果が得られる。
1)S02の強制脱気を停止することによって、ニチオ
ン酸およびCODMnの処理性に何ら支障をえるととk
く、脱気用空気および水蒸気消費囁が大巾に低減し、か
つ硫酸消砦用も含めたユーデイリデイを大巾に節約でき
る効果がある。
ン酸およびCODMnの処理性に何ら支障をえるととk
く、脱気用空気および水蒸気消費囁が大巾に低減し、か
つ硫酸消砦用も含めたユーデイリデイを大巾に節約でき
る効果がある。
2)」二記脱気停止Fに付随して、802 ミストのた
め腐食問題がしばしばあった排ガス処理工程が不要とな
るなど、周辺装置が簡略化でき装置コストを低減する効
果が・bる。
め腐食問題がしばしばあった排ガス処理工程が不要とな
るなど、周辺装置が簡略化でき装置コストを低減する効
果が・bる。
第1図は従来の石灰石置去による排煙脱硫法の脱硫工程
および排水処理工程の9部税明図であり、第2図は第1
図における酸分解工程Mfi、明図であり、第3図は本
発明の酸分解工程説明図である。第4図は硫酸無添加の
場合と硫酸濃度1%の場合の、温度と石膏溶解度との関
係を示すグラフである。 復式f里人 内 1) 明 復代理人 萩 原 亮 − 第2図 第3図 第4図 温 度(°C) 神戸市兵庫区小松通5丁目1番 16号多重環境流通エンジニアリ 、 、 ング株式会社内 0茜 明 者 佐藤元成 神戸市兵庫区小松通5T目1番 16号多重環境流通エンジニア型 ン/株式舎、!Jr、内、 。
および排水処理工程の9部税明図であり、第2図は第1
図における酸分解工程Mfi、明図であり、第3図は本
発明の酸分解工程説明図である。第4図は硫酸無添加の
場合と硫酸濃度1%の場合の、温度と石膏溶解度との関
係を示すグラフである。 復式f里人 内 1) 明 復代理人 萩 原 亮 − 第2図 第3図 第4図 温 度(°C) 神戸市兵庫区小松通5丁目1番 16号多重環境流通エンジニアリ 、 、 ング株式会社内 0茜 明 者 佐藤元成 神戸市兵庫区小松通5T目1番 16号多重環境流通エンジニア型 ン/株式舎、!Jr、内、 。
Claims (1)
- 燃焼排ガスを石灰−石膏法にて処理する際、石膏分離後
の上澄水に硫酸を濃度α5〜5%になるように添加し、
次いで95〜130°に昇温してニチオン酸を含むCO
D成分を酸分解後、得られる処理水を石灰−石骨法の第
1段処理たる冷却工程に回収することからなる、排煙脱
硫廃水の処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57176392A JPS5966328A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | 排煙脱硫廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57176392A JPS5966328A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | 排煙脱硫廃水の処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5966328A true JPS5966328A (ja) | 1984-04-14 |
JPH0247253B2 JPH0247253B2 (ja) | 1990-10-19 |
Family
ID=16012849
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57176392A Granted JPS5966328A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | 排煙脱硫廃水の処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5966328A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5294867A (en) * | 1976-02-06 | 1977-08-09 | Babcock Hitachi Kk | Waste liquid treatment |
JPS5768197A (en) * | 1980-10-15 | 1982-04-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Treatment of waste water |
-
1982
- 1982-10-08 JP JP57176392A patent/JPS5966328A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5294867A (en) * | 1976-02-06 | 1977-08-09 | Babcock Hitachi Kk | Waste liquid treatment |
JPS5768197A (en) * | 1980-10-15 | 1982-04-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Treatment of waste water |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0247253B2 (ja) | 1990-10-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101333141B1 (ko) | 기능성 유체 및 기능성 유체를 제조하기 위한 공정 | |
US6770119B2 (en) | Mercury removal method and system | |
EP0873777B1 (en) | Flue gas treating process | |
US6863875B1 (en) | Flue gas treating system and process | |
CN1712113A (zh) | 铵基双碱法烟气脱硫工艺 | |
JP2004067849A (ja) | 湿式ガス精製方法 | |
JP4227676B2 (ja) | ガス精製装置 | |
US5770164A (en) | Clear liquor organic acid flue gas desulfurization system | |
JP4987237B2 (ja) | 燃焼廃ガスの浄化方法 | |
JPS5966328A (ja) | 排煙脱硫廃水の処理方法 | |
JP2005152745A (ja) | 湿式排煙脱硫方法及び装置 | |
JP3764568B2 (ja) | ガス精製方法及びガス精製装置 | |
JP2015150559A (ja) | 酸性ガスを処理するための方法および装置 | |
JP2000325744A (ja) | 排煙処理装置 | |
US2989147A (en) | Hcn removal | |
JPH1119468A (ja) | ガス精製方法 | |
KR100428078B1 (ko) | 고로 냉각용 해수를 이용한 수재설비의 황화수소 제거방법및 그 장치 | |
WO2016175163A1 (ja) | ガスクーラの洗浄排水処理方法と装置 | |
JPH0125675Y2 (ja) | ||
JP3114118B2 (ja) | 廃水ストリッパーの廃ガスからアンモニアを回収する方法および装置 | |
KR100282069B1 (ko) | 코오크스 오븐 가스 정제장치에서의 다유화물 반응 촉진장치 및 그 방법 | |
CA3024088A1 (en) | Low temperature wet air oxidation | |
JPS60886A (ja) | 排煙脱硫廃水の処理方法 | |
JPH10202213A (ja) | 配管のスケーリング防止方法 | |
EP2548628A1 (en) | Method and system for separation of sulphate from scrubbing liquids |