JPS595837A - 内燃機関の燃料制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料制御装置Info
- Publication number
- JPS595837A JPS595837A JP11401582A JP11401582A JPS595837A JP S595837 A JPS595837 A JP S595837A JP 11401582 A JP11401582 A JP 11401582A JP 11401582 A JP11401582 A JP 11401582A JP S595837 A JPS595837 A JP S595837A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake
- cylinder
- signal
- intake air
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/24—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means
- F02D41/26—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means using computer, e.g. microprocessor
- F02D41/28—Interface circuits
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は絞り弁を有する多気筒内燃機関の吸気圧力を測
定し、その値に応じて機関への燃料供給量を制御する燃
料制御装置に関する。
定し、その値に応じて機関への燃料供給量を制御する燃
料制御装置に関する。
内逃臀機関の吸気圧力(e入負圧)は、内燃機関の負荷
量を示す運転パラメータであり、この吸気管圧力と吸気
温度と(または機関回転速度と)に応じて燃料噴射量を
算出する方式の燃料噴射装置も実用化されている。この
種先行技術としては、先に本出願人が提案した特許fi
l(kA −//1197を号がある。
量を示す運転パラメータであり、この吸気管圧力と吸気
温度と(または機関回転速度と)に応じて燃料噴射量を
算出する方式の燃料噴射装置も実用化されている。この
種先行技術としては、先に本出願人が提案した特許fi
l(kA −//1197を号がある。
かかる燃料噴射装置では、吸気圧力および吸気温度を測
定Tる場合には、その測定値が、そのとき吸気行程にあ
る気筒に吸入される吸入空気の状態と正確に一致してい
ることが必要であるが、従来の装置においては、必ずし
も正確な測定値が得られるものではなかった。
定Tる場合には、その測定値が、そのとき吸気行程にあ
る気筒に吸入される吸入空気の状態と正確に一致してい
ることが必要であるが、従来の装置においては、必ずし
も正確な測定値が得られるものではなかった。
第1図は従来の吸気圧力測定装置の一例を示し、ここで
/はエアクリーナ、コは吸気マニホルド、3は絞り弁、
り〜7は吸気ポー)、&−//は気筒(燃焼室)、72
〜/3は吸気弁、/6は圧力導入管である。また/りは
吸気圧センサであり、例えばグイヤ7ラムと半導体歪セ
ンサとから構成されている。
/はエアクリーナ、コは吸気マニホルド、3は絞り弁、
り〜7は吸気ポー)、&−//は気筒(燃焼室)、72
〜/3は吸気弁、/6は圧力導入管である。また/りは
吸気圧センサであり、例えばグイヤ7ラムと半導体歪セ
ンサとから構成されている。
また1gはディストリビュータに設けられたトリガ信号
発生器であり、ディストリビュータカ/100(’クラ
ンク角で3600 )回転するごとにトリガ信号S2を
出力する。また/9は演算回路であり、例えばマイクロ
コンピュータで構成されている。〃は吸入空気温センサ
であり、吸気マニホルドλ内に配設されている。コ/〜
、2グは噴射弁であり、演算回路/qの出力に応じて噴
射弁回路Jにより駆動されて燃料を噴射する。
発生器であり、ディストリビュータカ/100(’クラ
ンク角で3600 )回転するごとにトリガ信号S2を
出力する。また/9は演算回路であり、例えばマイクロ
コンピュータで構成されている。〃は吸入空気温センサ
であり、吸気マニホルドλ内に配設されている。コ/〜
、2グは噴射弁であり、演算回路/qの出力に応じて噴
射弁回路Jにより駆動されて燃料を噴射する。
第1図の装置において、吸入空気は、エアクリーナ/か
ら吸気マニホルド、2を経由して各吸気ボートq〜7に
送られ、そのとき吸気行程にある気筒、すなわち吸気弁
に7.2〜ノ左の開いている気筒(第1図では気筒g)
に吸入される。
ら吸気マニホルド、2を経由して各吸気ボートq〜7に
送られ、そのとき吸気行程にある気筒、すなわち吸気弁
に7.2〜ノ左の開いている気筒(第1図では気筒g)
に吸入される。
このときの吸入圧力は、圧力導入管/乙を介して吸気圧
センサ/7に送られ、吸気圧センサ/7は吸気圧力に対
応した吸気圧信号S1を出力する。
センサ/7に送られ、吸気圧センサ/7は吸気圧力に対
応した吸気圧信号S1を出力する。
一方、演算回路/9は、トリガ信号S2が与えられるご
とに吸気圧信号S1を読み込み、その値(と図示しない
回転速度信号と)に応じて基本噴射量を算出し、更に吸
入空気温センサコθの出力S6により吸入空気温度によ
る補正等を行なって燃料噴射量を決定し、その結果に応
じて駆動回路Jを介してつている。
とに吸気圧信号S1を読み込み、その値(と図示しない
回転速度信号と)に応じて基本噴射量を算出し、更に吸
入空気温センサコθの出力S6により吸入空気温度によ
る補正等を行なって燃料噴射量を決定し、その結果に応
じて駆動回路Jを介してつている。
上述のように従来の方式においては、吸気マニホルドコ
から圧力導入管/6で吸気圧力をす1き出している。し
かし吸気ボードの長さ、形状、吸気マニホルドへの取(
qけ角度等が各気筒毎に異なっているため、気筒によっ
て吸気マニホルドへの圧力の伝達が異なるので、吸気マ
ニホルドの圧力全計測するのみでは、各気筒の正確な吸
気圧力を測定することは困難であった。
から圧力導入管/6で吸気圧力をす1き出している。し
かし吸気ボードの長さ、形状、吸気マニホルドへの取(
qけ角度等が各気筒毎に異なっているため、気筒によっ
て吸気マニホルドへの圧力の伝達が異なるので、吸気マ
ニホルドの圧力全計測するのみでは、各気筒の正確な吸
気圧力を測定することは困難であった。
また、吸気圧センサの出力および吸入空気温度を読み込
む時期も吸気弁の開度と無関係に定められていたので、
読み込んだ数値と実際の負荷量(吸入空気量)および吸
入空気温との間に誤差が生じるという問題もあった。
む時期も吸気弁の開度と無関係に定められていたので、
読み込んだ数値と実際の負荷量(吸入空気量)および吸
入空気温との間に誤差が生じるという問題もあった。
上述のように従来の方式においては、各気筒毎の正確な
吸気圧力および吸入空気温度を測定することが出来ず、
そのため気筒毎の空燃比の差か大きくなり、トルクの減
少、ノッキングの発生、排気浄化性能の低下等の不具合
が生じる原因となっていた。
吸気圧力および吸入空気温度を測定することが出来ず、
そのため気筒毎の空燃比の差か大きくなり、トルクの減
少、ノッキングの発生、排気浄化性能の低下等の不具合
が生じる原因となっていた。
そこで、本発明の目的は、上記の問題に鑑みて、各気筒
毎の正確な吸気圧力および吸入空気温度な測定すること
の出来る内燃機関の燃料制御装置を提供することにある
。
毎の正確な吸気圧力および吸入空気温度な測定すること
の出来る内燃機関の燃料制御装置を提供することにある
。
上記目的を達成するために、本発明におし)では、吸入
空気量に最も正確に対応している吸気弁全開またはその
近傍時に吸気圧力と吸入空気温度とを測定するように構
成する。また、各吸気弁から等距離のところに吸気圧セ
ンサを設け、各気筒の吸気圧を平等に計測することが出
来るように構成す 7る0 以下図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
空気量に最も正確に対応している吸気弁全開またはその
近傍時に吸気圧力と吸入空気温度とを測定するように構
成する。また、各吸気弁から等距離のところに吸気圧セ
ンサを設け、各気筒の吸気圧を平等に計測することが出
来るように構成す 7る0 以下図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
第二図は本発明の一実施例を示し、第3図は第、2図の
装置の動作のタイムチャートである。
装置の動作のタイムチャートである。
第一図において、り本の圧力導入管30〜33は、各吸
気ボー)4/〜りにそれぞれ1本づつ接続されており、
かつ9本の長さは全て同一に設定されている。
気ボー)4/〜りにそれぞれ1本づつ接続されており、
かつ9本の長さは全て同一に設定されている。
そして上記のり本の圧力導入管30〜33の各一端は一
つに集合され、その集合部に吸気圧センサ/7が接続さ
れている。
つに集合され、その集合部に吸気圧センサ/7が接続さ
れている。
一方、クランク角センサ34/は、例えばディストリビ
ュータに内蔵されており、クランク角の7.2d’。
ュータに内蔵されており、クランク角の7.2d’。
igoo、及び−〇(ディストリビュータの3乙θ0,
900゜及び10に相当)毎にクコθ0信号S3 、
igo0信号S4及び−10信号S5をそれぞれ出力す
る。
900゜及び10に相当)毎にクコθ0信号S3 、
igo0信号S4及び−10信号S5をそれぞれ出力す
る。
7.200信号S3は気筒判別のための信号であり、特
定の気筒、たとえば第1気筒の吸気行程の上死点で出力
される。
定の気筒、たとえば第1気筒の吸気行程の上死点で出力
される。
また、1tO0信号S4は、各気筒の吸気行程の上死点
(第3図のΔ印の点)で出力される。
(第3図のΔ印の点)で出力される。
したがって7.200信号S3が入力した後の/gO°
信号S4の数を計数すれば、どの気筒が吸気行程にある
かを判別することが出来る。
信号S4の数を計数すれば、どの気筒が吸気行程にある
かを判別することが出来る。
また2°信号S5は吸気圧の計測時点すなわち吸気弁の
全開時期を検出するための信号である。
全開時期を検出するための信号である。
第3図の行程図からも判るように、一般に吸気行程は上
死点より前から吸気弁が開き始め、下死点より後で吸気
弁が全閉となるが、吸気弁が全開となるクランク角(第
3図では矢印で示す)は一つの機関では常に一定である
。
死点より前から吸気弁が開き始め、下死点より後で吸気
弁が全閉となるが、吸気弁が全開となるクランク角(第
3図では矢印で示す)は一つの機関では常に一定である
。
したがってis:o0信号S4が入力した時点から−〇
信号S5を計測し、その積算値が全開位置に一致したと
き吸気圧センサ/7からの吸気圧信号s1を読み込めば
よい。また、それと同時に吸入空気温センサ・すの出力
S6も読み込めば良い。
信号S5を計測し、その積算値が全開位置に一致したと
き吸気圧センサ/7からの吸気圧信号s1を読み込めば
よい。また、それと同時に吸入空気温センサ・すの出力
S6も読み込めば良い。
この吸入空気の絶対温度に反比例した補正係数(たとえ
ば絶対温度3000Kを基準と゛している場合00 は吸入空気量(。K))を吸気圧信号S1より求める基
本燃料噴射量に乗算して実際の噴射量とし、各気筒l〜
//の噴射弁、27〜−りを爆発順序ごとに特定のタイ
ミング(たとえばtooBTDC)で作動させる。
ば絶対温度3000Kを基準と゛している場合00 は吸入空気量(。K))を吸気圧信号S1より求める基
本燃料噴射量に乗算して実際の噴射量とし、各気筒l〜
//の噴射弁、27〜−りを爆発順序ごとに特定のタイ
ミング(たとえばtooBTDC)で作動させる。
以上の演算を演算回路33により行なうが、かかる演算
回路3Sは例えばマイクロコンピュータで構成でき、そ
の演算を第y図に示すフローチャートのような処理手順
で行うことができる。
回路3Sは例えばマイクロコンピュータで構成でき、そ
の演算を第y図に示すフローチャートのような処理手順
で行うことができる。
第7図の演算は、7.200信号S3が入力するごとに
繰返して行なわれる。
繰返して行なわれる。
まずステップP1において、NS4とNS5とをlにセ
ットする。このNS4とNS5は第3図に示すごとく、
信号S4と85との数であり、図示しないカウンタでカ
ウントされる。なお、NS4の値は7200信号S3が
入力するごとにクリアされ、またNS5の値はlざ00
次に、ステップP2においてN54−/が否かを判定す
る。
ットする。このNS4とNS5は第3図に示すごとく、
信号S4と85との数であり、図示しないカウンタでカ
ウントされる。なお、NS4の値は7200信号S3が
入力するごとにクリアされ、またNS5の値はlざ00
次に、ステップP2においてN54−/が否かを判定す
る。
このステップP2の判定がYESの場合、すなわちN5
4=lのときは第1気筒が点火行程にあることを示すか
ら、ステップP3でNS5=mが否が全判定する。
4=lのときは第1気筒が点火行程にあることを示すか
ら、ステップP3でNS5=mが否が全判定する。
なお1mは定数であり、NS5−mのとき吸気弁が全開
になる。したがってカウンタで計数しているNS5の値
がmになるまでステップP2とP3とを繰り返し、ステ
ップP3がYESになると、次のステップP4で吸気圧
信号s1および吸気温信号s6の値を測定し、更にステ
ップP5でその値を第1気筒の吸気圧および吸気温とし
て記憶する。
になる。したがってカウンタで計数しているNS5の値
がmになるまでステップP2とP3とを繰り返し、ステ
ップP3がYESになると、次のステップP4で吸気圧
信号s1および吸気温信号s6の値を測定し、更にステ
ップP5でその値を第1気筒の吸気圧および吸気温とし
て記憶する。
以下同様の処理手順を経て、第3気筒、第ダ気筒、第一
気筒の順に吸気弁全開時の吸気圧を測定して記憶し、上
述したように、かがる吸気圧信号および吸気温信号に基
づいて、実際の燃料噴射量を定め、その値に応じて噴射
弁駆動回路36を介して個々の噴射弁コ/〜コクを付勢
して燃料を噴射する。
気筒の順に吸気弁全開時の吸気圧を測定して記憶し、上
述したように、かがる吸気圧信号および吸気温信号に基
づいて、実際の燃料噴射量を定め、その値に応じて噴射
弁駆動回路36を介して個々の噴射弁コ/〜コクを付勢
して燃料を噴射する。
各噴射弁コ/〜−りの駆動タイミングは第3図に矢印で
示すようになる。
示すようになる。
上述のごとく、本発明によれば、吸入空気量に最も正確
に対応している吸気弁全開時の吸気圧力および吸入空気
温度を測定することが出来、またそのとき吸気行程にあ
る気筒を判別し、その気筒の吸気圧力を各吸気ボートに
接続した圧力導入管によって正確に測定することが出来
る。したがって、各気筒毎に、吸入空気量に正確に対応
した量の燃料を噴射することが出来るので、各気筒の空
燃比を同一にすることが出来、以て機関の出方向上、ノ
ッキングの防止、排気浄化性能向上等の効果が得られる
。
に対応している吸気弁全開時の吸気圧力および吸入空気
温度を測定することが出来、またそのとき吸気行程にあ
る気筒を判別し、その気筒の吸気圧力を各吸気ボートに
接続した圧力導入管によって正確に測定することが出来
る。したがって、各気筒毎に、吸入空気量に正確に対応
した量の燃料を噴射することが出来るので、各気筒の空
燃比を同一にすることが出来、以て機関の出方向上、ノ
ッキングの防止、排気浄化性能向上等の効果が得られる
。
第1図は従来装置の一例を示す構成図、第2図は本発明
の一実施例を示す構成図、第3図は第一図示の装置の動
作説明用タイムチャート、第グ図は第2図示の装置の演
算過程を示すフローチャートである。 l・・・エアクリーナ、 コ・・・吸気マニホルド、
3・・・絞り弁、 ダ〜7・・・吸気ボート、
I N//・・・気筒、 /コ〜/j・・・吸気
弁、/l・・・圧力導入管、/7・・・吸気圧センサ、
ig・・・トリガ信号発生器、19・・・演算回路、〃
・・・吸入空気温センサ、コ/〜、24t・・・噴射弁
、お・・・噴射弁駆動回路、30〜3J・・・圧力導入
管、34t・・・クランク角センサ、33・・・演算回
路、3t・・・噴射弁駆動回路。 特許出願人 日産自動車株式会社 第2図 ! 第3図
の一実施例を示す構成図、第3図は第一図示の装置の動
作説明用タイムチャート、第グ図は第2図示の装置の演
算過程を示すフローチャートである。 l・・・エアクリーナ、 コ・・・吸気マニホルド、
3・・・絞り弁、 ダ〜7・・・吸気ボート、
I N//・・・気筒、 /コ〜/j・・・吸気
弁、/l・・・圧力導入管、/7・・・吸気圧センサ、
ig・・・トリガ信号発生器、19・・・演算回路、〃
・・・吸入空気温センサ、コ/〜、24t・・・噴射弁
、お・・・噴射弁駆動回路、30〜3J・・・圧力導入
管、34t・・・クランク角センサ、33・・・演算回
路、3t・・・噴射弁駆動回路。 特許出願人 日産自動車株式会社 第2図 ! 第3図
Claims (1)
- 絞り弁を有する多気筒内燃機関において、各気筒の吸気
弁から圧力系で等距離の位置に配設された吸気圧センサ
と、前記気筒の吸気管内に配設された吸気温センサと、
内燃機関のクランク角に対応した信号を発生するクラン
ク角センサと、該クランク角センサの信号を入力し、前
記各気筒の吸気弁が全開またはその近傍となるクランク
角のときに前記吸気圧センサからの吸気圧信号および前
記吸気温センサからの吸気温度信号を同時もしくは連続
して読み込み、その値に応じて前記気筒の各々に供給す
る燃料の量を制御する演算回路とを具備したことを特徴
とする内燃機関の燃料制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11401582A JPS595837A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 内燃機関の燃料制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11401582A JPS595837A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 内燃機関の燃料制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS595837A true JPS595837A (ja) | 1984-01-12 |
Family
ID=14626911
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11401582A Pending JPS595837A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 内燃機関の燃料制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS595837A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6241594A (ja) * | 1985-08-16 | 1987-02-23 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 蒸発器 |
US5072780A (en) * | 1988-11-18 | 1991-12-17 | Agency Of Industrial Science & Technology, Ministry Of International Trade & Industry | Method and apparatus for augmentation of convection heat transfer in liquid |
ES2308870A1 (es) * | 2004-08-24 | 2008-12-01 | Honda Motor Co., Ltd. | Dispositivo de deteccion de presion de admision de motor multicilindro. |
-
1982
- 1982-07-02 JP JP11401582A patent/JPS595837A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6241594A (ja) * | 1985-08-16 | 1987-02-23 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 蒸発器 |
US5072780A (en) * | 1988-11-18 | 1991-12-17 | Agency Of Industrial Science & Technology, Ministry Of International Trade & Industry | Method and apparatus for augmentation of convection heat transfer in liquid |
ES2308870A1 (es) * | 2004-08-24 | 2008-12-01 | Honda Motor Co., Ltd. | Dispositivo de deteccion de presion de admision de motor multicilindro. |
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