JPS5958086A - 発電と液体炭化水素製造のための方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発して、ガスタービンー蒸気タービンシステムにより発
電を行い、さらに、高温炭化水素合成により液体炭化水
累ヲ製造するようにし、炭化水素合成でイ得られゐ気体
副生物と排熱とを発電に用いるようにした方法に関する
。

各褌の気体および液体燃料から発電を行う魅力ある方法
は、燃料ン燃焼して高圧，高温の気体に笈挨゛サせなよ
うにし、この気体が、ガスタービン−　蒸気タービンシ
ステムで発′亀に用いられる。手短かに述べると、ガス
タービンー蒸気タービンシステムの動きの原理は、燃焼
気体をガスタービンで膨張させて′ｉｈ力３ｃ発生させ
心ことと、ガスタービンからの熱い排気ガスを用いて、
高圧蒸気をつくりだし、この高圧蒸気の膨張がさらに電
力を生ずるようになっていることである。ガスタービン
ー蒸気タービンシステムは、石炭からの発電に非常に適
切に用いられ得、石炭を気体化させ、得られる合成ガス
を梢製して燃焼させ、ガ゛スタービンー蒸気システムの
手段により、この可燃気体から電力を得る。生ずる硫黄
に起因する大気汚染全規制する観点から、前記の石炭か
らエネルギー全得る方法は、煙道ガス浄化設備を有する
従来の石炭τ燃やす発電所に対する魅力ある別法とみな
し得る。

ガスタービンー蒸気タービンシステムを用いる発電に関
し、以下の点に注目されたい。２つのタービンを組み合
せる各棟の可能性のうち、いわゆる１回復系（　ｒｅｃ
ｕｐｅｒａｔｉｏｎ　ｓｃｈｅｍｅ　）　″はＶｆｆｔ
浄な燃料ガスを電力に変換するための好ましい選択であ
る．なぜなら、この案は、燃料の清浄な燃焼特性、がス
タービンの単位電力当りの比較的低い資本経費および進
歩した力゛スタービン技術により提供される可能性？最
適とするからである。この案では、主にガスタービンで
電力が得られ、ガスタービンの排熱が、排がスゲ用いて
蒸気を発生させる熱交換により比較的簡単に回復される
　ガスタービンから最大限のＩｆＫ力を得るため、高い
入１］温Ｉｆｆ’（（高い圧力比と組み合せるととが望
ましい。タービン技術により許容される最大限入口温度
を考慮し、圧力比は、タービンの出口温度全過度に下げ
ることなしに自由に増加できないので、蒸気の発生の可
能性全かなり減する。

適当に高いタービン出口温度ですら、たとえば５００〜
乙００℃ですら、熱回復の効率は、不十分であり特に高
温１高圧の蒸気を発生させるときにいえる。ガスタービ
ンの排気温度が／　３０１：、のときで、向流音用い、
蒸気と排ガスとの間の３０℃の最低限歴′ｒを用い、予
熱器，エバポレーターおよび過熱器を連続的に有１７て
なる装置で蒸気を発生させる場合、排ガスが圧力／乙ｊ
バール温度ｓｒｏ℃ノＡ気を得るように用いられるなら
、冷却された気体は、温Ｉｆ．２２３℃でプラントを出
る。孤立して建設したガスタービンー蒸気タービンシス
テムに基づく発電所では、過剰の低グレードの熱をほと
んど用いないので、煙突損失（　ｓｔａｃｋ　ｌｏｓｓ
ｅｓ　）は、かなりなものとなり、生ずる蒸気の世は比
較的少ない。過熱の低温度および／または低蒸気圧を受
は入れることによりガスタービンの排ガスからさらに熱
が回復され得るので、冷却されたガスが低温度でプラン
トラ出る。前記した状況で排ガスが、（／乙ｊバール．
　、２３；Ｏ℃の代りに）ど０バール。

１／ｌｓｏ℃の蒸気を発生させるために用いられるなら
、耐却されたガスは、Ｃ２．２３℃の代りに）温度／ど
７“Ｃでプラン！・１去る。このようにして、さらに蒸
気が生ずるが、蒸気タービンで生じ得る電力量は、蒸気
タービン効率の損失のためあまり上らないＣ表Ａを参照
）・より尚いノノ゛スタービン出口温度が用いられるな
ら、よりよい状況が生ずる。出口温度乙ｏ　ｏ　’ｃ　
ｉ用いると、冷却されたガスの温度は、ｉｌ，ｓパール
／！；３０℃の蒸気を生じると／ど乙℃となり、ど０バ
一ル／≠！θ℃の蒸気を生じると／ｊ′７℃となる（Ｎ
Ａを参照されたい）。追加量の燃料を燃焼させることに
より、ガ′スタービン排ガスの温度を上昇させていくら
かの改善がなされ得る。しかしながら、これは、燃料の
理想的な使用ではない　なぜなう、ガスタービン−蒸気
タービンシステムの代り蒸気タービンで電力を発生させ
るがらである。さらに、最大限の効果を得るため多量の
燃料を・燃焼させると、蒸気発生ユニットは、燃焼チャ
ンバなしの比較的簡単なユニ、１・では最早なく、過剰
な空気を必要とするため効率が比較的低い従来形式のよ
り複雑な装置となろう。たとえは、低圧力蒸気サイクル
を含むガスタービンの排ガスからの低グレードの熱の回
復を向上させるために考えられる他の手段は、それほど
魅力的でない。

なぜなら、他の手段はン“ラントの複雑さを増し、また
関与する１温度の点で効率が低いということである。

（以下余白） 表　　　　　Ａ 熱の利用の問題に対するよシすぐれた解決法は、発電を
高温炭化水素合成と組合せること、および蒸気タービン
用の供給劇料として蒸気の生成で水を蒸発させる炭化水
素合成反応の高グレードの排熱の少なくとも一部の利用
とに見いたすことができよう。一方において、未変換合
成ガスを生成する気体状副生物と共に、ガスタービンの
ための燃料として用い、他方、炭化水素合成からの排熱
が高圧蒸気を生ずるために用いられるようにした２つの
方法の組合せによシ、ガスタービン−蒸気タービン／ス
テムと、液体炭化水素の製造のための高温炭化水素合成
の欠点（これら）の方法がそれぞれ孤立して用いられる
とき生ずる）が、解決される。

前記の“°高温炭化水素合成″とは、３００℃を越える
温度で行われる炭化水素合成である。該炭化水素合成の
生成物は、脂肪族の炭化水素および／または芳香族の炭
化水素であるが、メタノールの如き酸素を含む化合物（
ｏｘｙｇｅｎａｔｅａ　）ではない：しかしながら、酸
素を含む化合物は、合成ガスからの炭化水素の製造で中
間生成物となり得る。

従って、本発明は発電を行い、かつ液体炭化水素を製造
する方法であって、−酸化炭素と水素との混合物のうち
７０容量チ未満が、３００′ｃ’ｘ越える温度で行われ
る炭化水素合成の手段により変換され、未変換−酸化炭
素と水素とに加え、合成中に生成される軽質炭化水素を
含む液体留分が、反応生成物から分離され、該液体留分
が燃焼され、可燃ガスが、ガスタービンでの発電に用い
られ、１０（気が、ガスタービンの流出ガス盆用いて予
熱、気化：１つ・よび過熟により水から生成きれ、該高
圧蒸気が井を気タービンでう９電するために用いられ、
そして炭化水素合成からの反応熱の少なくとも一部が蒸
気生成の気化段階で用いられること葡特徴とす０前記方
ｒ去に関する。

本発明の方法は、富水素および低水累の合成ガスの両者
を扱うのに非常に適すり。触奴の適切な選択により、高
温炭化水素合成は、メタノール合成でしばしば必要とさ
れるようには合成ガスを予め水性ガスシフト反応に付す
必要會伴わずに低水素合成ガスを液体炭化水素に一部変
換する余地がある。等しい圧力で（たとえば３０パール
で）メタノール合成でよりは、高温炭化水素合成で高度
の変換が行われ得る。高温度炭化水素合成は、メタノー
ル合成よりも、より多くの熱（合成力スのエネルギー含
有量の２０−．２名％）全放出する。

前者の反応は、高い温度で起こるので、この高いグレー
ドの熱は、有利に使用できる。すなわち、発電所の蒸気
す１゛・クルで用いられ得る高圧蒸気の生成中の気化段
階で有利に使用できる。たとえば、炭化水素合成が温度
３７５〜≠ｏｏしで行われるとき放出される反応熱が、
３３０Ｌ、／乙ｊパールの蒸気を製造するのに十分良好
に用いられる。高温度炭化水素合成は、液体炭化水素に
加えてがなりの量の気体炭化水素（し１〜（：４□９２
１ン）を生じ得る。

しかしながら、尚温度炭化水素合成が発電と組合せて用
いられると、難点がなくなる。なぜなら、とｔＬら気体
状炭化水素は、発電Ｈｒの燃料のエネルギー含有量に十
分寄与するからであシ、さらには、この燃料のカロリー
値に関する限り、たとえば低水素合成ガスから出発する
炭化水素合成中の内部水性ガスシフト反応の結果として
燃料中に存在し得るｃｏ２の希釈作用をいくらか補いす
らするからである。ガスが可燃状態でいる限り、ＣＬ）
２の存在に難点はない、なぜなら、これはｃｏ２が加圧
下にある利点を伴い、燃焼温度を制限する過剰を気と同
じ働きをするからである。高温炭化水素合成に用いられ
る多くの触媒は、Ｃｕ　／　ＺｎＯ触媒のようないくつ
かのメタノール合成触媒Ｊ：りも高い硫黄許容度ゲ有し
ているので、石炭のガス化中に形成されるような硫黄含
有合成がスが用いられる場合炭化水素合成で必要とされ
る硫黄除去グロセスがより簡単となろう。高温度炭化水
素合成では、実際上受は入れられる空間速度を用いたと
き′ｙｏ’６量％を越える合成ガス変換率全遅成すりの
ｒ（升席に困難で、回復はない。しかしながら、高温度
炭化水素合成全発電と共に用いると、難点はない。

なぜなら、この組合せでは合成）ｊ−スとは、部分的に
のみ変換きれべきことを意味するからである。

選んだ触媒に従って、高温度炭化水素合成は、実質的に
芳香族炭化水素−または実質的に・ぞラフイン系炭化水
素を生ずる。実質的に芳香族系炭化水素ケ製造するなら
、非環式炭化水素および／または非環式酸素含有有機化
合物へｏ２．”ｃｏ混合物を変換する触媒活性τ有−ｊ
る／釉またはそれ以上の全編成分と、非環式化合物を芳
香族炭化水素へ変換すゐのを触媒することのできる特別
な構造を有する結晶性金属珪酸塩との組合せケ含む二℃
能価の触媒を飲用することが好擾しい。実ノ瓜的ｅ（二
・ピラフイン糸炭化水系を製造しようとするなら、Ｉｌ
、／Ｃ０混合物ｆＡ’ラフイン系炭化水素に変換する活
性を有する鉄含有触媒を使用することが好ましい。

前記したように、本発明に従う方法は、富酸素合成〃゛
スによび低水素合成ガスの両者に適用可能である。本発
明に従う方法は、低水素合成ガスに適用するために特に
関心がもたれている。２．０に満たない１１２７６０モ
ル比を有するそのような合成ガスは、炭質材料たとえば
褐炭、無煙炭、コークス。

粗製鉱油およびその留分、さらには、夕〜ルサンｌ゛お
よびビチューノンシェール（ｂｉｔｕｍｉｎｏｕｓ　５
ｈａｌｅ　）のガス化により比常に適切に得ることがで
きる。

ガス化は、温度９００〜／ｊ００℃、圧力１０〜７００
パールで好ましくは行われる。本発明に従う方法では、
好ましい出発材料は、０．２５より高いｕ　２　／ｃＯ
モル比を有する合成ガスである。

本発明に従う方法では、出発材料が低水紫名成であるな
ら、高温度炭化水素合成で好捷しく用いられる触媒は、
二官能価または三官能価の触媒であり、三官能価の触媒
は、三官能価の触媒の成分に加えてＣＯ−シフト活性を
有する／憤−ま′ｆＣは七ノし以上の金属成分を含んで
なる１、 実質的に芳香族炭化水素を製造する１叶りて、・１名一
度炭化水素合成を行うなら、非環式灰化水系と非環式酸
素含有有機化合物とｔ芳香族炭化水素に変換するのを触
媒し得る特別な構造の結晶性金属珪酸塩を、触媒活性を
有する金属成分に加えてざんでなる二官能価または三１
能価の触媒の使用が好ましい：こ＼で該金属珪酸塩は、
英国特許明細誉第７ＪｊＫ、２．２ｇ号および英国特許
出願第ノ、θ３；　ｓＪ’　？　ｊ号に例示されている
。

尚温度炭化水垢合成の目的が、低水系合成がヌから出発
して実質的に・Ｐラフ・イン系炭化水素を製造すること
であゐｌら、Ｈ２／　Ｃり晶合物紮パラフ・ｒン系炭化
水素に変換する活性に加えて、ＣＯ−ノット活性？有す
る鉄′ＳＭ二官能師触媒または触媒の組合せの使用が好
ましい。キャＩＪ　−１−−−に支持された鉄を含み、
含浸によシ得られた＝Ｃ能面触媒Ｑ使用が好ましい。そ
のような触媒のしｌは、英国特許第２．０．５３．７　
／　３号および同第２．０　ｓ　３．０　／６号にそれ
ぞれ記載されたＦｅ　／　Ｍｇ　／　Ａｌ２Ｏ３触媒お
よびＦｅ／Ｃｒ／５ｉＯｚ触媒である。

高温度炭化水素合成を行うための適当な条件は、温度３
００〜≠ｊθ℃１圧力２０〜♂０パールおよび空間速度
、２００〜２０００　Ｎｌガス／ｌ触媒／時である。

高１１１ｉＡ＆炭化水素合成が、実質的な芳香族炭化水
素の製造に用いられるとき、次の条件が用いられ０゜温
度３．２５−ケ００℃、圧力３０〜６０バール、および
空間速ＦＬ３００〜Ａ　０００　Ｍ力゛ス／′４触媒／
時。高温度炭化水素合成が実質的なパラフィン系炭化水
素の製造に用いられるとき、以下の条件が好ましい：温
度３００〜３ｊＯ℃、圧力２０〜ｊＯパール、および空
間速度夕０θ〜、！　０００　Ｎｅガス／ｌ触媒／時つ
高温度炭化水素合成での変換率は、７０容量チ未満であ
るべきである。求める目的に従って、変換率は広い限度
内で変化し得る。通常変換率は、１０容鼠係よシ大きく
なろう。

通常、本発明に従う方法は、　Ｂ化炭素と水素との混合
物からの液体炭化水素の製造と発電とに用いることがで
きる。該方法は、石炭の高圧ガス化で得られる低水素合
成ガスから出発しての合成力゛′ソリンの製造と発電と
を行うとき関心がもたれる。合成ガンリンへの低水素合
成ガスの変換に対する優れた触媒は、メタノールを芳香
族炭化水素に変換し得る特別な構造を有する結晶性金属
珪酸塩と、Ｈ，／　ＣＯ混合物を実質的にメタノールに
変換し得る触媒との混合物からなる前記の三官能価触媒
の粗合せである。これらの触媒の使用は、実質的にガソ
リン範囲で部騰する液体生成物をもたらすので、この炭
化水素合或は、ときには、“′直接ガソリン合成（旧ｒ
ｅｃｔ　ｇａｓｏｌｉｎｅ　５ｙｎｔｌ＋ｅｓｉｓ）”
（ＤＧＳ　）と呼ばれる。以下ｒ）ＧＳとは、前記の直
接ガソリン合成を指す。

発電所では、通常負荷（ｎｏｒｍａｌ　１ｏａｄ　）の
期間と、ピーク負荷（ｐｅａｋ　１ｏａｄ　）の期間と
が、相互に連続する。ピーク負荷の期間での電力需要に
応じることができるためには、補足的な燃料が、ガスタ
ービンに供給される。この目的のため本発明に従う方法
は、高温度炭化水素合成により得られる液体炭化水素を
用いる。高温度炭化水素合成により得られる液体炭化水
素の質に依存して、ピーク負荷に対処するのに必要な補
足的な燃料を他のところで購入するか、または他の目的
のための方法で得られた液体炭化水素を保有することが
ある場合にはより魅力的であろう。このような状況は、
たとえば次のようなときに起こる：炭化水素合成がＤＧ
Ｓとして行われるとき−これは、自動車用ガソリンとし
て優れた用途をみいだすことのできる非常に価値のある
生成物を生ずる。しかしながら、以下の記載から明らか
なように、本発明に従う方法は、かなり融通性があるの
で、外部給源から購入されるか、またはその場で製造さ
れる補足的燃料に頼る必要なしに電力需要での変動にあ
る程度応することが可能である。

ＤＧＳ　＆す、温度３７に一グ００Ｃの反応熱をかなり
の川で生ずる。ｌ’ｒＧｓを行うのに非常に適する反応
器は、−各がたとえば３３０℃、／乙５−Ｚ−ルで汐％
Ｆｉｅする水によシ吸収される内部冷却骨により熱の排
出が起とる反応器である。合成反応器が、発電７０ラン
トと同じ場所に位置するときは、これはこの蒸気系を力
゛スタービンー蒸気タービン／ステムに組み入れる絶好
な機会を与える１、好ましくは、ＤＧＳは、恒温的に行
われるので、魅力的な一定温度での熱？放出する。した
がってこの熱は、高圧蒸気の製造中、気化熱を与えるの
に非’ＸＫ適し、ガスタービンの排出ガスに存在する熱
の利用は水を熱することと、蒸気を過熱することとに主
に限定され得る。それぞれ気化熱のｊＯチおよび１００
％がＤＧＳにより与えられる状況のデータは、ゾロセス
が、より効果的に行われ得ることを示している（六Ｂお
よびＣヶ参照されたい）。特に、気化熱の７００チが、
ＤＧＳにより与えられる場合、−流の熱交換が実質的に
理想的であり、排気ガスからの熱の最大限ケ９インをも
たらし、よって、それぞれガスタービン出口温度３３０
Ｃおよび４００℃での非常に低い煙突温度（５ｔａｃｋ
　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　）　？　／　℃および乙７
℃全もたらす。合成反応により生ずる熱と排気ガスから
回収される熱のほぼ最大限の址が、良好な効率で電力に
変換され得る高圧過熱蒸気（／乙ｊパール、３−．２０
〜夕ｊＯ℃）として得られる。このようにして向上した
炭化水素合成の反応熱−これは飽和蒸気として通常は得
られるーばかりでなくさらに蒸気が生成される。表Ｃに
みられるように、ＤＧＳの反応熱が約７７０チの見掛効
率で追加量の過熱高圧蒸気に変換され、これは、約７０
チのエネルギー効率で余分の′１ｌｔ１力に変換される
。これは、反応熱が、比較的悲い効率の別個の蒸気サイ
クルでの発電のために用いられるべき飽和蒸気の製造に
単に用いられる場合のほぼ３倍である。この後右の選択
ズ・；、エネルギーの観点から劣るばかりでなく、費用
もよりかかる：なぜなら、別個の蒸気サイクルがシステ
ムに加えられねげなら々いからである。

（以下余白） 前記したように、本発明に従う方法は、かなりの０通性
を有しているのである限度内で電力需要の変動に応じ得
る。本発明に従う方法では、電力需要の増加は炭化水素
合成での変換の減少により良好に応じられ、発電のだめ
の燃料ガスとして用いるのに可能となるより多くの合成
ガスをもたらす。炭化水素合成での変換率の必袈な変動
は、合成ガスの一部を、合成反応器近傍のパイ・ゼスに
よりガスタービンに供給することにより好１しくは達成
される。より多く合成ガスが転用されるにつれ、反応器
内の空間速度は減少する。このことは、変換される合成
ガスの絶対ｔｒ減する。したがって合成ガス供給の全量
に基づく変換量ケ減する。

反応器温度は、内部冷却管内の沸騰水により太いに制御
でれるので、ガス流速の減少は反応器温度Ｖ（はとんど
影４１ヲ与えない。以下本発明を例を挙けてさらに詳述
する。

例 ガスタービン−・蒸気タービン′システム（ＣＧＳＳ）
へのＤＧＳの一体化の利点を評価するために、≠つの案
を出した：石炭を電気にだけしか変換しない（Ａ）１石
炭をガソリンだけにしか変換しないの）９石炭をガソリ
ンと電気とに変換（ＢとＣ）。案Ｂでは、案Ａと同じ量
の電気が生じ、ガソリン、エネルギーおよび電気の間の
相対的な比は、ＤＧＳの反応熱が、気化の熱の７００係
を供給したのに対１７、案Ｃでは、熱のこの量の半分だ
けが供給された。表りは、以下のデータに基づきつくら
れた。

石炭供給材料：灰分／、２５Ｊ（＠％；水分乙、ｊ創０
；石炭の分析値、７ｆ／重量係のＣ； ３−３亜−襲のＨ；ｔＡ３雉量矛のＳ；／、２１ｔ係の
Ｎニア０３重量−の００力ロリー値３／尾ＭＪ／ｋｇ無
水無灰 分石炭（ＭＡ、Ｆ石炭）。

気体化　　　：蒸気と酸素の混合物を用いた高圧気体化
。温度／ｊ００℃；圧力ｊ”０ バール−反応器内の石炭の滞留時 間：ｏ、３！；Ｓ。

０２／ＭＡＦ石炭二〇、と７ｋｇ／ｋｇＨ２０／八’Ｉ
ＡＦ”石炭＝　０．０１　ｋｇ／　ｋｇ１１父率：３１
ｇ鵞値チのＮ２．乙乙、ｊ重址係のＣＯおよび０．７重
ｆ１ｔｃｌ）のＮ２−４−　Ａｒからなる組成を有する
ＭＡＦ石炭 ／１（ｇ当り／タタＮｒｎ３の和製合成ガス。

合成）ガスのカロリー値：／２ｒＡＪ／Ｎｍ３゜酸素お
よびプロセススチームを製 造するために８便なエネルギーは、 石炭ガス化器に組み入れた排熱ボ イラーにより供給される。

炭化水素合成：英国特許第７，３−夕５，７．２に号に
記載されるごとき特別な構造の結晶性 ＄、／アルミニウム珪酸地と ＺｎＯ−Ｃｒ２Ｏ５組成物との混合物とからなる触媒に
よるＤＧＳ。

Ｐ−３０パール、Ｔ−≠００“００ Ｃ６士選択率、Ｃ１＋で７５Ｍ量饅０ Ｃ５＋選択率、Ｃ１＋でど０重量％。

ガスタービン、特別のエネルギー消費として示した 効率：／／２７０ＫＪ／ｋＷｈ。

入口温度：　１７３０℃。

出口温度：３！；：ｒ℃。

圧力化上／４’、、２：／ 突気流量／　−２，３ｓ　ｔ　／Ｍｗｈ０排気ガスデイ
ラー、予熱器十過熱器ΔＴ＝３０℃（最少で）。

Ａテ気タービン、Ｐ絞＝／乙ｊ　バー　ル；　Ｔ蒸気＝
　３．２０　℃ｐ＋６−０．０ケパール；Ｌ４４−＝！
り℃エネルギー変換効率：ｐｏ、ｓｑｂ 表ＤＫは、俗楽の最も有音的な結果を示しである。案Ｂ
では、案Ａでの場合より約３ｊ％の石炭がさらＶＣガス
化されている。合成ガスの約半分がガソリンに変換され
るの案Ａと比較されるように、少量のＣＯとＮ２とがガ
スタービンのための燃料として用いられるように残され
るが、同じ鮫の電力が生じる。はぼ同じ工坏ルギー含歇
の力゛ンリン製造の場合、案Ｂにより生ずる全有効エネ
ルギーはほぼ倍増される。石炭変換率の熱効率は、≠θ
％未満から５０％を越える１でに増加する。

案りおよび案Ａとの案Ｂの比較は、石炭の量／７３ｔ／
ｈが／３≠ｔ　／　ｈから出発する案Ｂで生ずるガソリ
ンと電気の場合と＃１ぼ同じ量を生ずるのに必要とされ
ることを示している。このことは、λつの方法の一体化
で得られる利点を明白に示している。

ピークシェービング（ｐｅａｋ　ｓｈａｖｉｎｇ　）に
関し、以下の点がみられる。案Ｂ（ＤＧＳで約ｊｏ俤の
合成ガス変換）がベース負荷に一致するように一体化方
法が構成されると、電気の需要の増加が、変換率の減少
によｐある限度内で応じられるので、よシ多くのガスが
、ＣＧ５５のための燃料として用いるのに得られる。案
Ｃでは、案Ｂと同じ量の石炭（／３４１！、！；ｔ／ｈ
　）　カ、ガス化器に供給されルカ、ＤＧＳでの変換率
は２１Ｉ−％に減ぜられる。したがって、生ずる電気量
は増す（３２３ＭＷから３７．！；ＭＷへ）。

表りから判るように、実質的に、電力の全体の増加は、
ガスタービンと連結されたＣＧ５５の部分で起こり、こ
れに対し、蒸気発生と連結された部分はほとんど関与し
ない。このことは非常に幸運である：なぜなら、迅速な
応答と比較的低いコストはガスタービン全ピークシェー
ビングに極めて適するようにするからである。よって、
十分なガスタービン容量を備えることにより、電気の需
要の変動にある程度応じられ、一方、石炭の電気への変
換で用いられる最も重要で最も費用のかかる部分は、十
分な容量で一定に操作される。一体化の利点は、合成力
゛ス変換の低い度合でそれでもかなシなものとなる。

（以下余白）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）発電を行い、かつ液体炭化水素を製造する方法で
   あって、−酸化炭素と水素との混合物のうち７θ容量世
   襲満が、３００℃を越える温度で行われる炭化水素合成
   の手段により変換され、所望の炭化水素を含む液体留分
   および未変換−酸化炭素と水素とに加え、合成中に生成
   される軽質炭化水素を含むガス留分が反応生成物から分
   離され、該後者の留分が燃焼され、燃焼ガスが、ガスタ
   ービンでの発電に用いられ、高圧蒸気が、ガスタービン
   の熱流出ガスを用いて予熱、気化および過熱により水か
   ら生成婆れ、該高圧蒸気が、蒸気タービンで発電するた
   めに用いられ、そして炭化水素合成からの反応熱の少な
   くとも一部が、蒸気生成の気化段階で用いられることを
   特徴とする前記方法。 （２）炭化水素合成が、温度３００〜ｔｉ−ｓｏ℃１圧
   力、２０へ・ど０バールおよび空間速度１００〜．２０
   ０ＯＮｌガ゛ス／ｌ触媒／時で行われることを特徴とす
   る特許請求の範囲第７項に記載の方法。 （３）、　　Ｈ２／　Ｃｏモル比が０．２夕ないしノ．
   ０の範囲である合成ガスに適用されることを特徴とする
   特許請求の範囲第７項または第２項の何れかに記載の方
   法。 （４）　温度タ００〜／！；ＯＯＣ　、圧力／０〜７０
   ０パールでの石炭のガス化で得られゐ合成ガスに適用さ
   れることを特徴とずろ特許請求の範囲第３項に記載の方
   法。 （５）発′屯とガソリンの製造のために用いられること
   ｔ特徴とすゐ特許請求の範囲第／〜４’項の何れかに記
   載の方法。 （６ノ　　蒸気生成ての水の気化に必決と芒れる全ての
   熱が、炭化水素合成により供絽されることを特徴とする
   特許Ｍｌ？求の範囲第７〜５項の何れかに記載の方法。 （７）電力の需要の増加が、炭化水素合成の変換率の減
   少によシ応じられ、発電用の燃料ガ′スとしてさらに合
   成ガスが得られるようになることｔ％徴とする特許請求
   の範囲第１〜乙項の何れかに記載の方法。 （８）炭化水素合成の変採率の減少が、合成反応器の近
   傍のパイ・Ｐスによりガスタービンへ合成ガスの一部を
   供給することにより達成されることを特徴とする特許請
   求のｉｊ）間第７項記載の方法。