JPS5953659A - 耐浸炭性と高温クリ−プ破断強度にすぐれた耐熱鋳鋼 - Google Patents
耐浸炭性と高温クリ−プ破断強度にすぐれた耐熱鋳鋼Info
- Publication number
- JPS5953659A JPS5953659A JP16532382A JP16532382A JPS5953659A JP S5953659 A JPS5953659 A JP S5953659A JP 16532382 A JP16532382 A JP 16532382A JP 16532382 A JP16532382 A JP 16532382A JP S5953659 A JPS5953659 A JP S5953659A
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- Japan
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- superior
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- creep rupture
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
チュープなど用途に供する特に耐浸炭性、高嵩クリープ
破断強度にすぐＪｌだ耐熱鋳鋼に関する。
破断強度にすぐＪｌだ耐熱鋳鋼に関する。
石油化学工業におけるエチレンクラッキングチューブに
は、鋳造によって製造されるｉｙｒ管とベンド管の溶接
組立品が用いらゎており、−１だ改質炉内のりフォーマ
−チューブＶＣ ＆：Ｉ： ）ｉ′Ｔｆに〈釘１造直管
とレゾユーザーの溶接組立品が用いらｆｌている。そし
て、これらの用途にけＮ１およびＣｒを含む而・１熱荷
佇相料の使用が一般的であり、代表的にｕ：ＡｓＴＭＨ
ＫＩＯ材やＨＰ相などが用いらｆｌてきている。
は、鋳造によって製造されるｉｙｒ管とベンド管の溶接
組立品が用いらゎており、−１だ改質炉内のりフォーマ
−チューブＶＣ ＆：Ｉ： ）ｉ′Ｔｆに〈釘１造直管
とレゾユーザーの溶接組立品が用いらｆｌている。そし
て、これらの用途にけＮ１およびＣｒを含む而・１熱荷
佇相料の使用が一般的であり、代表的にｕ：ＡｓＴＭＨ
ＫＩＯ材やＨＰ相などが用いらｆｌてきている。
近年、操業の高温化に伴い、この秤工業部材材料には更
なる高温ｌ時性の改善が要求さ！１つつある。
なる高温ｌ時性の改善が要求さ！１つつある。
そこで、これに応える材料として、ＨＰ 拐にＮｌ）、
Ｗ、Ｉ・１０などを添加したものも開発され、実用に供
されている現状にある。しかし乍ら、使用Ｊ’ｉ’ｉｌ
境の一層の高温化、原料ガスの重質化を背景に、クララ
ギングチューブやりフォーマ−チューブにＶま、汗に高
部特性の改善に１Ｆ寸らず、特にその高温使用下での耐
浸炭性の向上が強く要望さｊ７、ている。
Ｗ、Ｉ・１０などを添加したものも開発され、実用に供
されている現状にある。しかし乍ら、使用Ｊ’ｉ’ｉｌ
境の一層の高温化、原料ガスの重質化を背景に、クララ
ギングチューブやりフォーマ−チューブにＶま、汗に高
部特性の改善に１Ｆ寸らず、特にその高温使用下での耐
浸炭性の向上が強く要望さｊ７、ている。
かかる実情に鑑み、本発明ｒＪ十ノこシて一ヒｉ妃クラ
ッキングチューブやりフォーマ−チューブのよう力特に
耐浸炭性が必要とされる高需１装置律−拐に最適のもの
を提供する目的で、高〃１ルクリープ破断強度の低下を
伴うことなく酬浸炭＋ｌ ４− ’に山に改善できるよ
うにした新し層Ｎｉ −Ｃｒ −Ｍｎ −Ｎ−Ｎｈ −
Ｗ −Ｔｉ−Ｂ系耐熱鋳鋼を開発する事に成功したもの
である。
ッキングチューブやりフォーマ−チューブのよう力特に
耐浸炭性が必要とされる高需１装置律−拐に最適のもの
を提供する目的で、高〃１ルクリープ破断強度の低下を
伴うことなく酬浸炭＋ｌ ４− ’に山に改善できるよ
うにした新し層Ｎｉ −Ｃｒ −Ｍｎ −Ｎ−Ｎｈ −
Ｗ −Ｔｉ−Ｂ系耐熱鋳鋼を開発する事に成功したもの
である。
すなわち、本発明に係る耐べ炭１イにと高瀞１クリーブ
破Ｉ４’ｆｔ強度にすくれだ耐熱猷−抹１゛、Ｇ Ｏ，
２５〜０．７５、Ｓｉ２．Ｏ以下、Ｍｎ ５−２０、Ｃ
ｒ ２０−３０、Ｎ１１５−４０、Ｎｏ、０３．−０．
４０ＸＮｂ０．３−２．０、ＶｔＯ，５−３，０、Ｔｊ
Ｏ，０１−０，５、Ｂ Ｏ，００］〜０．０５を各重尾
係含み、残部実質的にＦｅからなることを７１？Ｉ徴と
するものであり、さらに又耐浸炭性の一層の向上を目的
どして、十ＨＲ成分に加えて、Ｃｕ Ｏ，５−３，○、
Ａｅ Ｏ，０コ−１，０の一種又は二種を各重肝係含む
ことを特徴とするものである。
破Ｉ４’ｆｔ強度にすくれだ耐熱猷−抹１゛、Ｇ Ｏ，
２５〜０．７５、Ｓｉ２．Ｏ以下、Ｍｎ ５−２０、Ｃ
ｒ ２０−３０、Ｎ１１５−４０、Ｎｏ、０３．−０．
４０ＸＮｂ０．３−２．０、ＶｔＯ，５−３，０、Ｔｊ
Ｏ，０１−０，５、Ｂ Ｏ，００］〜０．０５を各重尾
係含み、残部実質的にＦｅからなることを７１？Ｉ徴と
するものであり、さらに又耐浸炭性の一層の向上を目的
どして、十ＨＲ成分に加えて、Ｃｕ Ｏ，５−３，○、
Ａｅ Ｏ，０コ−１，０の一種又は二種を各重肝係含む
ことを特徴とするものである。
す、下水発明の耐熱鋳鋼を構成する成分元素について、
その特徴とともに成分節回の限定ｊｌｊ山を７＋Ｙ述す
る。
その特徴とともに成分節回の限定ｊｌｊ山を７＋Ｙ述す
る。
ＣＯ，２５〜Ｏ，’７５％
ｃ（ｉ鋳鋼の錆造＋ｔ′をよくする他に、後に述べる）
Ｊｂ、 Ｃｒ、 Ｎとの共存下で一次炭窒化物、−火災
化物を形成し、クリープ破断強度の向上に寄与する。
Ｊｂ、 Ｃｒ、 Ｎとの共存下で一次炭窒化物、−火災
化物を形成し、クリープ破断強度の向上に寄与する。
このため少なくとも０．２５チ以上の含有を必要とする
。しかし、その効封１、Ｖ、ＩＣおの増加とＪｌ、に高
めら １れるものの、過度に多く含才ハると、二次
炭化物の過剰析出ζてよりｆＩＩ−用後の１１．）：
Ｐ＋但丁がと１−７〈なり、同時に溶接性も劣化するた
めＱ 、’７５チを＋１＋ＩＬＨとする。
。しかし、その効封１、Ｖ、ＩＣおの増加とＪｌ、に高
めら １れるものの、過度に多く含才ハると、二次
炭化物の過剰析出ζてよりｆＩＩ−用後の１１．）：
Ｐ＋但丁がと１−７〈なり、同時に溶接性も劣化するた
めＱ 、’７５チを＋１＋ＩＬＨとする。
Ｓｉ ２．０以下
Ｓｉはｔｉｅｒ鋼溶叱ｊノ時の脱酸剤としての役割を有
する他に、耐浸炭性の改善に効果をもたらす。たたし、
多量に含有すると溶接性が損われるので、２．０係を上
限とする。
する他に、耐浸炭性の改善に効果をもたらす。たたし、
多量に含有すると溶接性が損われるので、２．０係を上
限とする。
Ｍｎ ５〜２０％
Ｍｎはオーステナイト相を安定化するとともに、特に重
要な効果は耐浸炭性改善への寄！ｊである。
要な効果は耐浸炭性改善への寄！ｊである。
そして、５係未満ではその効果が少なく、一方２０チを
超えると材料の延性を劣化させ、溶接性を著しく損うた
めである。
超えると材料の延性を劣化させ、溶接性を著しく損うた
めである。
Ｃｒ ２０−３０ ％
Ｃｒは％ｎおよび後のＮｉとの共存下で金属組織をオー
ステナイト化し、高温強度や耐酸化イウ１゜を高める効
果を有する。特に、１０００″Ｃル士の高温域で所要の
強度、耐酸化性を得るたｄ・の含イ’３’ Ｍ ｉｆ少
なくとも２０ｑｌｊ以上であることを要する こび・ま
りな効果はＣｒ含有聞の増加とともに弥イ［キれるが、
反面あ寸り多くなると使用後の靭性の低下が著しくなる
だめ、３０チをその−１： ｌ！１．！とする。
ステナイト化し、高温強度や耐酸化イウ１゜を高める効
果を有する。特に、１０００″Ｃル士の高温域で所要の
強度、耐酸化性を得るたｄ・の含イ’３’ Ｍ ｉｆ少
なくとも２０ｑｌｊ以上であることを要する こび・ま
りな効果はＣｒ含有聞の増加とともに弥イ［キれるが、
反面あ寸り多くなると使用後の靭性の低下が著しくなる
だめ、３０チをその−１： ｌ！１．！とする。
Ｎｉ １５〜４０係
Ｎ１Ｊｄ上記のようにＣｒ、Ｍｎと共γ（Ｌ５てオース
テナイト組織を保ち、その組織的安定ｆｌ：を与え、耐
浸炭性、耐酸化性および高温強度を確保するのに有効な
元素である。そし、て、１０００℃以上の高温度域で良
好なる耐酸化＋−１および高温強度を得るだめには、１
５チ以上の含有を要する６、上記時＋ｌ＝ Ｈ： Ｎｉ
含有量の増加とともに向上するが、４０壬を超乏−ると
添加効果が飽和し経済的に不利となるたＭ）、４０係を
上限とする。
テナイト組織を保ち、その組織的安定ｆｌ：を与え、耐
浸炭性、耐酸化性および高温強度を確保するのに有効な
元素である。そし、て、１０００℃以上の高温度域で良
好なる耐酸化＋−１および高温強度を得るだめには、１
５チ以上の含有を要する６、上記時＋ｌ＝ Ｈ： Ｎｉ
含有量の増加とともに向上するが、４０壬を超乏−ると
添加効果が飽和し経済的に不利となるたＭ）、４０係を
上限とする。
Ｎ Ｏ，０１〜０．４０％
Ｎは固溶窒素の形態でＭｎを含むオーステナイト相を安
定強化するとともに、Ｔｉ、↑Ｖｂ、 Ｃｒと窒化物、
炭窒化物の形成に関り４し、この化合物が？、；’＜
＃ＩＩ Ｋ刃数析出することによって結晶粒が微、ｌ’
ｌｌｌ化し一１粒成長が阻止され、クリープ破断強度が
高められる。
定強化するとともに、Ｔｉ、↑Ｖｂ、 Ｃｒと窒化物、
炭窒化物の形成に関り４し、この化合物が？、；’＜
＃ＩＩ Ｋ刃数析出することによって結晶粒が微、ｌ’
ｌｌｌ化し一１粒成長が阻止され、クリープ破断強度が
高められる。
この効果を積極的に発揮ぜしぬるため、Ｎ含有量は０．
０１４以上とする。たたし、Ｎ含有部が余り多くなると
、窒化物、炎室化物の過剰の析出並びに粗大化を招き、
溶接性が低下するので（１，４，０％をその上限とする
。
０１４以上とする。たたし、Ｎ含有部が余り多くなると
、窒化物、炎室化物の過剰の析出並びに粗大化を招き、
溶接性が低下するので（１，４，０％をその上限とする
。
Ｎｂ Ｏ，３〜２．０係
Ｎｂけクリープ破断強度を高める効果を有する。
そしてこの効果を得るたｄ）にｌｄｏ、３チ以トの含有
を必要とする。たたし、含有量が余り多いとかえってク
リープ破断強度の低下を来たすことになるため、２．０
係を上限とする。なおＮｂ１ｄ、通＋、ｊ：ｊ、こｉ］
と同効の元素であるＴｌｌを随伴するものであるが、そ
の場合にはＴ８との合引邦が０．３〜・２．０チであれ
ばよいＯ Ｗ ０．５〜３．０係 ＷｕＴ化との４１存の下で高温のクリープ変形能を高め
、熱応力の緩和を言するのに有効な元素である。
を必要とする。たたし、含有量が余り多いとかえってク
リープ破断強度の低下を来たすことになるため、２．０
係を上限とする。なおＮｂ１ｄ、通＋、ｊ：ｊ、こｉ］
と同効の元素であるＴｌｌを随伴するものであるが、そ
の場合にはＴ８との合引邦が０．３〜・２．０チであれ
ばよいＯ Ｗ ０．５〜３．０係 ＷｕＴ化との４１存の下で高温のクリープ変形能を高め
、熱応力の緩和を言するのに有効な元素である。
高流用用力容器においてｒｊ、この／１４ｒ ＋Ｔ１１
Ｊｒｌｉ要で、例えばリフオーマ−チューブでｌ−，１
内圧から発生するフープ応力の数倍のレベルで熱Ｌ；、
ｙ力が発４−Ｌ−１これに起因してクリープ損傷が促進
される。Ｗの添加はクリープ変形により知時間にこの応
力を緩和する！持性をｆＡ＊−１にり、えるということ
である。Ｗの含有量−（Ｊ、５％未満ではその効果が十
分でなく、一方３．０係を超えるとクリープ価断強度の
低下をきたして好寸しくない。
Ｊｒｌｉ要で、例えばリフオーマ−チューブでｌ−，１
内圧から発生するフープ応力の数倍のレベルで熱Ｌ；、
ｙ力が発４−Ｌ−１これに起因してクリープ損傷が促進
される。Ｗの添加はクリープ変形により知時間にこの応
力を緩和する！持性をｆＡ＊−１にり、えるということ
である。Ｗの含有量−（Ｊ、５％未満ではその効果が十
分でなく、一方３．０係を超えるとクリープ価断強度の
低下をきたして好寸しくない。
本発明鋳ＩＡ日上記諸元素とともにＴｉ、、 Ｂを複合
添加することによって、直需： ％ （Ｉｌの顕著な向
上をもたらし、とりわけ１０００℃を紹える高温使用に
おいてすぐｔまたクリープ破断強度、１ｌｉＩＪｌ’ｆ
炭件を具（’Ｎ１せしめるものである。すなわち、Ｔｉ
（ｒＪＣ，Ｎと結合して炭化物、窒化物、炭窒化物を
形成し７、Ｂけこれらの化合物を微細に分ハリ析出させ
るとともに結晶粒界を強化し、長時間クリープ破断強度
の顕著な向上をもたらすのである。
添加することによって、直需： ％ （Ｉｌの顕著な向
上をもたらし、とりわけ１０００℃を紹える高温使用に
おいてすぐｔまたクリープ破断強度、１ｌｉＩＪｌ’ｆ
炭件を具（’Ｎ１せしめるものである。すなわち、Ｔｉ
（ｒＪＣ，Ｎと結合して炭化物、窒化物、炭窒化物を
形成し７、Ｂけこれらの化合物を微細に分ハリ析出させ
るとともに結晶粒界を強化し、長時間クリープ破断強度
の顕著な向上をもたらすのである。
Ｔｉ Ｏ，０１〜０．５係
Ｔ１に１炭窒化物等の形ＪＪＶにより高温１強ＪＷの向
上に寄与する他、Ａｅと：Ｊ１．：台４゛る場合にＵそ
の相乗効果により耐浸炭性を向１−させる。これらの効
果を発揮させるためにｉｆ、その含有量シ」好オシ、〈
にｔ Ｏ，０１係以−ヒとする。そしてその含有バ；の
増加とともにクリープ破断強度、ｌＩ］ｒ１漬炭性等が
高めらｉ］るが、 □反面余り多くなると析出物
の粗大化、酸化物系介在物バトの増加を招き、タ１Ｆ、
性の但、下にｆ１′い溶接４ツ１：、７）劣化をきたす
ので、その−上限を０ 、５％ 、Ｌ ′する（、Ｂ
Ｏ，００１〜０．０５ 係 Ｂは結晶粒界の強化の他に、炭窒（ｔｓ ’ｌ勿等析Ｌ
ＬＩ ’Ｉ＊＋の微卸１化並びに析出後の弱年粗大化を
遅ら−Ｗ、クリープ破断強度の向上に寄与する。こび）
だ、Ｖ）には０．００１係以」二含有することが望゛ま
しい。Ｂ含イｊ′ｍ７５；多くなる稈その効果も顕著と
なるが、反面０．０５ ％を超えると溶接性の劣化が顕
著となるたｄ）、（−Ｃ）上限を０．０５チとする。
上に寄与する他、Ａｅと：Ｊ１．：台４゛る場合にＵそ
の相乗効果により耐浸炭性を向１−させる。これらの効
果を発揮させるためにｉｆ、その含有量シ」好オシ、〈
にｔ Ｏ，０１係以−ヒとする。そしてその含有バ；の
増加とともにクリープ破断強度、ｌＩ］ｒ１漬炭性等が
高めらｉ］るが、 □反面余り多くなると析出物
の粗大化、酸化物系介在物バトの増加を招き、タ１Ｆ、
性の但、下にｆ１′い溶接４ツ１：、７）劣化をきたす
ので、その−上限を０ 、５％ 、Ｌ ′する（、Ｂ
Ｏ，００１〜０．０５ 係 Ｂは結晶粒界の強化の他に、炭窒（ｔｓ ’ｌ勿等析Ｌ
ＬＩ ’Ｉ＊＋の微卸１化並びに析出後の弱年粗大化を
遅ら−Ｗ、クリープ破断強度の向上に寄与する。こび）
だ、Ｖ）には０．００１係以」二含有することが望゛ま
しい。Ｂ含イｊ′ｍ７５；多くなる稈その効果も顕著と
なるが、反面０．０５ ％を超えると溶接性の劣化が顕
著となるたｄ）、（−Ｃ）上限を０．０５チとする。
本発明の耐熱鋺鋼は、基本的には以」−ｑ）成分を含み
、残部は実質的にＦｅからなるも１１７）である。
、残部は実質的にＦｅからなるも１１７）である。
ところで、本発明では上記耐熱鋳鋼０耐浸炭性を一層向
上する目的で、ＦＡに代えて更に次のＣＵ、Ａｅの一種
又は二種を各々適量含有せしめる場合を併有している。
上する目的で、ＦＡに代えて更に次のＣＵ、Ａｅの一種
又は二種を各々適量含有せしめる場合を併有している。
Ｃｕ Ｏ，５−３，０％
Ｃｕけトｎ１１基本（Ｌ ’ｆ’ ｌ；Ｖ分による材料
動性を州うことなく、さらにその耐浸炭性の改善をＲ１
るために有効な添加元素である。こσ）川合そσ宕活加
尾ｄ１０．５チ以下では耐ｒ１１．髪ｆ１のｉ（名にμ
るべきもの力；なく、他方３，０チを紹乏て添加さｉ］
ると々１１＋Ｉ：（ＩＥ下に伴う溶接性の劣化４・きた
して好捷し５〈ない。
動性を州うことなく、さらにその耐浸炭性の改善をＲ１
るために有効な添加元素である。こσ）川合そσ宕活加
尾ｄ１０．５チ以下では耐ｒ１１．髪ｆ１のｉ（名にμ
るべきもの力；なく、他方３，０チを紹乏て添加さｉ］
ると々１１＋Ｉ：（ＩＥ下に伴う溶接性の劣化４・きた
して好捷し５〈ない。
Ａｅｏ、０１−１．０ ％
Ａｅは耐酸化イ４゛の改善向上に動床が力）る仙に、１
１．．１７に耐浸炭性の改善に有効な元素である。その
場合Ｃｕと扮合添加すると、より顕著な改善効果を示す
。
１．．１７に耐浸炭性の改善に有効な元素である。その
場合Ｃｕと扮合添加すると、より顕著な改善効果を示す
。
面、１浸炭＋４゛の改善を目的とする本発明で０」−１
Ａ／添ツノ１１により所１１Ｊ、Ｉの改善動床を収める
だめに−、その含有ｍは少なくとも０．０Ｆ、 ％す、
土とする。そし７て、その含有Ｍの増加とともにＩｌ］
ｉＬ豆炭＋’ｌＶ１．ｌ改善される。
Ａ／添ツノ１１により所１１Ｊ、Ｉの改善動床を収める
だめに−、その含有ｍは少なくとも０．０Ｆ、 ％す、
土とする。そし７て、その含有Ｍの増加とともにＩｌ］
ｉＬ豆炭＋’ｌＶ１．ｌ改善される。
Ｌ２かし、Ａｅ添加Ｍが１．ｏ％４紹エルト溶ｆｆ１４
． Ｃ） ｆｊｌｒ、市ｊＩＰ１ｇが低下し、著し−＜
ｔＪｒ造に１が４’、Ｒ−Ｉ−） ｆ’ｌるので、１
．０チをその」ニ限とす蹟、なお、Ａｅの含有）６が０
，０５係以下の微１ｄの場合では、Ｃｕと扶合添加する
こと（ＣよりＣｕの耐浸炭慴改善効果をより顕著ならし
Ｋ）る。
． Ｃ） ｆｊｌｒ、市ｊＩＰ１ｇが低下し、著し−＜
ｔＪｒ造に１が４’、Ｒ−Ｉ−） ｆ’ｌるので、１
．０チをその」ニ限とす蹟、なお、Ａｅの含有）６が０
，０５係以下の微１ｄの場合では、Ｃｕと扶合添加する
こと（ＣよりＣｕの耐浸炭慴改善効果をより顕著ならし
Ｋ）る。
本発明の耐熱１ｆ １ｉｅ（ｋｌその溶製時に、そぴ）
他Ｐ、Ｓ等の不純物を不可避的に４ｆ人する９４合があ
る力くこの種の銅相に通常Ｗ１容さシする９・１゛ｌ囲
内でｅ、 ｉｔ Ｉｒｅ’、その存在を妨げない。
他Ｐ、Ｓ等の不純物を不可避的に４ｆ人する９４合があ
る力くこの種の銅相に通常Ｗ１容さシする９・１゛ｌ囲
内でｅ、 ｉｔ Ｉｒｅ’、その存在を妨げない。
次に本発明の実施例を比較例と共に掲げ、そのずぐＪま
た特性を明らかにする。
た特性を明らかにする。
〈実施例）
高周波溶解炉（大集中）で各鍾紡鋼を溶製１−、、遠心
鋳造法により各々管月（外径１３６騎、肉）ψ２０だ肩
、長さ５００ Ｍｍ ）を鋳造した。これらの各供試材
の化学成分を第１表に示す。なお供試４，１中、ＡＩ、
２は比較材であり、塵３〜２０が本発明の鈷銅相である
。
鋳造法により各々管月（外径１３６騎、肉）ψ２０だ肩
、長さ５００ Ｍｍ ）を鋳造した。これらの各供試材
の化学成分を第１表に示す。なお供試４，１中、ＡＩ、
２は比較材であり、塵３〜２０が本発明の鈷銅相である
。
各供試４．１から試験片を採取し、クリープ破断強度お
よび耐浸炭性の測定に供した。そσ）結果を第２表に示
す。なお各試験の要領に次の通りである。
よび耐浸炭性の測定に供した。そσ）結果を第２表に示
す。なお各試験の要領に次の通りである。
ＣＩ）クリープ破断強度
ＪＩＳ Ｚ ２２７２の規定による。ただし、（Ａｌｉ
’度］０９３℃、荷車ｘ、９にルー、（Ｂ）温度８５０
℃、荷【１曹、３に？ｆ／ｙａの２通りの条件で実施し
た。
’度］０９３℃、荷車ｘ、９にルー、（Ｂ）温度８５０
℃、荷【１曹、３に？ｆ／ｙａの２通りの条件で実施し
た。
ＣＩＤ耐浸炭性試験
試片（直径１２ＭＭ、長さ６０間）を固定浸炭剤（テグ
ザＫＧ３０、ＢａＣＯ３含有）中で温度１１００℃の下
に３００時間保持したのち、試片の表面から深さ］、
ｍｍ脣での層と、表面から深さ１〜２ ｍｍの層より各
々切粉を採取し、Ｃｔｉ分析を行って増加Ｃ岱（ｗｔ係
）を求めた。。
ザＫＧ３０、ＢａＣＯ３含有）中で温度１１００℃の下
に３００時間保持したのち、試片の表面から深さ］、
ｍｍ脣での層と、表面から深さ１〜２ ｍｍの層より各
々切粉を採取し、Ｃｔｉ分析を行って増加Ｃ岱（ｗｔ係
）を求めた。。
第２表中、「耐浸炭ｆｉｌ Ｊの棉ｌの数（１７′Ｉは
この増加Ｃ帛を詔味し、勿論該数値が小さい枠面・１浸
炭性にすぐれることを示す。
この増加Ｃ帛を詔味し、勿論該数値が小さい枠面・１浸
炭性にすぐれることを示す。
以下広葉
□
表２表 試 験 結 果
上ｉ１１第２表の試験結果から明らかなように、本発明
ｐｔ鋼（供試Ｕ筋３〜２０）にあって←［、従来材のう
ちでも高温クリープ破断強度にすぐれているとされるＮ
敗Ｗ含有Ｈｐ材（供試材塵１）と比較しても卓越したク
リープ破断強度を備えていることが認められるとともに
、酬浸炭ゼ１試験結果においてはそのＣＩＩ増加は従来
材の辛労乃至それ以下であシ、非常にすぐれた耐浸炭性
を具４ＩＩＩ Ｌ−ているのが確認される。
ｐｔ鋼（供試Ｕ筋３〜２０）にあって←［、従来材のう
ちでも高温クリープ破断強度にすぐれているとされるＮ
敗Ｗ含有Ｈｐ材（供試材塵１）と比較しても卓越したク
リープ破断強度を備えていることが認められるとともに
、酬浸炭ゼ１試験結果においてはそのＣＩＩ増加は従来
材の辛労乃至それ以下であシ、非常にすぐれた耐浸炭性
を具４ＩＩＩ Ｌ−ているのが確認される。
このように本発明に併るＮｉ −Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎ −
Ｎｂ −Ｗ −Ｔｉ −Ｂ系耐熱鋳鋼は、従来のＮｂ、
Ｗ含有ＥＰ材などと比較すると、高温クリープ破断強
度と耐浸炭性にすぐれるのが特徴である。従って、本発
明銃鋼は、耐浸炭性と高温クリープ破断強度が要求され
る石油化学工業用のエチレンクラッキングチューブや改
質炉内のりフォーマ−チューブをはじめとして、鉄鋳関
連設備におけるハースロールやラジアントチューブなど
１０００°Ｃを超える高温式で使用される各種設備部材
の好適な材料として供することができる。
Ｎｂ −Ｗ −Ｔｉ −Ｂ系耐熱鋳鋼は、従来のＮｂ、
Ｗ含有ＥＰ材などと比較すると、高温クリープ破断強
度と耐浸炭性にすぐれるのが特徴である。従って、本発
明銃鋼は、耐浸炭性と高温クリープ破断強度が要求され
る石油化学工業用のエチレンクラッキングチューブや改
質炉内のりフォーマ−チューブをはじめとして、鉄鋳関
連設備におけるハースロールやラジアントチューブなど
１０００°Ｃを超える高温式で使用される各種設備部材
の好適な材料として供することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ＣＯ，２５〜 ０．７５ Ｓｉ ２．０以下 Ｍｎ ５ 〜２０ Ｃｒ２０−３Ｏ Ｎｉ ユ５〜４Ｏ Ｎ Ｏ，０１〜 ０．４Ｏ Ｎｂ Ｏ，３〜 ２．０ Ｗ ０．５〜３．０ Ｔｉ Ｏ，０１〜 ０５ Ｂ Ｏ，００１〜 ０．０５ を各重量係含み、残部実η的にＦｅからなることを特徴
とする耐浸炭性と高調”ｌ −−’（＋’Ｊｊ断強度に
すぐれた耐熱鋳鋼。 ２、 ＣＯ，２５〜 Ｏ，’７５Ｓｉ ２．０
以下 １φｎ ５ 〜２０ Ｃｒ ２０ −３Ｏ Ｎｉ、 １５ 〜４Ｏ Ｎ Ｏ，０１−０，４Ｏ Ｎｂ ０．３ 〜２．０ Ｗ ０．５ 〜３．０ Ｔｉ ０．０１〜０，５ Ｂ Ｏ，００１−０，０５ とＣｕ Ｏ，５−３，０、Ａｅ ０．０１〜１．０の一
種又は二種を各中州係含み、残部実質的にＦｅからなる
ことをＩＰ！ｊ＠とする耐浸υＪに１と高温クリープ佛
“新作ｍ（すぐれた耐熱鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16532382A JPS5953659A (ja) | 1982-09-22 | 1982-09-22 | 耐浸炭性と高温クリ−プ破断強度にすぐれた耐熱鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16532382A JPS5953659A (ja) | 1982-09-22 | 1982-09-22 | 耐浸炭性と高温クリ−プ破断強度にすぐれた耐熱鋳鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5953659A true JPS5953659A (ja) | 1984-03-28 |
Family
ID=15810141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16532382A Pending JPS5953659A (ja) | 1982-09-22 | 1982-09-22 | 耐浸炭性と高温クリ−プ破断強度にすぐれた耐熱鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5953659A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62274153A (ja) * | 1986-05-08 | 1987-11-28 | マイクリオン・リミテッド・パ−トナ−シップ | 直角駆動装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5040099A (ja) * | 1973-07-16 | 1975-04-12 | ||
| JPS55122158A (en) * | 1979-03-14 | 1980-09-19 | Alps Electric Co Ltd | Capacity type rotary detector |
-
1982
- 1982-09-22 JP JP16532382A patent/JPS5953659A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5040099A (ja) * | 1973-07-16 | 1975-04-12 | ||
| JPS55122158A (en) * | 1979-03-14 | 1980-09-19 | Alps Electric Co Ltd | Capacity type rotary detector |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62274153A (ja) * | 1986-05-08 | 1987-11-28 | マイクリオン・リミテッド・パ−トナ−シップ | 直角駆動装置 |
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