JPS5950993A - ろう付け方法及び合金 - Google Patents
ろう付け方法及び合金Info
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- JPS5950993A JPS5950993A JP58144344A JP14434483A JPS5950993A JP S5950993 A JPS5950993 A JP S5950993A JP 58144344 A JP58144344 A JP 58144344A JP 14434483 A JP14434483 A JP 14434483A JP S5950993 A JPS5950993 A JP S5950993A
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/302—Cu as the principal constituent
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- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12903—Cu-base component
- Y10T428/12917—Next to Fe-base component
- Y10T428/12924—Fe-base has 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
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- Electric Connection Of Electric Components To Printed Circuits (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は一般にろう付性及び合金、そして特にビスマス
鋼に使用するろうイ」法及び合金に関する。
鋼に使用するろうイ」法及び合金に関する。
ろう伺は、二つの鋼部分を接合するのに使用される方法
である。 ろう付の媒体は１通常は主に或いは完全に銅
から成るワイヤー状であったり、又は、主に或いは完全
に銅から成る金属分と有機結合剤とを持つペーストであ
る。
である。 ろう付の媒体は１通常は主に或いは完全に銅
から成るワイヤー状であったり、又は、主に或いは完全
に銅から成る金属分と有機結合剤とを持つペーストであ
る。
ろう付のプロセスは、ろう付媒体の金属成分（例えば、
華氏１ 、９８４度（摂氏１ 、０８４度）の融点をも
つ銅）の副ｊ点を超えるが鋼材部の融点よりも低いｉＦ
Ｉ＋温で実施される。 ろう付において。
華氏１ 、９８４度（摂氏１ 、０８４度）の融点をも
つ銅）の副ｊ点を超えるが鋼材部の融点よりも低いｉＦ
Ｉ＋温で実施される。 ろう付において。
熔融ろうは、接合される二つの鋼材部の間の接合面に、
膜或いは屓として拡がり、そして、これらを合わ一已た
ものは放置されて室温まで冷却されるが、この間に界面
膜を形成しているろうが固化して、固化し、たろうによ
り定まるろう４＝Ｊ接合部でニー″つの鋼材部を接合さ
せる。 典型的なろう何においては、全体はろうの融点
を超える温度に約１５分間加熱され、その後約１時間冷
却される。
膜或いは屓として拡がり、そして、これらを合わ一已た
ものは放置されて室温まで冷却されるが、この間に界面
膜を形成しているろうが固化して、固化し、たろうによ
り定まるろう４＝Ｊ接合部でニー″つの鋼材部を接合さ
せる。 典型的なろう何においては、全体はろうの融点
を超える温度に約１５分間加熱され、その後約１時間冷
却される。
ろうイ・口こより接合される二つの鋼材の片方或いは両
方は、しばしば機械仕上げされたものであり、その場合
には２機械仕上げ部分は被削性の良い鋼であることが望
ましい。 このような鋼材は快削鋼として知られており
、過去において頻繁に使用されノコ快削鋼の典型的な例
は鉛入り鋼である。 しかしながら、鉛入り鋼の生産に
関しては健康上の危険があり、従って最近ではビスマス
鋼が鉛入り鋼の代わりに使用されている。
方は、しばしば機械仕上げされたものであり、その場合
には２機械仕上げ部分は被削性の良い鋼であることが望
ましい。 このような鋼材は快削鋼として知られており
、過去において頻繁に使用されノコ快削鋼の典型的な例
は鉛入り鋼である。 しかしながら、鉛入り鋼の生産に
関しては健康上の危険があり、従って最近ではビスマス
鋼が鉛入り鋼の代わりに使用されている。
ところが、ビスマス鋼から成る機械仕上げ部分を他の鋼
材にろう（（Ｊする場合は、鉛入り鋼から成るＲ械仕上
げ部分では生じなかった問題が起こる。 もっと具体的
には、ビスマス鋼部分が他の６９１ ’ｒＡ部分にろう
付されると、そのろう骨接合部は脆いものとなり２個々
の鋼材が駄目になる使用条（／ｌよりも厳しさがすっと
少ない使用条件において駄目になる可能性がある。
材にろう（（Ｊする場合は、鉛入り鋼から成るＲ械仕上
げ部分では生じなかった問題が起こる。 もっと具体的
には、ビスマス鋼部分が他の６９１ ’ｒＡ部分にろう
付されると、そのろう骨接合部は脆いものとなり２個々
の鋼材が駄目になる使用条（／ｌよりも厳しさがすっと
少ない使用条件において駄目になる可能性がある。
脆化の根本的な原因は５本発明の開発過程において解明
された。 もっと具体的には、ろう付が行われる高温に
おいては、ビスマス鋼に含まれるビスマスは熔融してろ
う（＝Ｊ接合部内に拡ｆｉ＆ Ｌ 、そごでろうの銅の
中に拡散する。 ろう（＝１サイクルの冷却部分におい
て、銅が冷却するにつれて、銅はビスマスが凝固する前
に凝固し。
された。 もっと具体的には、ろう付が行われる高温に
おいては、ビスマス鋼に含まれるビスマスは熔融してろ
う（＝Ｊ接合部内に拡ｆｉ＆ Ｌ 、そごでろうの銅の
中に拡散する。 ろう（＝１サイクルの冷却部分におい
て、銅が冷却するにつれて、銅はビスマスが凝固する前
に凝固し。
ビスマスは熔融物から銅によって排斥される。
ビスマスは銅よりもずっと低い融点を持つので、銅が凝
固してもビスマスは溶融したままであり、／８融ビスマ
スは、 ！ＰＩろう付接合部の結晶粒界で偏析する傾向
がある。 これらの結晶粒界でのビスマスの偏析こそが
、ろうイ］接合部の脆化を招くものである。
固してもビスマスは溶融したままであり、／８融ビスマ
スは、 ！ＰＩろう付接合部の結晶粒界で偏析する傾向
がある。 これらの結晶粒界でのビスマスの偏析こそが
、ろうイ］接合部の脆化を招くものである。
本発明によると、脆化の問題は、ろうに０．０５から１
．０車量％の鉛を、出来れば０．２から０．４重戸％の
鉛を加えることによって大幅に解消することが可能であ
ることが確認された。 上に示した範囲の鉛がろうの成
分となる場合は、ビスマス鋼から出てろう付接合部に拡
散するビスマスは、鉛に吸収され、ろう付接合部が凝固
する間には、鉛と共に熔融物中にとどまり、室温におい
ても変わらないので、ビスマスが移行して結晶粒界にお
いて偏析するのを防く。 ビスマスは室温で、鉛と共に
固溶体中にとどまり。
．０車量％の鉛を、出来れば０．２から０．４重戸％の
鉛を加えることによって大幅に解消することが可能であ
ることが確認された。 上に示した範囲の鉛がろうの成
分となる場合は、ビスマス鋼から出てろう付接合部に拡
散するビスマスは、鉛に吸収され、ろう付接合部が凝固
する間には、鉛と共に熔融物中にとどまり、室温におい
ても変わらないので、ビスマスが移行して結晶粒界にお
いて偏析するのを防く。 ビスマスは室温で、鉛と共に
固溶体中にとどまり。
ろう（＝Ｊ接合部の結晶粒界において偏析しないので、
鉛が存在しない時にビスマスがろう付接合部に与える脆
化の影響は防止される。
鉛が存在しない時にビスマスがろう付接合部に与える脆
化の影響は防止される。
その他の特徴及び利点はここに請求して開示する方法及
び合金に備わったものであり、或いは、以下の詳細な説
明から本技術に精通した方には自ずと明らかであろう。
び合金に備わったものであり、或いは、以下の詳細な説
明から本技術に精通した方には自ずと明らかであろう。
本発明によるろうは、ワイヤー或いはペース１〜の形状
を取ってもよい。 ろう付ワイヤーは。
を取ってもよい。 ろう付ワイヤーは。
基本的には、０．１から１．０重量％の鉛と残分の銅か
ら成る。 ろう付ペーストは、基本的には０．１から１
．０重量％の鉛と残分の銅から成る金属分と、従来どお
りの量の従来型の有機性結合剤とを合わせ持つ。
ら成る。 ろう付ペーストは、基本的には０．１から１
．０重量％の鉛と残分の銅から成る金属分と、従来どお
りの量の従来型の有機性結合剤とを合わせ持つ。
ろうは、二つの銅相部分を接合する為に使用され、少な
くとも６［、ｌの片方は、ヒスマス鋼から成る機械仕−
ヒげした鋼材である。 典型的には、他方の機械性」二
げされた部月は、ｆ通炭素鋼から成る。
くとも６［、ｌの片方は、ヒスマス鋼から成る機械仕−
ヒげした鋼材である。 典型的には、他方の機械性」二
げされた部月は、ｆ通炭素鋼から成る。
ろうは、銅相のビスマス含有量によって異なるが、０．
２から０．４重量％の鉛を含有することが望ましい。
典型的には、ビスマス鋼は０．０５から０．４０重量％
のビスマスを含有する。 鋼材のビスマス含有量が高く
なればなるほど、ろうイ１接合部の脆化を防く為にろう
付接合部の鉛含有量を高めることが必要になる。
２から０．４重量％の鉛を含有することが望ましい。
典型的には、ビスマス鋼は０．０５から０．４０重量％
のビスマスを含有する。 鋼材のビスマス含有量が高く
なればなるほど、ろうイ１接合部の脆化を防く為にろう
付接合部の鉛含有量を高めることが必要になる。
もっと具体的には、ろう付接合部の強度に対する典型的
な商用規定は、最小ｉｏ、ｏｏｏ ｐ、ｓ、ｒ。
な商用規定は、最小ｉｏ、ｏｏｏ ｐ、ｓ、ｒ。
（ボンド／平方インチ）である。 ０．１５から０．１
６重１ｉ％のビスマスを含有するビスマス鋼については
、 ０．０５から０．１重量％の範囲の鉛を含有するろ
うば、約１０，０００ Ｐ、Ｓ、１． （ボンド／平
方インチ）の接合強度を示し、０．２重量％の鉛を含有
するろうは約１２．（１００Ｐ、Ｓ、１． （ボンド
／平方インチ）の接合強度を示した。 ０．２０重量％
のビスマスを含有するビスマス鋼では、約０．２重ｑ％
の鉛を含有するろうは、約１０，０００Ｐ、Ｓ、１．
（ボンド／平方インチ）の平均接合強度を示し、０，３
重量％の鉛を含有するろうは１２．０００ Ｐ、Ｓ、１
． （ボンド／平方インチ）に近い接合強度を示した
。 ０．２５から０．４重量％の範囲のビスマスを含有
するビスマス鋼では、０．１重量％の鉛を含有するろう
ば、約６，０００ Ｐ、Ｓ、Ｉ。
６重１ｉ％のビスマスを含有するビスマス鋼については
、 ０．０５から０．１重量％の範囲の鉛を含有するろ
うば、約１０，０００ Ｐ、Ｓ、１． （ボンド／平
方インチ）の接合強度を示し、０．２重量％の鉛を含有
するろうは約１２．（１００Ｐ、Ｓ、１． （ボンド
／平方インチ）の接合強度を示した。 ０．２０重量％
のビスマスを含有するビスマス鋼では、約０．２重ｑ％
の鉛を含有するろうは、約１０，０００Ｐ、Ｓ、１．
（ボンド／平方インチ）の平均接合強度を示し、０，３
重量％の鉛を含有するろうは１２．０００ Ｐ、Ｓ、１
． （ボンド／平方インチ）に近い接合強度を示した
。 ０．２５から０．４重量％の範囲のビスマスを含有
するビスマス鋼では、０．１重量％の鉛を含有するろう
ば、約６，０００ Ｐ、Ｓ、Ｉ。
（ボンド／平方インチ）の接合強度を示し。
０．２重量％の鉛を含有するろうは、約７，０００Ｐ、
Ｓ、１． （ボンド／平方インチ）の接合強度を示し、
０．３重量％の鉛を含有するろうは。
Ｓ、１． （ボンド／平方インチ）の接合強度を示し、
０．３重量％の鉛を含有するろうは。
約１０，０００ Ｐ、Ｓ、１． （ボンド／平方イン
チ）の接合強度を示し、０．４重量％の鉛を含有するろ
うは、約１２，０００ Ｐ、Ｓ、［、（ボンド／平方イ
ンチ）の接合強度を示した。 ろう付けされた組立品の
鋼部月は、 １２，０００ Ｐ、Ｓ、１． （ボンド
／平方インチ）を上回る試験応力で破損した。 従って
。
チ）の接合強度を示し、０．４重量％の鉛を含有するろ
うは、約１２，０００ Ｐ、Ｓ、［、（ボンド／平方イ
ンチ）の接合強度を示した。 ろう付けされた組立品の
鋼部月は、 １２，０００ Ｐ、Ｓ、１． （ボンド
／平方インチ）を上回る試験応力で破損した。 従って
。
０．４重量％を一ヒ回る鉛を含有するろうの接合強度は
、０．４から１．０重量％の範囲の鉛含有量の総てにつ
いて、少なくとも１２，０００ Ｐ、Ｓ、１． （ボ
ンド／平方インチ）であることを除いては、確定出来な
かった。
、０．４から１．０重量％の範囲の鉛含有量の総てにつ
いて、少なくとも１２，０００ Ｐ、Ｓ、１． （ボ
ンド／平方インチ）であることを除いては、確定出来な
かった。
ろう付接合部が純銅から成り、鉛を含まない場合は、
０．２５から０．４重量％のビスマスを含有するビスマ
ス鋼の接合強度は、約４，０００ Ｐ、Ｓ、Ｉ。
０．２５から０．４重量％のビスマスを含有するビスマ
ス鋼の接合強度は、約４，０００ Ｐ、Ｓ、Ｉ。
（ボンド／平方インチ）に過ぎなかった。 このように
、鉛含有量が０重量％から０．４重量％に増加されると
９接合強度は２００％の増加を示した。
、鉛含有量が０重量％から０．４重量％に増加されると
９接合強度は２００％の増加を示した。
ろうイζｊ接合部の鉛成分は、銅ろう組成の鉛成分とし
て含むごとによって供給することが望ましいが１、ろう
伺接合部の鉛は、ろうの−成分としての鉛量外の供給源
から供給されてもよい。
て含むごとによって供給することが望ましいが１、ろう
伺接合部の鉛は、ろうの−成分としての鉛量外の供給源
から供給されてもよい。
例えば、ろうを形成する銅ワイヤー或いは銅ベーストか
ら分離し別個になった一片或いは粒子として与えられて
もよい。別法としては９他の銅相部（即ち、ビスマス鋼
から成る鋼材以外の部材）は、鉛入り鋼でも良く、鉛入
り鋼の鉛は典型的には０．１０から０．５０重量％の含
有量である。 ろうイ」において、溶融鉛は鉛入り鋼か
らろ−）イ」接合部に移行し、ビスマス鋼材から移行し
たビスマスを熔融物内に吸収するのに必要な所定の鉛含
有用を供給する。
ら分離し別個になった一片或いは粒子として与えられて
もよい。別法としては９他の銅相部（即ち、ビスマス鋼
から成る鋼材以外の部材）は、鉛入り鋼でも良く、鉛入
り鋼の鉛は典型的には０．１０から０．５０重量％の含
有量である。 ろうイ」において、溶融鉛は鉛入り鋼か
らろ−）イ」接合部に移行し、ビスマス鋼材から移行し
たビスマスを熔融物内に吸収するのに必要な所定の鉛含
有用を供給する。
二゛つの調料部分は、従来型のろう付手順をふんでろう
付される。 二つの鋼材部分に対するろ・うの位置は、
ろう付の行われる高温でろうが溶融すると二つの鋼材部
分の間の接合面に膜或いは層を形成するように定められ
るｇ 二っの鋼材部分及び溶融していないろうから成る
集合体は、一般的にはろう付炉に入れて、華氏的２．０
５０度（摂氏１，１２１度）のろう付温度まで加熱する
。 この温度は、ビスマスの融点（華氏５２０度（摂氏
２７１度））及び鉛の融点（華氏６２１度（摂氏３２７
度））を大幅に一１二回ると同時に、銅の融点（華氏１
、．９８４度（摂氏１ 、０８４度））を−Ｌ回るもの
である。 先に述べたよ・うに、銅相部分の片方は、
０．０５から０．４０重量％のビスマスを含み、ろう骨
接合部には、 ０．０５から１．０重量％の鉛が、ろう
の一部として、或いは、ろうとは異なるなんらかの供給
源から供給される。
付される。 二つの鋼材部分に対するろ・うの位置は、
ろう付の行われる高温でろうが溶融すると二つの鋼材部
分の間の接合面に膜或いは層を形成するように定められ
るｇ 二っの鋼材部分及び溶融していないろうから成る
集合体は、一般的にはろう付炉に入れて、華氏的２．０
５０度（摂氏１，１２１度）のろう付温度まで加熱する
。 この温度は、ビスマスの融点（華氏５２０度（摂氏
２７１度））及び鉛の融点（華氏６２１度（摂氏３２７
度））を大幅に一１二回ると同時に、銅の融点（華氏１
、．９８４度（摂氏１ 、０８４度））を−Ｌ回るもの
である。 先に述べたよ・うに、銅相部分の片方は、
０．０５から０．４０重量％のビスマスを含み、ろう骨
接合部には、 ０．０５から１．０重量％の鉛が、ろう
の一部として、或いは、ろうとは異なるなんらかの供給
源から供給される。
ろう刊において、ビスマスはビスマス鋼からろうイ」接
合部に移行し、そこでろう骨接合部の鉛の溶融体に吸収
されて、ろうイ」接合部が高温のろうイ′：Ｊ温度にあ
る時も、その後にろう骨接合部が室温にまで冷却されて
も鉛と共に溶けあった状態にある。 液状の時にも双方
が固体になった時にもビスマスは鉛を含んだ溶体の中に
保持されるので、ビスマスがろうイ」接合部の結晶粒界
に移行する傾向は、大幅に解消される。
合部に移行し、そこでろう骨接合部の鉛の溶融体に吸収
されて、ろうイ」接合部が高温のろうイ′：Ｊ温度にあ
る時も、その後にろう骨接合部が室温にまで冷却されて
も鉛と共に溶けあった状態にある。 液状の時にも双方
が固体になった時にもビスマスは鉛を含んだ溶体の中に
保持されるので、ビスマスがろうイ」接合部の結晶粒界
に移行する傾向は、大幅に解消される。
この傾向は鉛が存在しない場合に非常に強い。
その結果生しるろう骨接合部はビスマス脆化を示さず、
接合強度は、鉛が存在しない場合の強度よりはるかに大
きい。
接合強度は、鉛が存在しない場合の強度よりはるかに大
きい。
」−述したように、鋼材部に比肩する接合強度を確保す
る為に必要な鉛含有量は、ビスマス鋼部分が０．１５か
ら０．２０重量％のビスマスを含む場合には、約０．２
重量％であり、ビスマス鋼部が０．２５から０．４重量
％のビスマスを含む場合には。
る為に必要な鉛含有量は、ビスマス鋼部分が０．１５か
ら０．２０重量％のビスマスを含む場合には、約０．２
重量％であり、ビスマス鋼部が０．２５から０．４重量
％のビスマスを含む場合には。
約０．４重ｆｆｉ％である。 このように、 ０．１５
から０．４重量％の間のビスマス含有量の総てに望まし
いろうトｊ接合部の鉛含有量は、０．２から０．４重置
％である。
から０．４重量％の間のビスマス含有量の総てに望まし
いろうトｊ接合部の鉛含有量は、０．２から０．４重置
％である。
本発明による総ての範囲で鉛を含むろうは。
比較的に鉛成分が少ないため、大量だとろう付が実施さ
れる温度において健康状の危険を生ずる可能性のある鉛
に対するＯＳ＋＋＾仏準に適合するであろ・う。
れる温度において健康状の危険を生ずる可能性のある鉛
に対するＯＳ＋＋＾仏準に適合するであろ・う。
本発明によって鉛を含有するろうは、双方ともビスマス
を含有していない６ＨｊｆＡをろう付するのにも有効で
ある。 少なくとも片方がビスマスを含んでいる鋼材の
ろう付に使用を限定する必要はない。 前述のろうは比
較的に安価であるが、それは置き換えられる成分で・あ
る銅よりも置き換わる成分である鉛が安価なことによる
。
を含有していない６ＨｊｆＡをろう付するのにも有効で
ある。 少なくとも片方がビスマスを含んでいる鋼材の
ろう付に使用を限定する必要はない。 前述のろうは比
較的に安価であるが、それは置き換えられる成分で・あ
る銅よりも置き換わる成分である鉛が安価なことによる
。
ろう骨接合部に、０．１から１．０重量％の鉛を含有す
るろうを用いると、ろう骨接合部に、銅ろう骨接合部に
移行するビスマスを高温においても室温においても溶体
に保持する特性を与え。
るろうを用いると、ろう骨接合部に、銅ろう骨接合部に
移行するビスマスを高温においても室温においても溶体
に保持する特性を与え。
同時に、鉛成分は銅接合部を弱めることはない。
錫は鉛と同様の効果を持つが５鉛よりも幾分か多めの錫
が必要になる。 その上、錫は鉛（及び銅）と比較して
高価であり、錫の代わりに鉛を用いる点が異なるだけの
ろうと比較すると。
が必要になる。 その上、錫は鉛（及び銅）と比較して
高価であり、錫の代わりに鉛を用いる点が異なるだけの
ろうと比較すると。
錫を用いるろうは高価になる。 しかしながら。
０．１から１．０重量％の鉛に加えて、ろうが少量の錫
を含んでも良い。 それは、ビスマス鋼部分のろう付に
使用される場合には、錫はろうイ１の特性に悪影響を及
ぼさないからである。
を含んでも良い。 それは、ビスマス鋼部分のろう付に
使用される場合には、錫はろうイ１の特性に悪影響を及
ぼさないからである。
ここに言及したビスマス鋼及び鉛入り鋼は。
商品として入手できるものであり、それらの組成は１本
技術に熟達した方には周知のものである。 本発明は、
一般的に主組成にかかわらずビスマス鋼のろう何に関す
るものであり、ビス−７スは一般的には、そのような銅
相の中に０．０５から０．４０市量％の範囲で存在する
。 ０．１０から（１，１５重量％、或いは０．２から
０．２５重量％のビスマスを加えた主組成の例を以下に
示すが、それぞれの元素の広い範囲と望ましい範囲とを
示す。
技術に熟達した方には周知のものである。 本発明は、
一般的に主組成にかかわらずビスマス鋼のろう何に関す
るものであり、ビス−７スは一般的には、そのような銅
相の中に０．０５から０．４０市量％の範囲で存在する
。 ０．１０から（１，１５重量％、或いは０．２から
０．２５重量％のビスマスを加えた主組成の例を以下に
示すが、それぞれの元素の広い範囲と望ましい範囲とを
示す。
これらの組成は基本的に重量％で示す次の元素から成る
。
。
）ｕＪドし ツノ≦コリ０−１川
ｉま一−Ｌイールづ＼〕ｐ（１↓η１炭素 ０．
（１６−１，００，０？−０，０９マンガン ０．３
−１．６ ０．９６ １．０４・イオウ 最大０
．５ ０．３２−０．３４リン 最大０．１
２ ０．０６−０．０８ケイ素 最大０．３０
最大０．０２鉄 基本的に残分 ろう骨接合部の鉛の外部供給源として使用しても良い鉛
入り鋼は、これまでに法則性を求めて利用された在来型
の鉛入り鋼も含む。
ｉま一−Ｌイールづ＼〕ｐ（１↓η１炭素 ０．
（１６−１，００，０？−０，０９マンガン ０．３
−１．６ ０．９６ １．０４・イオウ 最大０
．５ ０．３２−０．３４リン 最大０．１
２ ０．０６−０．０８ケイ素 最大０．３０
最大０．０２鉄 基本的に残分 ろう骨接合部の鉛の外部供給源として使用しても良い鉛
入り鋼は、これまでに法則性を求めて利用された在来型
の鉛入り鋼も含む。
上記の詳細な説明は、明快な理解をｉＭる為のみに述べ
られたものであり７本技術にｙ１達した方には変更は容
易なことであるので、そこに不イゾ・要な制限を読め取
られるべきものではない。
られたものであり７本技術にｙ１達した方には変更は容
易なことであるので、そこに不イゾ・要な制限を読め取
られるべきものではない。
４７１
Claims (13)
- （１）ろうイ旧妾合部に銅ろう付を用いて、少なくとも
片方がビスマス含有鋼から成る二つの調子Ａを接合する
プロセス、即ちろう付接合１（１５は銅の融点を−に１
回るろうイ；１温度まで加熱され、その後に室温にまで
冷却されるプロセスにおい−６ビスマスの存在に起因す
る銅ろうイ」接合部の脆化に対する耐性を高める方法で
あり、この方法か、接合部のろうｆＮｊの０，０５から
１．０重量％を占める鉛成分を。 ｔＰＩろう（＝Ｉ接合部に供給することから成るもの、 - （２）請求の範囲第１Ｊｊｉに述べたプロセスで、前述
の鋼Ｈの−・つが０．０５から０．４１重量％のビスマ
ス鋼を含み、前述の銅ろう対接合部が０．２から（ン、
４重岳％の鉛を与えられるもの。 - （３）請求の範囲第１項に述べたプロセスで、前述の銅
ろう対接合部が前述の鉛成分を、ろうの中に前述の銅と
共に前述の鉛成分を含むことによって供給されるもの。 - （４）請求の範囲第１項に述べたプロセスで、前述の銅
ろう（；Ｊ接合部が前述の鉛成分を５前述の調料のもう
一方に鉛含有鋼を用いることによって５そして、前述の
ろう付温度に接合部が加熱されると生ずる前述の鉛の前
述のもう一方の鋼材からの前述の銅ろう対接合部への拡
散によって供給されるもの。 - （５）請求の範囲第４項に述べたプロセスで、前述のも
う一方の鋼材の鋼が０．１０から０．５０重量％の鉛を
含有するもの。 - （６）請求の範囲第１項に述べたプロセスで、ろう伺接
合部の前述の鉛成分が、ろう付作業の前には、ろう対接
合部の銅成分から分離。 区別されているもの。 - （７）請求の範囲第１項に述べたプロセスで、前述の一
つの鋼材が０．０５から０．４０重量％のビスマスを含
み、このビスマスの幾分かが前述の銅ろう（＝Ｊ接合部
にろう（＝Ｊ接合部が前述の加熱を・うりでいる間に移
行し、そして前述の銅ろうイ４接合部ば、ろう伺接合部
が前述のろう伺温度から室温にまで冷却する間に、前述
の一つの銅相から前述のろう骨接合部に移行する前述の
ビスマスを溶体の中に保持しておくに足る鉛を供給され
、それにより、前述のビスマスが１ ろう（（Ｊ接合部
が室温にまで冷却する間に、銅ろう（＝ｊ接合部の結晶
ｎ’１′Ｌ界に集積するのを防止するもの。 - （８）請求の範囲第１項に述べたプロセスで、前ｉ１の
銅ろうイマ１接合部が、少なくとも約０．１小量％の鉛
成分を供給されるもの。 - （９）少なくとも一方がビスマスを含有する二つの調相
をろう（＝Ｊする為のろうで、そのろうが、基本的に約
０，０５から１．０重量％の鉛と。 残分が基本的に銅から成る金属成分を持つもの。 - （１０）請求の範囲第９項に述べたろうで、有機結合剤
を含むペーストの形態であるもの。 - （１１）請求の範囲第９項に述べたろうで、ワイヤーの
形態であるもの。 - （１２）請求の範囲第９項に述べたろうで、前述の鉛成
分が少なくとも約０．２重量％であるもの。 - （１３）請求の範囲第９項に述べたろうで、前述の鉛成
分が０，２から０．４重量％の範囲にあるもの。 （■４）請求の範囲第９項に述べたろうで、前述の鉛成
分が少なくとも約０．１重量％であるもの。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/409,158 US4480015A (en) | 1982-08-18 | 1982-08-18 | Brazing method and alloy for bismuth steel |
| US409158 | 1982-08-18 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JPS6344477B2 JPS6344477B2 (ja) | 1988-09-05 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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- 1983-08-05 JP JP58144344A patent/JPS5950993A/ja active Granted
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