JPS5946699B2 - 連続鋳造設備の鋳型材 - Google Patents
連続鋳造設備の鋳型材Info
- Publication number
- JPS5946699B2 JPS5946699B2 JP3661679A JP3661679A JPS5946699B2 JP S5946699 B2 JPS5946699 B2 JP S5946699B2 JP 3661679 A JP3661679 A JP 3661679A JP 3661679 A JP3661679 A JP 3661679A JP S5946699 B2 JPS5946699 B2 JP S5946699B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chromium
- amount
- copper
- yield strength
- added
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造設備の鋳型材に関するものである。
連続鋳造設備鋳型用鋳型材としての銅合金として、クロ
ム銅が一般に使用されている。
ム銅が一般に使用されている。
このクロム銅は普通１％前後のクロムを含有する２元合
金であり、１０００℃で溶体化後５００℃で析出処理を
施して使用されている。
金であり、１０００℃で溶体化後５００℃で析出処理を
施して使用されている。
近年の連続鋳造設備の大型化にともない銅板単重も大き
くなりこれにともない銅板加工に要すインゴット重量が
２〜３トンに及ぶなど大型化しつつある。
くなりこれにともない銅板加工に要すインゴット重量が
２〜３トンに及ぶなど大型化しつつある。
このインゴットの大型化にともない、鋳造されたインゴ
ットの凝固時間が著しく増大することによるクロムの偏
析が助長されだした。
ットの凝固時間が著しく増大することによるクロムの偏
析が助長されだした。
すなわち１％前後のクロム量でクロムが均質固溶してお
れば、最終の熱処理後におけるクロム分布は均質であり
、機械的性質も均質となり、例えば０．２％耐力は２６
〜２７ｋｇ ｆ ／ｙｔｘｙｌｔ、伸びは２４〜２６％
である。
れば、最終の熱処理後におけるクロム分布は均質であり
、機械的性質も均質となり、例えば０．２％耐力は２６
〜２７ｋｇ ｆ ／ｙｔｘｙｌｔ、伸びは２４〜２６％
である。
しかし大型インゴットで偏析を生じるとクロム量の分布
は均質でなく、０．６〜１．５％程度の幅が存在するに
至る。
は均質でなく、０．６〜１．５％程度の幅が存在するに
至る。
この場合０．６％Ｃｒの領域では０．２％耐力が２５ｋ
ｇｆ／−以下となり、１．５％Ｃｒの領域では粗大αク
ロムが晶出し、伸びが１５〜２０％に低下する。
ｇｆ／−以下となり、１．５％Ｃｒの領域では粗大αク
ロムが晶出し、伸びが１５〜２０％に低下する。
さらにこれに加えて、銅板の内部性状の超音波探傷に際
し、反射波のはねかえりが不規□則となるため超音波探
傷精度が著しく低下する。
し、反射波のはねかえりが不規□則となるため超音波探
傷精度が著しく低下する。
本発明は、クロム銅におけるこのような欠点を解消すべ
くなされたもので、その特徴は、Ｃｕを主材とし、重量
パーセントにおいてＣｒを０．３５〜０．７０、Ｔｉを
０．０２〜０．１５、Ｍｇを０．０２〜０．２０、Ｚｒ
を０．０４〜０．２０添加した点にある。
くなされたもので、その特徴は、Ｃｕを主材とし、重量
パーセントにおいてＣｒを０．３５〜０．７０、Ｔｉを
０．０２〜０．１５、Ｍｇを０．０２〜０．２０、Ｚｒ
を０．０４〜０．２０添加した点にある。
この場合において、その他の不純物成分は不可避的に混
入されるが、これは０．１％以下に抑えるのが望ましい
。
入されるが、これは０．１％以下に抑えるのが望ましい
。
以下本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
一般に、粗大αクロムの晶出を防止する方法としての化
学組成の上での対処法はクロム含有量を削減することで
あるが、クロム量を低下すると析出硬化による耐力向上
がはかれない。
学組成の上での対処法はクロム含有量を削減することで
あるが、クロム量を低下すると析出硬化による耐力向上
がはかれない。
すなわち
のようになるが、クロム銅を連続鋳造設備の鋳型に使用
してその効果を十分に発揮するためには室温での耐力に
おいて、少なくとも２５に９ｆ／−以上は必要であり、
２０ｋｇｆ／−以下では析出硬化型のクロム銅を採用す
る利点は消失する。
してその効果を十分に発揮するためには室温での耐力に
おいて、少なくとも２５に９ｆ／−以上は必要であり、
２０ｋｇｆ／−以下では析出硬化型のクロム銅を採用す
る利点は消失する。
一方クロム銅２元合金でクロムの偏析防止のためにはク
ロム量をできるだけ低下させねばならず、できれば０．
７０％以下にする必要があるが、これを満足させると上
述した耐力を満足しなくなる。
ロム量をできるだけ低下させねばならず、できれば０．
７０％以下にする必要があるが、これを満足させると上
述した耐力を満足しなくなる。
そこで０．３５〜０．７０％の低クロム領域でも十分に
クロムの析出硬化が得られるように合金元素を検討した
。
クロムの析出硬化が得られるように合金元素を検討した
。
以下、合金元素として添加される元素のそれぞれの量に
ついて説明する。
ついて説明する。
（１）クロム量について
クロム領域を０．３５〜０．７０％とした理由は、第１
図から明らかである。
図から明らかである。
すなわち第１図はクロム偏析度をクロム添加量との関係
で示したものであり、これからクロム最大添加量上限は
、偏析を生じない最大含有量である０、７０％とする必
要があることがわかる。
で示したものであり、これからクロム最大添加量上限は
、偏析を生じない最大含有量である０、７０％とする必
要があることがわかる。
クロム添加量下限は他の合金元素の添加において十分な
析出効果のえられるための最小値とした。
析出効果のえられるための最小値とした。
すなわち第２図に示すように、０．１０％のＴｉの添加
によりクロム銅の耐力が、著しく向上するが、それには
クロム量が０．３５％以上であることが必要であること
がわかる。
によりクロム銅の耐力が、著しく向上するが、それには
クロム量が０．３５％以上であることが必要であること
がわかる。
したがって下限は０．３５％である。
なお第２図はクロム銅の耐力向上に及ぼす第３元素の影
響を示したものである。
響を示したものである。
（２）Ｔｉ量について
Ｃｒ；０．３５〜０．７０％銅合金の耐力をクロム銅と
して要求される２５に９ｆ／−以上に向上させるのに必
要なＴｉの添加量は第３図で示される。
して要求される２５に９ｆ／−以上に向上させるのに必
要なＴｉの添加量は第３図で示される。
すなわちクロムの最大添加量０．７０％に対して耐力を
２５ｋｇｆ／−以上に向上するのに必要なチタン量は０
．０２％であり、クロムの最小添加量に対して要求され
るチタン量は０．０９％であることがわかる。
２５ｋｇｆ／−以上に向上するのに必要なチタン量は０
．０２％であり、クロムの最小添加量に対して要求され
るチタン量は０．０９％であることがわかる。
又チタンを０．１５％以上添加しても効果は飽和するた
めチタン添加の上限は０．１５％と決定される。
めチタン添加の上限は０．１５％と決定される。
（３）Ｍｇ量について
第４図よりわかるように、０．３５〜０．７０％Ｃｒ銅
の耐力を２５ｋｇｆ／−以上に向上するのに要すマグネ
シウムの量は０．３５％Ｃｒに対し０．１５％、０．７
０％Ｃｒに対し０．０２％必要であるためマグネシウム
の最小添加量は０．０２％と決定される。
の耐力を２５ｋｇｆ／−以上に向上するのに要すマグネ
シウムの量は０．３５％Ｃｒに対し０．１５％、０．７
０％Ｃｒに対し０．０２％必要であるためマグネシウム
の最小添加量は０．０２％と決定される。
又０．２０％以上添加しても耐力向上の効果は飽和する
ため最大添加量は０．２０％と決定される。
ため最大添加量は０．２０％と決定される。
（４）Ｚｒ量について
第５図よりわかるように、０．３５〜０．７０％Ｃｒ銅
の耐力を２５ ｋｇｆ ／ｍＡ以上に向上するのに要す
るジルコニウムの量は０．３５％Ｃｒに対し０．１０％
、０．７０％Ｃｒに対し０．０４％必要であるためジル
コニウム量の最小値は０．０４％と決定される。
の耐力を２５ ｋｇｆ ／ｍＡ以上に向上するのに要す
るジルコニウムの量は０．３５％Ｃｒに対し０．１０％
、０．７０％Ｃｒに対し０．０４％必要であるためジル
コニウム量の最小値は０．０４％と決定される。
又ジルコニウムを０．２０％以上添加しても効果は飽和
するためジルコニウムの最大添加量は０．２０％と決定
される。
するためジルコニウムの最大添加量は０．２０％と決定
される。
これらのことを考慮して、添加される元素の量を、重量
パーセントにおいて、Ｃｒで０．３５〜０．７０、Ｔｉ
で０．０２〜０．１５、Ｍｇで０．０２〜０．２０、Ｚ
ｒで０．０４〜０．２０とすることにより、クロム偏析
を生じることなく、クロム銅の耐力を向上できることが
わかる。
パーセントにおいて、Ｃｒで０．３５〜０．７０、Ｔｉ
で０．０２〜０．１５、Ｍｇで０．０２〜０．２０、Ｚ
ｒで０．０４〜０．２０とすることにより、クロム偏析
を生じることなく、クロム銅の耐力を向上できることが
わかる。
そこで、クロム銅に、チタン、マグネシウム、ジルコニ
ウムを同時に添加した本発明の鋳型材を、クロム銅にチ
タン、マグネシウム、ジルコニウムのいずれか二種を添
加した鋳型材と比較した場合その耐力および鋳型寿命に
ついての実験結果は次表に示すようなものであった。
ウムを同時に添加した本発明の鋳型材を、クロム銅にチ
タン、マグネシウム、ジルコニウムのいずれか二種を添
加した鋳型材と比較した場合その耐力および鋳型寿命に
ついての実験結果は次表に示すようなものであった。
＊ Ｃｕ−０，９〜１．２％Ｃｒの従来組成による鋳
型の寿命を１とする。
型の寿命を１とする。
この表より明らかなように、チタン添加によるクロム銅
合金の耐力の向上は著しく、従来の０．９〜１．２％ク
ロム銅合金にくらべてクロム量がほぼ半減しているにも
かかわらず、従来値（約２０ｋｇｆ ／ｍａ ）以上の
耐力が得られる。
合金の耐力の向上は著しく、従来の０．９〜１．２％ク
ロム銅合金にくらべてクロム量がほぼ半減しているにも
かかわらず、従来値（約２０ｋｇｆ ／ｍａ ）以上の
耐力が得られる。
特にクロム銅にチタンを添加しさらにマグネシウム、ジ
ルコニウムを同時に添加した試料番号１に示される本発
明に係る鋳型材は飛躍的に耐力が向上している。
ルコニウムを同時に添加した試料番号１に示される本発
明に係る鋳型材は飛躍的に耐力が向上している。
このことは、参考として挙げた、クロム銅にチタンとマ
グネシウム、またはチタンとジルコニウムを添加して耐
力の向上を計った試料番号２，３のものと比較して、更
に大巾に耐力が向上していることから了解できる。
グネシウム、またはチタンとジルコニウムを添加して耐
力の向上を計った試料番号２，３のものと比較して、更
に大巾に耐力が向上していることから了解できる。
以上の如く、本発明によれば、インゴットが大型化され
るにともないクロムの偏析を避けてクロム分布の均質化
をはかるために、クロム量をほぼ半減したとしても、従
来以上の耐力を得ることができるものであり、従って鋳
型の寿命を飛躍的に向上できるものである。
るにともないクロムの偏析を避けてクロム分布の均質化
をはかるために、クロム量をほぼ半減したとしても、従
来以上の耐力を得ることができるものであり、従って鋳
型の寿命を飛躍的に向上できるものである。
第１図〜第５図は実験結果グラフ図である。
Claims (1)
- Ｉ Ｃｕを主材とし、重量パーセントにおいてＣｒを
０．３５〜０．７０、Ｔｉを０．０２〜０．１５、Ｍｇ
を０．０２〜０．２０、Ｚｒを０．０４〜０．２０添付
したことを特徴とする連続鋳造設備の鋳型材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3661679A JPS5946699B2 (ja) | 1979-03-27 | 1979-03-27 | 連続鋳造設備の鋳型材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3661679A JPS5946699B2 (ja) | 1979-03-27 | 1979-03-27 | 連続鋳造設備の鋳型材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55128350A JPS55128350A (en) | 1980-10-04 |
| JPS5946699B2 true JPS5946699B2 (ja) | 1984-11-14 |
Family
ID=12474730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3661679A Expired JPS5946699B2 (ja) | 1979-03-27 | 1979-03-27 | 連続鋳造設備の鋳型材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5946699B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09155993A (ja) * | 1995-12-11 | 1997-06-17 | Kunio Kimura | 紙器打抜機における屑片除去装置 |
| CN109913691A (zh) * | 2019-04-22 | 2019-06-21 | 南通科誉德摩尔新材料有限公司 | 一种高强复合铬锆铜材料的制作工艺 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6488951B2 (ja) * | 2014-09-25 | 2019-03-27 | 三菱マテリアル株式会社 | 鋳造用モールド材及びＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金素材 |
| KR102385768B1 (ko) * | 2014-09-25 | 2022-04-11 | 미쓰비시 마테리알 가부시키가이샤 | 주조용 몰드재 및 Cu-Cr-Zr 합금 소재 |
| JP6693078B2 (ja) * | 2015-10-15 | 2020-05-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 鋳造用モールド材 |
| JP6693092B2 (ja) * | 2015-11-09 | 2020-05-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 銅合金素材 |
-
1979
- 1979-03-27 JP JP3661679A patent/JPS5946699B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09155993A (ja) * | 1995-12-11 | 1997-06-17 | Kunio Kimura | 紙器打抜機における屑片除去装置 |
| CN109913691A (zh) * | 2019-04-22 | 2019-06-21 | 南通科誉德摩尔新材料有限公司 | 一种高强复合铬锆铜材料的制作工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55128350A (en) | 1980-10-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6139388B2 (ja) | ||
| WO1984001391A1 (en) | Improvements in or relating to aluminium alloys | |
| JPH027386B2 (ja) | ||
| JPS5946699B2 (ja) | 連続鋳造設備の鋳型材 | |
| JPH07118818A (ja) | 難加工性Ｃｏ合金の低透磁率化方法 | |
| JPS6058300B2 (ja) | 溶接性および耐応力腐蝕割れ性が優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ合金の製造法 | |
| US4620961A (en) | Aluminum alloy having a high electrical resistance and an excellent formability | |
| JPS64456B2 (ja) | ||
| US2204568A (en) | Magnesium alloy | |
| US3930894A (en) | Method of preparing copper base alloys | |
| JPS6256942B2 (ja) | ||
| JP2503119B2 (ja) | ベリリウム銅合金の鋳造方法 | |
| JPH07113143B2 (ja) | 高強度銅合金の製造方法 | |
| JPH0320455B2 (ja) | ||
| JP3468916B2 (ja) | 熱間加工性及び耐溶融塩腐食性に優れたステンレス鋼 | |
| JPS6241302B2 (ja) | ||
| JPS6024169B2 (ja) | マグネシウム合金 | |
| JPH032218B2 (ja) | ||
| JPH0356295B2 (ja) | ||
| JPH08144002A (ja) | 耐熱性に優れた高強度アルミニウム合金 | |
| KR102353612B1 (ko) | 마그네슘 합금, 이를 이용한 마그네슘 합금 판재 및 이의 제조방법 | |
| JPS6024168B2 (ja) | 鉄含有量の多い鋳造用アルミニウム合金 | |
| JP3901259B2 (ja) | ＳｍＦｅ系磁歪材料 | |
| JPS5818418B2 (ja) | アルマイト性の優れた鋳造用高力アルミニウム合金の製造法 | |
| JP3254848B2 (ja) | 割れ感受性の小さい加圧鋳造用マグネシウム合金 |