JPS5946684B2 - 成形性に優れる冷延鋼板の製造法 - Google Patents
成形性に優れる冷延鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS5946684B2 JPS5946684B2 JP2048076A JP2048076A JPS5946684B2 JP S5946684 B2 JPS5946684 B2 JP S5946684B2 JP 2048076 A JP2048076 A JP 2048076A JP 2048076 A JP2048076 A JP 2048076A JP S5946684 B2 JPS5946684 B2 JP S5946684B2
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- slab
- low
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、連続鋳造により低炭素、低マンガンのアル
ミキルド鋼スラブを溶製し、そのスラブを圧延して表面
の美麗な成形性に優れた冷延鋼板を低コストで製造する
方法に関する。
ミキルド鋼スラブを溶製し、そのスラブを圧延して表面
の美麗な成形性に優れた冷延鋼板を低コストで製造する
方法に関する。
加工用冷延鋼板には通常、低炭素アルミキルド鋼、なか
んづくコアキルド鋼が用いられる。
んづくコアキルド鋼が用いられる。
このような鋼のし一ドルＭｎ値は通常０．２０〜０．４
０係であるが、これを０．０５〜０．２０％未満に低下
せしめた場合、強度が低下し、延性は向上し、ｒ値は平
均して高くなり、加工用冷延鋼板としての機械的性質が
顕著に改善されることは既に知られている。
０係であるが、これを０．０５〜０．２０％未満に低下
せしめた場合、強度が低下し、延性は向上し、ｒ値は平
均して高くなり、加工用冷延鋼板としての機械的性質が
顕著に改善されることは既に知られている。
しかし他方Ｓ量に対しＭｎ量が低下すると、熱延スラブ
加熱中オーステナイト粒界にＦｅＳが析出し易くなり、
これが熱延に際し赤熱脆性による熱延板表面又は端部に
疵を生せしめる原因となり、Ｍｎ／Ｓの値を余りに小さ
くすることは熱延鋼板および冷延鋼板表面における赤熱
脆化の危険があると考えられてきた。
加熱中オーステナイト粒界にＦｅＳが析出し易くなり、
これが熱延に際し赤熱脆性による熱延板表面又は端部に
疵を生せしめる原因となり、Ｍｎ／Ｓの値を余りに小さ
くすることは熱延鋼板および冷延鋼板表面における赤熱
脆化の危険があると考えられてきた。
発明者の試験研究の結果によると、ＦｅＳの析出はＭｎ
／Ｓが小さい程多く、Ｍｎ／Ｓが大きくなると減少する
が、このＦｅＳが圧延疵や割れにつながるか否かはＦｅ
Ｓの絶対量によるものと思われ、またＦｅＳの析出量は
Ｍｎ ／ Ｓの値の他、熱延の場合の加熱温度に大きく
影響されることが判明した。
／Ｓが小さい程多く、Ｍｎ／Ｓが大きくなると減少する
が、このＦｅＳが圧延疵や割れにつながるか否かはＦｅ
Ｓの絶対量によるものと思われ、またＦｅＳの析出量は
Ｍｎ ／ Ｓの値の他、熱延の場合の加熱温度に大きく
影響されることが判明した。
すなわち、周知の通り赤熱脆化は９５０℃以上の高温域
でオーステナイト粒界に析出したＦｅＳが溶融するため
脆化するものとされ、この徴候が現われると例えば高温
引張試験では引張特性のうち、特に断面収縮率ｆが減少
し、伸びＩＪが劣化することが予想される。
でオーステナイト粒界に析出したＦｅＳが溶融するため
脆化するものとされ、この徴候が現われると例えば高温
引張試験では引張特性のうち、特に断面収縮率ｆが減少
し、伸びＩＪが劣化することが予想される。
しかるに第１図の高温引張試験結果に示す如＜Ｍｎ／Ｓ
の値による差は比較的低温加熱域では殆どみられず１１
５０℃では逆にＭｎ ／ Ｓ ＝ ２４のものがＭｎ
／ Ｓ ＝ ７．１のものに較べＥｌ、ｆが劣る現象が
みられた。
の値による差は比較的低温加熱域では殆どみられず１１
５０℃では逆にＭｎ ／ Ｓ ＝ ２４のものがＭｎ
／ Ｓ ＝ ７．１のものに較べＥｌ、ｆが劣る現象が
みられた。
上記に基づきさらに実験を重ねた結果、低炭素、低マン
ガンアルミキルド鋼を通常の熱延加熱温度（１２５０〜
１２８０℃）よりも低い１１００〜１２００℃で熱延し
た場合、Ｍｎ ／ Ｓが１０未満のときにも赤熱脆化を
起すことなく良好な表面状況の熱延鋼板が得られること
が確認された。
ガンアルミキルド鋼を通常の熱延加熱温度（１２５０〜
１２８０℃）よりも低い１１００〜１２００℃で熱延し
た場合、Ｍｎ ／ Ｓが１０未満のときにも赤熱脆化を
起すことなく良好な表面状況の熱延鋼板が得られること
が確認された。
本発明は上記知見に基づくものであり、プレス成形性に
優れ、表面疵のない冷延鋼板を低コストで生産する方法
の開発を目的とするものであって。
優れ、表面疵のない冷延鋼板を低コストで生産する方法
の開発を目的とするものであって。
シードルＭｎ値０．０５〜０．２０チ未満（好ましくは
Ｍｎ ０．１０〜０．１５％）で４ ＜Ｍｎ ／ Ｓ
＜ １０に調整された低炭素アルミキルド鋼を連続鋳造
によりスラブとし、これを１１００〜１２００℃の温度
範囲に加熱し、熱延することを特徴とし、これを常法に
より冷延し焼鈍を施して冷延鋼板とする製造法を要旨と
する。
Ｍｎ ０．１０〜０．１５％）で４ ＜Ｍｎ ／ Ｓ
＜ １０に調整された低炭素アルミキルド鋼を連続鋳造
によりスラブとし、これを１１００〜１２００℃の温度
範囲に加熱し、熱延することを特徴とし、これを常法に
より冷延し焼鈍を施して冷延鋼板とする製造法を要旨と
する。
本発明において、特に連続鋳造法を用いる理由は、次の
とおりである。
とおりである。
本発明の如＜Ｍｎ量の低い溶鋼の場合、コアキルド鋼は
、リム層形成のためのリミングアクションによりＭｎが
酸化し、スラブ単位におけるＭｎ／Ｓの値が変動するが
、連続鋳造法によるレードルキルド鋼は、スラブ毎のＭ
ｎ／Ｓの値が安定し、熱延スラブ加熱温度管理が容易に
なる。
、リム層形成のためのリミングアクションによりＭｎが
酸化し、スラブ単位におけるＭｎ／Ｓの値が変動するが
、連続鋳造法によるレードルキルド鋼は、スラブ毎のＭ
ｎ／Ｓの値が安定し、熱延スラブ加熱温度管理が容易に
なる。
又０２％の増加に伴う酸可溶性Ａ１％のバラツキが小さ
く、コアキルド下注鋼塊にくらベスラブ毎の機械的性質
の変動が少なくさらにコストの低い点にある。
く、コアキルド下注鋼塊にくらベスラブ毎の機械的性質
の変動が少なくさらにコストの低い点にある。
スラブの熱延加熱温度を上記の如く限定する理由につい
ては前に触れたが、 ４ ＜ Ｍｎ ／ Ｓ ＜ １０
の領域の場合、シードルＭｎ値０．０５〜０．２０％未
満と低い場合でも、所定範囲内での低温加熱は加工用冷
延鋼板の機械的性質を改善する傾向を示す（第２図、第
３図）。
ては前に触れたが、 ４ ＜ Ｍｎ ／ Ｓ ＜ １０
の領域の場合、シードルＭｎ値０．０５〜０．２０％未
満と低い場合でも、所定範囲内での低温加熱は加工用冷
延鋼板の機械的性質を改善する傾向を示す（第２図、第
３図）。
また加熱燃料原単位を低くする面からも推奨される。
またＭｎ／Ｓが４を越え１０未満の領域での赤熱脆性に
よる表面疵発生防止のため、加熱温度は１２００°Ｃ以
下とする必要がある。
よる表面疵発生防止のため、加熱温度は１２００°Ｃ以
下とする必要がある。
なお加熱温度が１１００℃より低い場合はＡｌ、Ｎの固
溶状態が保てない。
溶状態が保てない。
本発明方法は前記連続鋳造でスラブにする溶鋼のし一ド
ルＭｎ値を、従来のコアキルド鋼のＭｎ値にくらべて著
しく低い０．０５〜０．２０％未満の範囲に制限するも
のであるが、この場合Ｍｎ％と冷延鋼板の加工性を示す
各種特性値との間には良い関係がみられ、Ｍｎを低下す
ることにより例えば第３図、第４図に示すように、ＹＰ
、ＴＳが低下し、Ｅｌｚ ｎ ｓ ｒ値が増し、いずれ
も良好な特性となる。
ルＭｎ値を、従来のコアキルド鋼のＭｎ値にくらべて著
しく低い０．０５〜０．２０％未満の範囲に制限するも
のであるが、この場合Ｍｎ％と冷延鋼板の加工性を示す
各種特性値との間には良い関係がみられ、Ｍｎを低下す
ることにより例えば第３図、第４図に示すように、ＹＰ
、ＴＳが低下し、Ｅｌｚ ｎ ｓ ｒ値が増し、いずれ
も良好な特性となる。
本法のＭｎ量は上記良好な特性と共に前記低温加熱によ
って赤熱脆性に基く製品欠陥を防止し得る範囲に限定し
た。
って赤熱脆性に基く製品欠陥を防止し得る範囲に限定し
た。
なお第３図のテストに使用した鋼のＭｎ以外の成分のし
一ドル分析値を第１表に示す。
一ドル分析値を第１表に示す。
次に本法の実施例について述べる。
第２表に示すし一ドル成分を持つし一ドルキルド鋼を連
続鋳造法によりスラブとなし、それぞれにつきスラブ加
熱温度を１２８０℃の高温加熱および１１８０℃の低温
加熱により熱延を実施した。
続鋳造法によりスラブとなし、それぞれにつきスラブ加
熱温度を１２８０℃の高温加熱および１１８０℃の低温
加熱により熱延を実施した。
熱延温度および以降の工程は通常の冷延鋼板と同一手法
により製造した。
により製造した。
冷延鋼板の機械的性質を第３表に示すがＭｎ値の低い方
が非常に良好となることが認められる。
が非常に良好となることが認められる。
また同一組成スラブであればスラブ加熱温度の低下によ
り機械的性質は向上し、その向上の程度は低Ｍｎ材の方
が顕著である。
り機械的性質は向上し、その向上の程度は低Ｍｎ材の方
が顕著である。
表面疵についてはＭｎ／Ｓの小さい人材を１２８０℃の
高温加熱した場合に発生するが加熱温度を１１８０℃と
することによりこれは防止された。
高温加熱した場合に発生するが加熱温度を１１８０℃と
することによりこれは防止された。
以上の如く本発明は、連続鋳造により低炭素、低マンガ
ンのアルミキルド鋼スラブを溶製し、そのスラブを圧延
して表面の美麗な成形性の優れた冷延鋼板を低コストで
製造出来る工業的に優れた製造法である。
ンのアルミキルド鋼スラブを溶製し、そのスラブを圧延
して表面の美麗な成形性の優れた冷延鋼板を低コストで
製造出来る工業的に優れた製造法である。
第１図、第２図はＭｎ／Ｓ値の異る低炭素アルミキルド
鋼の、ｆ 、Ｅｌ値の高温引張試験結果を示す。 第３図、第４図は低炭素アルミキルド鋼におけるＭｎ％
の変化と加工特性の関係を示す。
鋼の、ｆ 、Ｅｌ値の高温引張試験結果を示す。 第３図、第４図は低炭素アルミキルド鋼におけるＭｎ％
の変化と加工特性の関係を示す。
Claims (1)
- １ し−ドルＭｎ値０．０５〜０．２０％未満で４ ＜
Ｍｎ ／ Ｓ ＜ １０に調整された低炭素アルミキル
ド鋼を連続鋳造によりスラブとし、これを１１００〜１
２００℃の温度に加熱し熱延を行ったのち常法により冷
延、焼鈍することを特徴とする成形性に優れる冷延鋼板
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2048076A JPS5946684B2 (ja) | 1976-02-25 | 1976-02-25 | 成形性に優れる冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2048076A JPS5946684B2 (ja) | 1976-02-25 | 1976-02-25 | 成形性に優れる冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS52102867A JPS52102867A (en) | 1977-08-29 |
| JPS5946684B2 true JPS5946684B2 (ja) | 1984-11-14 |
Family
ID=12028274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2048076A Expired JPS5946684B2 (ja) | 1976-02-25 | 1976-02-25 | 成形性に優れる冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5946684B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5449930A (en) * | 1977-09-28 | 1979-04-19 | Nippon Steel Corp | Prevention of surface cracking of cast strip for electromagnetic steel |
| US5123971A (en) * | 1989-10-02 | 1992-06-23 | Armco Steel Company, L.P. | Cold reduced non-aging deep drawing steel and method for producing |
-
1976
- 1976-02-25 JP JP2048076A patent/JPS5946684B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS52102867A (en) | 1977-08-29 |
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