JPS5943863A - 接合型カムシヤフト - Google Patents
接合型カムシヤフトInfo
- Publication number
- JPS5943863A JPS5943863A JP15343782A JP15343782A JPS5943863A JP S5943863 A JPS5943863 A JP S5943863A JP 15343782 A JP15343782 A JP 15343782A JP 15343782 A JP15343782 A JP 15343782A JP S5943863 A JPS5943863 A JP S5943863A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shaft member
- carbon
- camshaft
- brazing
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/30—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for crankshafts; for camshafts
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、軸部材と組付部拐との貨合強匿を高めた接合
型カムシャフトに関する。
型カムシャフトに関する。
従来よシ、カムシャフトには一一・４ｔｊ 、ＩＥｉ型
または組付接合型のものが知られている。このうち、接
合型カムシャフトは、第１図に示すように、中空鋼管か
らなる軸部材（中実管でもよい）１にジャーナルピース
２及びカムピース３等の組付部材を嵌合しロウ付等の方
法で接合してなるものである。第２図は、接合型カムシ
ャフトの全体を示す概略側面図である。
または組付接合型のものが知られている。このうち、接
合型カムシャフトは、第１図に示すように、中空鋼管か
らなる軸部材（中実管でもよい）１にジャーナルピース
２及びカムピース３等の組付部材を嵌合しロウ付等の方
法で接合してなるものである。第２図は、接合型カムシ
ャフトの全体を示す概略側面図である。
上記構成の接合型カムシャフトにおいて、使用時に軸部
材と組付部材とが、ロウ伺による接合部分の界面から剥
離を生ずることがあり、ロウ付接合強度の向上が望まれ
ていた。また、軸部材として中空管（パイプ）を用いた
接合型カムシャフトにおいては、ｉｌｌ ｈｉ’、化及
びコストダウンをねらってパイプの肉厚をＷ；くするこ
とが考えられているが、パイプが低廉拐である低炭素銅
の場合には、管壁の薄肉化はＩＩ′Ｉ１１部材の強度低
下につながる。カムシャフトには、エンジンの型式や動
弁系の形態によっても異なるが、一般にはカムシャフト
ジャーナル都を支点としてカムノーズ部にかかる４ｉｉ
ｒ讃【によυ’ｌ’ｌｌｌ ｉキｌ（４Ａを曲けようと
する力が加わわっておシ、月料の曲げ強さく Ｐ＋伏点
）が低いと疲労強度が低下し、カムシャフトの塑性企と
なる。これはたたちに動弁糸の機能に悪影響企及はす、
一方、カムシャフト組付部材は、一般に材料費を押える
ために低炭素銅鍛造品が使用されるが、ロウ付処理時に
６温炉内で加熱さ７Ｌるため組付稀拐の表層脱炭によシ
表面硬度が低下し、との脱炭層を除去するために最後に
表面仕上は加工ｆｆ：何なわねばならず、工程が５．ζ
雑になるという問題があった。
材と組付部材とが、ロウ伺による接合部分の界面から剥
離を生ずることがあり、ロウ付接合強度の向上が望まれ
ていた。また、軸部材として中空管（パイプ）を用いた
接合型カムシャフトにおいては、ｉｌｌ ｈｉ’、化及
びコストダウンをねらってパイプの肉厚をＷ；くするこ
とが考えられているが、パイプが低廉拐である低炭素銅
の場合には、管壁の薄肉化はＩＩ′Ｉ１１部材の強度低
下につながる。カムシャフトには、エンジンの型式や動
弁系の形態によっても異なるが、一般にはカムシャフト
ジャーナル都を支点としてカムノーズ部にかかる４ｉｉ
ｒ讃【によυ’ｌ’ｌｌｌ ｉキｌ（４Ａを曲けようと
する力が加わわっておシ、月料の曲げ強さく Ｐ＋伏点
）が低いと疲労強度が低下し、カムシャフトの塑性企と
なる。これはたたちに動弁糸の機能に悪影響企及はす、
一方、カムシャフト組付部材は、一般に材料費を押える
ために低炭素銅鍛造品が使用されるが、ロウ付処理時に
６温炉内で加熱さ７Ｌるため組付稀拐の表層脱炭によシ
表面硬度が低下し、との脱炭層を除去するために最後に
表面仕上は加工ｆｆ：何なわねばならず、工程が５．ζ
雑になるという問題があった。
本発明は、従来の接合型カムシャフトの有する欠点をＳ
消するためのもので、接合すべき両部材の接合面におけ
る炭素膜、矩に差があるとロウ付接合強度が向上すると
いう知見に基づき、両部材の炭素濃度を異ならせこれら
をロウ材することによシ、接合強度が向」ニし、しかも
軸部材の曲げ強度を向上しならびに組付ｔｙｌ≦材の脱
炭層除去工程を省略することができるとび、種々の利点
を備えた接合型カムシャフトをＩラド［ｉ（することを
目的とするものである。
消するためのもので、接合すべき両部材の接合面におけ
る炭素膜、矩に差があるとロウ付接合強度が向上すると
いう知見に基づき、両部材の炭素濃度を異ならせこれら
をロウ材することによシ、接合強度が向」ニし、しかも
軸部材の曲げ強度を向上しならびに組付ｔｙｌ≦材の脱
炭層除去工程を省略することができるとび、種々の利点
を備えた接合型カムシャフトをＩラド［ｉ（することを
目的とするものである。
本発明カムシャフトは、予め浸炭処理を施こすことによ
シ異なった炭素濃度を有する軸部材と組付部材とをロウ
付接合してなることを特徴とするものである。
シ異なった炭素濃度を有する軸部材と組付部材とをロウ
付接合してなることを特徴とするものである。
以下、本発明カムシャフトについてさらに詳しく説明す
る。
る。
本発明は、接合すべき２つの母材間に炭素ｄ度差がある
とロウＵ接合強Ｉとが同上するという知見に基づくもの
であるが、これは次の理由による・すなわち、一定温度
に保持されたロウ付界面において両イｇ°材に炭素？？
、ｉ １．Ｇ！：勾配があると、浴？、−ｔ’ｌｉロウ
中への！υ材の平衡１丘ブ蝉稙に差があり、高炭素濃度
側母材の界面では平衡となるが低炭素−腹側母材の界面
では溶解が／１ユ行ｔ、 Ａｉ’ｔける。
とロウＵ接合強Ｉとが同上するという知見に基づくもの
であるが、これは次の理由による・すなわち、一定温度
に保持されたロウ付界面において両イｇ°材に炭素？？
、ｉ １．Ｇ！：勾配があると、浴？、−ｔ’ｌｉロウ
中への！υ材の平衡１丘ブ蝉稙に差があり、高炭素濃度
側母材の界面では平衡となるが低炭素−腹側母材の界面
では溶解が／１ユ行ｔ、 Ａｉ’ｔける。
そして、先きに平衡に璋した高炭素蘭度ｌ１ｌｌｌＪ′
Ｊ材の界面はその後なおもう一方の低炭計≦濃１ｆ’Ｕ
１１ｉ１１母材側から溶解し拡散してくる鉄により１
．田Ｉツ；的な過冷状態となりこの過冷分だけ、ｖｔ’
、炭素？１．１四側旬材界面で拡散して来た鉄が晶出す
る。との両部材界面における晶出−溶解はロウ層４が一
定温度に維持されている間続行し、これにまり両部材は
ロウ層を介し７て柱状の鉄晶出相によって連結され強度
が向上することになる。
Ｊ材の界面はその後なおもう一方の低炭計≦濃１ｆ’Ｕ
１１ｉ１１母材側から溶解し拡散してくる鉄により１
．田Ｉツ；的な過冷状態となりこの過冷分だけ、ｖｔ’
、炭素？１．１四側旬材界面で拡散して来た鉄が晶出す
る。との両部材界面における晶出−溶解はロウ層４が一
定温度に維持されている間続行し、これにまり両部材は
ロウ層を介し７て柱状の鉄晶出相によって連結され強度
が向上することになる。
両部材間の炭素濃度勾配とロウ付強度との関係を示すグ
ラフを第３図に示す。
ラフを第３図に示す。
第３図は、両部材間の炭素酔度差が０のときのロウ付接
合強度を１とし、炭素濃度差が０５チのとき及び炭素濃
度差が０７チのときのロウ付接合強度の比をグラフに示
したものでめる。
合強度を１とし、炭素濃度差が０５チのとき及び炭素濃
度差が０７チのときのロウ付接合強度の比をグラフに示
したものでめる。
第６図から明らかなように、戻素義度差が０３チのとき
には接合強度が３０チ増加し、また炭素巌度差が０．７
％のときには接合強度が６ｏ％増加している。
には接合強度が３０チ増加し、また炭素巌度差が０．７
％のときには接合強度が６ｏ％増加している。
本発明カムシャフトにおいて好ましい炭素濃度差は０．
３％以上である。しかし７ながら、この濃度差は、ロウ
月の部類や雇１部材に組伺部祠を嵌合したときの隙間低
め等によシ大きく影響される。例えば、ｆｌ’１ｌｉｌ
ロウを使用する場合には、炭素截度差は０．３チ以上が
好ましい。゛また、両ｍｌＳ材の隙間低めが０，１削以
上であると両部材の炭素磯度走はなるべく大きい方が良
く、隙間低めが０．１闘以下であると両部材がＩＵ°材
の晶出相で連結されやすいため炭菓濃度差が少なくても
よい。
３％以上である。しかし７ながら、この濃度差は、ロウ
月の部類や雇１部材に組伺部祠を嵌合したときの隙間低
め等によシ大きく影響される。例えば、ｆｌ’１ｌｉｌ
ロウを使用する場合には、炭素截度差は０．３チ以上が
好ましい。゛また、両ｍｌＳ材の隙間低めが０，１削以
上であると両部材の炭素磯度走はなるべく大きい方が良
く、隙間低めが０．１闘以下であると両部材がＩＵ°材
の晶出相で連結されやすいため炭菓濃度差が少なくても
よい。
次に、不発ゆｊカムシャフトの第１実施例をさらに訂し
く誘明する。第４図は本発明カムシャフトの製造例を示
すエイＹ図でめる・ まず、飼えにＪＩＳ ８Ｔｌ（Ｍ １３ のよう
な低炭素鋼制からなる中空軸Ｓ拐（内径２８１１１１１
％内厚１．８胃の）に、１もＸガス−２）゛［）１］ン
ｉ、Ｆｉｌ ９４０’ＣＸ ４時間で反戻処ノ；Ｌを行
なう。これによシーｘｉ ：；ｉｔ 、ｔＪの、・ζ囲
ノ會は炭片８ｂ工が０．２０チから０．８５頭へＬ’３
；！川ずり。
く誘明する。第４図は本発明カムシャフトの製造例を示
すエイＹ図でめる・ まず、飼えにＪＩＳ ８Ｔｌ（Ｍ １３ のよう
な低炭素鋼制からなる中空軸Ｓ拐（内径２８１１１１１
％内厚１．８胃の）に、１もＸガス−２）゛［）１］ン
ｉ、Ｆｉｌ ９４０’ＣＸ ４時間で反戻処ノ；Ｌを行
なう。これによシーｘｉ ：；ｉｔ 、ｔＪの、・ζ囲
ノ會は炭片８ｂ工が０．２０チから０．８５頭へＬ’３
；！川ずり。
一方のンノムビース及びジャーナルピース、、・’、：
） ｉｌ’ＬＬ刊部口は例えばＪＬＳ ５１５Ｃ（つよ
り領１１（〕犬素鋼材全石造加工することによシ作製δ
ノーしる。用付都、何の炭素一度は０，１５％である。
） ｉｌ’ＬＬ刊部口は例えばＪＬＳ ５１５Ｃ（つよ
り領１１（〕犬素鋼材全石造加工することによシ作製δ
ノーしる。用付都、何の炭素一度は０，１５％である。
したがって、両部材の炭素鑓１反差は０．７０％である
。
。
上記浸炭処理びｆみの軸部材に、組付部材をＪ９ｒ定位
１αに嵌合する。このときのｌ両部材に対する隙間低め
は００８ｆｉ（直径方向０．１６＋ｍｎ間隙）とする。
１αに嵌合する。このときのｌ両部材に対する隙間低め
は００８ｆｉ（直径方向０．１６＋ｍｎ間隙）とする。
各部材を適宜の方法で固定して炉中ロウ付処理を行なう
。ロウ材として州ロウを用い、ロウ付采件はアンモニア
分解ガス（Ａ、 Ｘ ）中１１２０℃×２０分で１丁な
う。その後、兵曹に応じて夕ｌ径部に画周波焼入’Ｉ：
Ａｉ！ＩＬ、耐電性を４１１’Ａ保してからＡｋ ＝
＋仕上加工とし“ご研削仕上を行なう、、（！ｆしれた
カムシャフトの４床＠強度は抜きぜん’＋’Ｊｆで２′
。
。ロウ材として州ロウを用い、ロウ付采件はアンモニア
分解ガス（Ａ、 Ｘ ）中１１２０℃×２０分で１丁な
う。その後、兵曹に応じて夕ｌ径部に画周波焼入’Ｉ：
Ａｉ！ＩＬ、耐電性を４１１’Ａ保してからＡｋ ＝
＋仕上加工とし“ご研削仕上を行なう、、（！ｆしれた
カムシャフトの４床＠強度は抜きぜん’＋’Ｊｆで２′
。
〜／−以上であった。また、カムシャフト中山４材の曲
げ強さは、浸炭処）埜を施こθないＳ ’ｌ’ＫＭ１３
軸部材（肉厚４．５ ｍ ）のものとの比較においてス
パン３８０鰭の１１は中央部に荷重をかけた場合、上記
第１実施例のカムシャフトのものが降伏点５２０ｋｆで
あったのに対し、比較軸部材は５７０ｋｇであった。ま
た、荷重１００１ｗ時の軸たわみ量は両方とも０．６〜
０４調といずれも同程度を示し、薄肉化による強度低下
はみられない。
げ強さは、浸炭処）埜を施こθないＳ ’ｌ’ＫＭ１３
軸部材（肉厚４．５ ｍ ）のものとの比較においてス
パン３８０鰭の１１は中央部に荷重をかけた場合、上記
第１実施例のカムシャフトのものが降伏点５２０ｋｆで
あったのに対し、比較軸部材は５７０ｋｇであった。ま
た、荷重１００１ｗ時の軸たわみ量は両方とも０．６〜
０４調といずれも同程度を示し、薄肉化による強度低下
はみられない。
次に、本発明カムシャフトの第２実施例を説明する。第
２実施例のカムシャフトは、第５図に示すように、低炭
素鋼（ＪＩＳ ８２５）からなる中実軸部材と低炭素
鋼材（ＪＩＳ ５１ｓ）を鍛造加工し、その後浸炭処
理してなる組付部材とをロウ材（銅ロウ）を用いてロウ
付処理し、最終仕上加工をしてなるものである。Ａｌ１
付部材の浸炭処理は、例えば９４０℃×４時間、ＲＸガ
ス雰囲気中で行なう。これによシ、軸部材の炭素濃度は
０．２５９！＋であるが、組付部材の炭素濃度は０．８
５％で、その差は０．６０％になる。ロウ付処理は第１
の実施例と同じとした。得られたカムシャフトの接合強
度はロウ付層厚が０．０８ｍで２６ｋｆ／−で、浸炭処
」！Ｊ１をしない組付ｔＦｒＩ材を中実’１ｔ１１部材
に組付け、同じ条件でロウ伺けしてイＩＩられた比較カ
ムシャフトの接合強度１５〜２０ｋｇ／−と比較しても
著しく向上している。また、本実施例のカムシャフトは
、にμ付ｔ′１１ｉ材を浸炭処理しであるので、組付部
材外周表面が市炭系１゜ｔになり、その後の炉中ロウ付
処理ｎニアの表層脱炭によっても硬さの低下が押えられ
るため、什」１加工時に通常行なわれている脱炭層除去
が不要になるという利点を肩する。
２実施例のカムシャフトは、第５図に示すように、低炭
素鋼（ＪＩＳ ８２５）からなる中実軸部材と低炭素
鋼材（ＪＩＳ ５１ｓ）を鍛造加工し、その後浸炭処
理してなる組付部材とをロウ材（銅ロウ）を用いてロウ
付処理し、最終仕上加工をしてなるものである。Ａｌ１
付部材の浸炭処理は、例えば９４０℃×４時間、ＲＸガ
ス雰囲気中で行なう。これによシ、軸部材の炭素濃度は
０．２５９！＋であるが、組付部材の炭素濃度は０．８
５％で、その差は０．６０％になる。ロウ付処理は第１
の実施例と同じとした。得られたカムシャフトの接合強
度はロウ付層厚が０．０８ｍで２６ｋｆ／−で、浸炭処
」！Ｊ１をしない組付ｔＦｒＩ材を中実’１ｔ１１部材
に組付け、同じ条件でロウ伺けしてイＩＩられた比較カ
ムシャフトの接合強度１５〜２０ｋｇ／−と比較しても
著しく向上している。また、本実施例のカムシャフトは
、にμ付ｔ′１１ｉ材を浸炭処理しであるので、組付部
材外周表面が市炭系１゜ｔになり、その後の炉中ロウ付
処理ｎニアの表層脱炭によっても硬さの低下が押えられ
るため、什」１加工時に通常行なわれている脱炭層除去
が不要になるという利点を肩する。
なお、第６図と第７図は、比軟カムシャフトと本発明カ
ムシャフトのロウ付接合部分の組織を示す顕微鏡写真図
であ・る。第６図は、！１１１１部材としてＪＩＳ
ＳＴＫＭ １５Ｃ製パイプ（Ｃ＝０．！１５％）を用
い、組付部材（ジャーナルピース）として耐海性を考慮
しロウ付後の熱処理を小股とした８８Ｍ４０（ご＝０．
４５％）鍛造品を用い、財；間妖め０．１６＋ｏ＋で組
付たのち、銅ロウで高中周波焼入れなどの炉中ロウ付処
理を行なったもの、第７図は軸部材として浸炭処理した
Ｊ Ｉ Ｓ ５ＴＫＮ１５Ｃ製パイプを用い、組付部
材（ジャーナルピース）として前述と同様に８０Ｍ４０
鍛造品を用い、隙間低め０．１６ｍ で両部材を組付
けたのち、嗣ロウで炉中ロウ付処理を行なったものであ
る。第７図から明らかなように、ロウ層中に軸部材１側
から組付部材２側へと母材が柱状に晶出していることが
わかる。両部材の隙間低めがさらに小さいと、母材の柱
状晶によって両部材が連結され、接合強度は一層向上す
る。
ムシャフトのロウ付接合部分の組織を示す顕微鏡写真図
であ・る。第６図は、！１１１１部材としてＪＩＳ
ＳＴＫＭ １５Ｃ製パイプ（Ｃ＝０．！１５％）を用
い、組付部材（ジャーナルピース）として耐海性を考慮
しロウ付後の熱処理を小股とした８８Ｍ４０（ご＝０．
４５％）鍛造品を用い、財；間妖め０．１６＋ｏ＋で組
付たのち、銅ロウで高中周波焼入れなどの炉中ロウ付処
理を行なったもの、第７図は軸部材として浸炭処理した
Ｊ Ｉ Ｓ ５ＴＫＮ１５Ｃ製パイプを用い、組付部
材（ジャーナルピース）として前述と同様に８０Ｍ４０
鍛造品を用い、隙間低め０．１６ｍ で両部材を組付
けたのち、嗣ロウで炉中ロウ付処理を行なったものであ
る。第７図から明らかなように、ロウ層中に軸部材１側
から組付部材２側へと母材が柱状に晶出していることが
わかる。両部材の隙間低めがさらに小さいと、母材の柱
状晶によって両部材が連結され、接合強度は一層向上す
る。
本発明接合型カムシャフトは、接合すべき両部材の炭素
濃度に差があればよいので、前述のようにいずれか一方
に浸炭処理を施こす以外に、両部材にそれぞれ炭素濃度
が生じるように浸炭処理を行なってもよい。このように
すれば、接合強度の向上は勿論、軸部材の曲げ強度向上
ならびに組付部材の脱炭層除去工程の不要の効果が同時
に得られる。
濃度に差があればよいので、前述のようにいずれか一方
に浸炭処理を施こす以外に、両部材にそれぞれ炭素濃度
が生じるように浸炭処理を行なってもよい。このように
すれば、接合強度の向上は勿論、軸部材の曲げ強度向上
ならびに組付部材の脱炭層除去工程の不要の効果が同時
に得られる。
以上記載したように、本発明カムシャフトは、予め浸炭
処理をすることにより異なる炭素濃度をＭする軸部材及
び組付部材をロウ付接合してなるもので、両部材の炭素
６度勾配によるロウ層への柱状晶出によってロウ付接合
強度が向上し、長期間の使用にも十分耐久しうるという
利点を有する。また、軸部材の浸炭処ｊ４１ｊによシ軸
部材曲げ強度が著しく向上し、組付部判の浸炭処理によ
シ組付部材に脱炭層が生じることが防止され、脱炭層除
去工程を省略することができる。また、本発明カムシャ
フトは原材料として低廉材である炭素量０．５５チまで
の低中炭素鋼を使用することができるので、例えば、高
炭素鋼（ＳＫｓ）と低炭素鋼（８２５Ｃ）との組合せに
比較して原料コストを低く押えることができるという利
点をも有する。
処理をすることにより異なる炭素濃度をＭする軸部材及
び組付部材をロウ付接合してなるもので、両部材の炭素
６度勾配によるロウ層への柱状晶出によってロウ付接合
強度が向上し、長期間の使用にも十分耐久しうるという
利点を有する。また、軸部材の浸炭処ｊ４１ｊによシ軸
部材曲げ強度が著しく向上し、組付部判の浸炭処理によ
シ組付部材に脱炭層が生じることが防止され、脱炭層除
去工程を省略することができる。また、本発明カムシャ
フトは原材料として低廉材である炭素量０．５５チまで
の低中炭素鋼を使用することができるので、例えば、高
炭素鋼（ＳＫｓ）と低炭素鋼（８２５Ｃ）との組合せに
比較して原料コストを低く押えることができるという利
点をも有する。
第１図は接合カムシャフトの組付状態を示す斜視図、
第２図は接合カムシャフトの概略側面図、第５因はロウ
付層厚が０．０８ｍにおける接合部材の炭素濃度差と接
合強度比率との関係を示すグラフ、 第４図及び第５図はそれぞれ本発明カムシャフトの製造
例を示す工程図、 第６図及び第７図はそれぞれ比較接合カムシャフト（炭
素ｄネ度差０．１％以下）と本発明カムシャフト（炭素
濃度差０．６％）におけるロウ付接合部付近の顕ｖＩ！
、鏡写真（倍率１００ 倍）である。 １・・・軸部材、 ２・・・ジャーナルピース、
３・・・カムピース。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 同 ４２図 四 炭車濃度差（”／、） ３ ３？４ 図 ２を５ 四 牽ｉ岡中実。 ツヤ−ナル θ εり ′？７ 口８−
付層厚が０．０８ｍにおける接合部材の炭素濃度差と接
合強度比率との関係を示すグラフ、 第４図及び第５図はそれぞれ本発明カムシャフトの製造
例を示す工程図、 第６図及び第７図はそれぞれ比較接合カムシャフト（炭
素ｄネ度差０．１％以下）と本発明カムシャフト（炭素
濃度差０．６％）におけるロウ付接合部付近の顕ｖＩ！
、鏡写真（倍率１００ 倍）である。 １・・・軸部材、 ２・・・ジャーナルピース、
３・・・カムピース。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 同 ４２図 四 炭車濃度差（”／、） ３ ３？４ 図 ２を５ 四 牽ｉ岡中実。 ツヤ−ナル θ εり ′？７ 口８−
Claims (1)
- （１） 予め浸炭処理を施こすことにより異なった炭
素湿度を有する軸部材と組付部材とをロウ付接合してな
る接合型カムシャフト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15343782A JPS5943863A (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 接合型カムシヤフト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15343782A JPS5943863A (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 接合型カムシヤフト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5943863A true JPS5943863A (ja) | 1984-03-12 |
Family
ID=15562499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15343782A Pending JPS5943863A (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 接合型カムシヤフト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5943863A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100398606B1 (ko) * | 2001-04-10 | 2003-09-19 | 주식회사 서진캠 | 캠과 샤프트의 제조방법 |
| KR101353353B1 (ko) * | 2012-05-25 | 2014-01-27 | 주식회사 서진캠 | 캠샤프트 어셈블리 및 캠샤프트 어셈블리 제조방법 |
-
1982
- 1982-09-03 JP JP15343782A patent/JPS5943863A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100398606B1 (ko) * | 2001-04-10 | 2003-09-19 | 주식회사 서진캠 | 캠과 샤프트의 제조방법 |
| KR101353353B1 (ko) * | 2012-05-25 | 2014-01-27 | 주식회사 서진캠 | 캠샤프트 어셈블리 및 캠샤프트 어셈블리 제조방법 |
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