JPS5942107A - 圧延機のセツトアツプ方法 - Google Patents
圧延機のセツトアツプ方法Info
- Publication number
- JPS5942107A JPS5942107A JP57151169A JP15116982A JPS5942107A JP S5942107 A JPS5942107 A JP S5942107A JP 57151169 A JP57151169 A JP 57151169A JP 15116982 A JP15116982 A JP 15116982A JP S5942107 A JPS5942107 A JP S5942107A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- roll
- speed
- roll diameter
- friction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、圧延機のセットアツプ方法に関し、とくに
冷間圧延機での圧延荷重、圧延トルク、および先進率を
含む圧延設定値を適切に算出することについての開発研
究の結果を開示するものである、 冷間圧延での圧延荷重、圧延トルクおよび先進率などの
圧延特性は、圧延用ロールと圧延板材間での摩擦係数に
より、変動の大きいことは知られているとおりである。
冷間圧延機での圧延荷重、圧延トルク、および先進率を
含む圧延設定値を適切に算出することについての開発研
究の結果を開示するものである、 冷間圧延での圧延荷重、圧延トルクおよび先進率などの
圧延特性は、圧延用ロールと圧延板材間での摩擦係数に
より、変動の大きいことは知られているとおりである。
従って精度の高い摩擦係数の算定によって、圧延設定値
の精度を向上することが可能になる。
の精度を向上することが可能になる。
ところで近年冷間タンデム圧延機では、多鋼種、多サイ
ズの材料の圧延が行なわれることが多く、そのため、 ■）圧延速度が各スタンドにより大幅に変わる。
ズの材料の圧延が行なわれることが多く、そのため、 ■）圧延速度が各スタンドにより大幅に変わる。
とくにシートゲージ、薄物ゲージの圧延を同一圧延機で
行う場合には、一層、変動範囲が広くなる。
行う場合には、一層、変動範囲が広くなる。
２）圧延スタンド毎に、作業ロール径を大幅に変え、例
えば前段スタンドでは、高圧下を行なうため、ロール華
を小さくし、圧延荷重限界を広げる一方後段スタンドで
は高速化、形状安定化のため大径ロールを使用して圧延
効率化を図ったり、またときには後段スタンドに小径ロ
ールを用いて、形状制卸能を高めることが必我とされる
。
えば前段スタンドでは、高圧下を行なうため、ロール華
を小さくし、圧延荷重限界を広げる一方後段スタンドで
は高速化、形状安定化のため大径ロールを使用して圧延
効率化を図ったり、またときには後段スタンドに小径ロ
ールを用いて、形状制卸能を高めることが必我とされる
。
などのｅ ＭＷが加わり、いずれにしても上述のような
冷間タンデム圧延機においては、圧延速度、作１戸ロー
ル径がスタンド毎に、また各スタンド内でも大きく変わ
ることに１よる。
冷間タンデム圧延機においては、圧延速度、作１戸ロー
ル径がスタンド毎に、また各スタンド内でも大きく変わ
ることに１よる。
健来摩擦係数は、経験則、とくに実機データに従って荷
重式の逆算にて算出した値を、各スタンド毎に定める方
法が採られていた。
重式の逆算にて算出した値を、各スタンド毎に定める方
法が採られていた。
かような算定は、ある７ｉ”Ｉ−別の圧延速ｒμ、作業
ロール径の範囲では適用可能であっても、前述のように
圧延速度、作業ロール径か大幅に異なる条件下ではもは
や適合ぜずしたがって前述の条件に適用し得る汎用性を
持った摩擦序数の準拠式を与えることが必要になったの
である。
ロール径の範囲では適用可能であっても、前述のように
圧延速度、作業ロール径か大幅に異なる条件下ではもは
や適合ぜずしたがって前述の条件に適用し得る汎用性を
持った摩擦序数の準拠式を与えることが必要になったの
である。
この発明は、このような汎用性を持った摩擦係数μの算
出式を策定し、これを用いて圧延設定値の精度向上を図
った圧延機のセットアツプ方法を提案しようとするもの
である。
出式を策定し、これを用いて圧延設定値の精度向上を図
った圧延機のセットアツプ方法を提案しようとするもの
である。
発明者らは種々に作業ロール径の異なった（５０ｍｍφ
〜６２０ｍｍφ）圧延機での圧延動力の比較を行なった
ところ、従来小径作業ロールの方が大径のものよりも圧
延動力が小さいと首われていたのに反して実際にはトー
タル圧下率８０％ぐらいまでは、はとんど圧延動力には
差が顕われなかった。
〜６２０ｍｍφ）圧延機での圧延動力の比較を行なった
ところ、従来小径作業ロールの方が大径のものよりも圧
延動力が小さいと首われていたのに反して実際にはトー
タル圧下率８０％ぐらいまでは、はとんど圧延動力には
差が顕われなかった。
これは摩擦係数が、小径作業ロールはど大きくなるため
であると考えて差支えない。
であると考えて差支えない。
そこでこの発明では、まず圧延速度、作業ロール径の関
数よりなる摩擦係数の予測式を以下にのべるように確定
し、次にこの摩擦係数予測式を用いて算出した圧延荷和
、圧延トルク、先進率より圧延ロール速度、圧下位置な
どの圧延設定値の算出を行うのである。
数よりなる摩擦係数の予測式を以下にのべるように確定
し、次にこの摩擦係数予測式を用いて算出した圧延荷和
、圧延トルク、先進率より圧延ロール速度、圧下位置な
どの圧延設定値の算出を行うのである。
上記の予測式については、作業ロールと圧延板材間の摩
擦係数の大小が、 （１） ロールバイト入側で動水圧的な効果より接触
弧上へもたらされる４１１滑油量 （２）作業ロールおよび板材の表面粗度などに依存し、
いま作業ロールおよび圧延板材の表面粗度が一定であれ
ば、当然に摩擦係数の大小は、潤滑油量に反比例する。
擦係数の大小が、 （１） ロールバイト入側で動水圧的な効果より接触
弧上へもたらされる４１１滑油量 （２）作業ロールおよび板材の表面粗度などに依存し、
いま作業ロールおよび圧延板材の表面粗度が一定であれ
ば、当然に摩擦係数の大小は、潤滑油量に反比例する。
さて発明者らは、潤滑油量の大小に直接関係すると考え
られる作業ロール径、ロール速度と、摩擦係数との関係
について、同一圧延材を用い、作業ロール径の異なった
圧延機での実験を行ない第１図に示す結果を得た。
られる作業ロール径、ロール速度と、摩擦係数との関係
について、同一圧延材を用い、作業ロール径の異なった
圧延機での実験を行ない第１図に示す結果を得た。
こ〜にミル／１６Ａ １ ｒ Ａ ２は作業ロール径４
００φ〜６２０φ、ロール粗度０．３〜０．５μ、鉱物
油系圧延油、Ｂは作業ロール径２５０φ、ロール粗度０
゜３μ、鉱物油系圧延油、 Ｃは作業ロール径８０φ、ロール粗度０．３μ、鉱物油
系圧延油、 そしてＤは、作業ロール径５０φ、ロール粗度０゜８Ａ
。
００φ〜６２０φ、ロール粗度０．３〜０．５μ、鉱物
油系圧延油、Ｂは作業ロール径２５０φ、ロール粗度０
゜３μ、鉱物油系圧延油、 Ｃは作業ロール径８０φ、ロール粗度０．３μ、鉱物油
系圧延油、 そしてＤは、作業ロール径５０φ、ロール粗度０゜８Ａ
。
鉱物油系圧延油、
のΦ件で圧延試験を行ったものである。
尚、ミル／１６ Ｂ −Ｄは、ロール粗度圧延油とも同
じ条件での実験結果である。
じ条件での実験結果である。
第１図より摩擦係数は、作業ロール径、圧延ロール速度
が大きいほど、減少することが判る。
が大きいほど、減少することが判る。
この実験よりイ（）られた摩擦係数予測式は次の（１）
式に示すとおりであった。
式に示すとおりであった。
う（中ｆ１１ ＋ ａ ２ ；圧延油、ロール表面性
状で決まる定数 ■〕。、ｖｌ、。；作業ロールイｔ￥ｊ、ロール速度ノ
基準値 Ｄ 、Ｖ□ ；作業ロール径、ロール速度の実除値 （１）式において、ロール速度は出口板速を用いて算定
しても誤差として無祝し得ることは、通′帛の先進率の
大きさく ｆ ＝ ＋１．０１〜０．０５ ）より容易
に判る。
状で決まる定数 ■〕。、ｖｌ、。；作業ロールイｔ￥ｊ、ロール速度ノ
基準値 Ｄ 、Ｖ□ ；作業ロール径、ロール速度の実除値 （１）式において、ロール速度は出口板速を用いて算定
しても誤差として無祝し得ることは、通′帛の先進率の
大きさく ｆ ＝ ＋１．０１〜０．０５ ）より容易
に判る。
次ににに設定した摩擦係数予測式を用いるロール速度、
圧下位ｆ−１の算出方法については、第２図に、ロール
速度、圧下位置算出方法の一例を示すようにロール径り
工ｒ ＡＪｉ ｉｔ ■ｆ（ｉを用いて（１）式に従い
ゃ出した摩擦係数ｌｌ］より、圧延荷重Ｐ工、圧延トル
クＧ、パワーＨ２先３（ｃ率ｆ を豹出する。
圧下位ｆ−１の算出方法については、第２図に、ロール
速度、圧下位置算出方法の一例を示すようにロール径り
工ｒ ＡＪｉ ｉｔ ■ｆ（ｉを用いて（１）式に従い
ゃ出した摩擦係数ｌｌ］より、圧延荷重Ｐ工、圧延トル
クＧ、パワーＨ２先３（ｃ率ｆ を豹出する。
Ｉ Ｐｌ １こ
〜で使用する圧延ａ！ｊ ｉｆ＋、圧延トルクおよび先
）１４．率の式は、それぞれ従来より冷間圧延で使用さ
れているようなり １１１の荷η１式、トルク式、Ｂｌ
ａｎｄ＆ Ｆｏｒｄの先進率式などを使用すれば良い。
〜で使用する圧延ａ！ｊ ｉｆ＋、圧延トルクおよび先
）１４．率の式は、それぞれ従来より冷間圧延で使用さ
れているようなり １１１の荷η１式、トルク式、Ｂｌ
ａｎｄ＆ Ｆｏｒｄの先進率式などを使用すれば良い。
なお第２図においてｂ王は出（）ＩＩＩ板厚、■１は板
速であり、またｔｆｉ ” Ｄ工は、前方および後方各
張力、モしてＳｌは圧下位置である。
速であり、またｔｆｉ ” Ｄ工は、前方および後方各
張力、モしてＳｌは圧下位置である。
この発明により圧延荷ｉｊ・、トルク、先進率、圧延特
性などの予σ！ＩＩ ＃’ｉｔ度向上が期待できるが、
その１例を次に示す。
性などの予σ！ＩＩ ＃’ｉｔ度向上が期待できるが、
その１例を次に示す。
第３図は作業ロール径５．１０ ｍｍφ〜６１０ ｍｍ
φ（＋１〜＃４スタンド）、３８０〜４２０ｍｍφ（＃
５スタンド）の実機圧延イ曵に摩擦係数式（１）を適用
した場合のマスフローＲｔＬＴ、精度を従来法と対比し
て示した。
φ（＋１〜＃４スタンド）、３８０〜４２０ｍｍφ（＃
５スタンド）の実機圧延イ曵に摩擦係数式（１）を適用
した場合のマスフローＲｔＬＴ、精度を従来法と対比し
て示した。
こ〜に第３図のグラフで倖１ｉ？ｉｌにとったマスフロ
・−比は、フｔ １および５に関して次式（２）式中ｖ
■ ：実績ロール速度 １１８５ ｆ□、ｆ５：４算先進率 （Ｂｌａｎｄ Ｅ’ｔ、 ＦｏｒｄＱ式による）ｈア□
１ｈｘ５： Ｘ紳バνみ計による板厚に従い、４黄Ｉ＋
１ｌＩＩは＃５スタンドの出１１１１１板Ｊ’ｌ−であ
る。
・−比は、フｔ １および５に関して次式（２）式中ｖ
■ ：実績ロール速度 １１８５ ｆ□、ｆ５：４算先進率 （Ｂｌａｎｄ Ｅ’ｔ、 ＦｏｒｄＱ式による）ｈア□
１ｈｘ５： Ｘ紳バνみ計による板厚に従い、４黄Ｉ＋
１ｌＩＩは＃５スタンドの出１１１１１板Ｊ’ｌ−であ
る。
従−来の冷棒係数のＲ出には、ロール径や圧延速度の考
慮がなされていなかったため、先ｊＩＬ率計算粘度が悪
く、特に薄物ゲージでは＃４１および＃５スタンドでロ
ール速度差が大きいため、８′にの１．１１差となって
いた。一方、この発明に従うｒｌＩ九４ｆ糸数式をＩ商
用した場合は、マスフロー８１’ ；！舌ｉＫｔ差は、
はに２？らとなり、この発明による効才、がＳ♂［１わ
れている。
慮がなされていなかったため、先ｊＩＬ率計算粘度が悪
く、特に薄物ゲージでは＃４１および＃５スタンドでロ
ール速度差が大きいため、８′にの１．１１差となって
いた。一方、この発明に従うｒｌＩ九４ｆ糸数式をＩ商
用した場合は、マスフロー８１’ ；！舌ｉＫｔ差は、
はに２？らとなり、この発明による効才、がＳ♂［１わ
れている。
以上この発明を冷間タンデム圧延（虎に３ｒ３用した例
を示したが単スタンドの圧延機においても、ロール径な
仙品ロールよりその使用を経て廃却に至るロール径とな
るまでには大幅に変わるのでその・研削＋Ｉ４生のト１
５に、この発明をｔｆ＜ｊ用でき、すでにのべたと同イ
ラーなセットアツプ桔Ｕ向上にｔｆ与させることができ
る。
を示したが単スタンドの圧延機においても、ロール径な
仙品ロールよりその使用を経て廃却に至るロール径とな
るまでには大幅に変わるのでその・研削＋Ｉ４生のト１
５に、この発明をｔｆ＜ｊ用でき、すでにのべたと同イ
ラーなセットアツプ桔Ｕ向上にｔｆ与させることができ
る。
第１． ｌｉ”−１＆ｊ、 作、、′１５ ｏ −ル径
（Ｄ）、ｏ −ル、□２４３１Ｊｊｌ （Ｖ、） ト１
′介停係数の関係の調Ｊ１〔結果を示すグラフ、第２図
は、圧延静定値（■Ｒ１，Ｓ□）工Ｉ出要領を示すフロ
ーチャート、 第３図は、マスフロー泪詩精Ｉ仄の」七φχグラフであ
る。 ／ｉ与；ｆ’ｆ出願人 川崎製鉄株式会社第１図
（Ｄ）、ｏ −ル、□２４３１Ｊｊｌ （Ｖ、） ト１
′介停係数の関係の調Ｊ１〔結果を示すグラフ、第２図
は、圧延静定値（■Ｒ１，Ｓ□）工Ｉ出要領を示すフロ
ーチャート、 第３図は、マスフロー泪詩精Ｉ仄の」七φχグラフであ
る。 ／ｉ与；ｆ’ｆ出願人 川崎製鉄株式会社第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 冷間圧延における圧延速度ＶＲ，作業ロール径りに
応じて、下記式であられされるｎ３擦係０μの予測演算
を行い、該摩擦保舵μの値を用いて圧延荷重、圧延トル
ク、および先進率を含む圧延特性を予測し、これに従っ
て圧延条件を設定することからなる圧延機のセットアツ
プ方法 記 式中ａ□、ａ２：圧延油、作業ロール表面性状で決まる
定数 り。、■Ｒ８：作７）■ロール径、ロール速度の基ｊ席
値 Ｄ 、ＶＲ：作禁ロール径、ロール速匣の実際値
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57151169A JPS5942107A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 圧延機のセツトアツプ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57151169A JPS5942107A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 圧延機のセツトアツプ方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5942107A true JPS5942107A (ja) | 1984-03-08 |
Family
ID=15512819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57151169A Pending JPS5942107A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 圧延機のセツトアツプ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5942107A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61199507A (ja) * | 1985-02-28 | 1986-09-04 | Nippon Steel Corp | 金属板圧延における先進率制御方法 |
| JPS61273209A (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 圧延機における初期ロ−ル間隙設定方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5250956A (en) * | 1975-10-21 | 1977-04-23 | Kobe Steel Ltd | Mill setting method for roll mill |
| JPS5440457A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-29 | Hitachi Ltd | Safety device for elevator |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP57151169A patent/JPS5942107A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5250956A (en) * | 1975-10-21 | 1977-04-23 | Kobe Steel Ltd | Mill setting method for roll mill |
| JPS5440457A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-29 | Hitachi Ltd | Safety device for elevator |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61199507A (ja) * | 1985-02-28 | 1986-09-04 | Nippon Steel Corp | 金属板圧延における先進率制御方法 |
| JPH048122B2 (ja) * | 1985-02-28 | 1992-02-14 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61273209A (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 圧延機における初期ロ−ル間隙設定方法 |
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