JPS5939326A - 圧力変動式吸着方法 - Google Patents
圧力変動式吸着方法Info
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- JPS5939326A JPS5939326A JP57151254A JP15125482A JPS5939326A JP S5939326 A JPS5939326 A JP S5939326A JP 57151254 A JP57151254 A JP 57151254A JP 15125482 A JP15125482 A JP 15125482A JP S5939326 A JPS5939326 A JP S5939326A
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- JP
- Japan
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- regeneration
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- adsorbent
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は空気を液化分離するため等原料空気中に含まれ
る水分や炭酸ガス（以下、ｒ ＣＯｌ Ｊという）の除
去処理用としての圧力変動式吸着方法（以下、ｌ−Ｐ８
ＡＪという）で、吸着剤の再生を真空排気にニジ行なう
方法に関する。
る水分や炭酸ガス（以下、ｒ ＣＯｌ Ｊという）の除
去処理用としての圧力変動式吸着方法（以下、ｌ−Ｐ８
ＡＪという）で、吸着剤の再生を真空排気にニジ行なう
方法に関する。
一般にＰＳＡＫは、吸着操作後の吸着剤の再生方法によ
ってパージ再生や加熱再生併用、そ（−で真空再生等各
種の方式のＰＳＡがある。このうち真空再生によるＰＳ
Ａは空気等気体中に含まれる水やＣＯｌを除去するため
に再生真空度と真空保持時間の両方に下記のような実施
上の不都合があり実用化されていないのが実状である。
ってパージ再生や加熱再生併用、そ（−で真空再生等各
種の方式のＰＳＡがある。このうち真空再生によるＰＳ
Ａは空気等気体中に含まれる水やＣＯｌを除去するため
に再生真空度と真空保持時間の両方に下記のような実施
上の不都合があり実用化されていないのが実状である。
これを第１図を用いて説明すると、＃７￥１図ｔユ吸着
塔Ａに原料空気が配管１．弁２．配管３を介して導入さ
れ、吸着塔Ａ内の吸着剤によって原料空気中の水分やＣ
Ｏ７が吸され、清浄となった精製空気が配管４１升５を
介して導出する吸着工程の終了時を示したものである。
塔Ａに原料空気が配管１．弁２．配管３を介して導入さ
れ、吸着塔Ａ内の吸着剤によって原料空気中の水分やＣ
Ｏ７が吸され、清浄となった精製空気が配管４１升５を
介して導出する吸着工程の終了時を示したものである。
図において、吸着塔Ａ内の表示は該吸着塔Ａの各断面に
おける吸着剤の吸着状況を模擬的に図示したもので、Ｙ
軸は吸着塔の高さを、Ｘ軸は吸着剤が原石空気中の水分
ＣＯ，を吸着した量を示し、Ｘ軸の右端から左端に向け
て吸着量が増加し、左端は飽和状態を示す。そして１０
１は吸着剤が水分を吸着した部分で、水分は原料空気導
入側近くでほとんど吸着され、１０２はＣＯ，吸着部分
で、原料空気導入側から精製空気導出側に向けて吸着剤
の吸着量が減少していく状況を模擬的に示している。な
お、１０３は吸着剤が未だ飽和状態に到達していない部
分である。
おける吸着剤の吸着状況を模擬的に図示したもので、Ｙ
軸は吸着塔の高さを、Ｘ軸は吸着剤が原石空気中の水分
ＣＯ，を吸着した量を示し、Ｘ軸の右端から左端に向け
て吸着量が増加し、左端は飽和状態を示す。そして１０
１は吸着剤が水分を吸着した部分で、水分は原料空気導
入側近くでほとんど吸着され、１０２はＣＯ，吸着部分
で、原料空気導入側から精製空気導出側に向けて吸着剤
の吸着量が減少していく状況を模擬的に示している。な
お、１０３は吸着剤が未だ飽和状態に到達していない部
分である。
次に前記吸着工程終了後、吸着塔Ａは再生のため脱着工
程に操作されるが、まず弁２，５を閉じて弁６を開は吸
着塔Ａ内の空気を大気放出する。
程に操作されるが、まず弁２，５を閉じて弁６を開は吸
着塔Ａ内の空気を大気放出する。
引＠続き吸着塔Ａ内の圧力が大気圧付近になったら弁６
を閉じて弁７２ｉ？開け、真空ポンプ８で真空排気を行
なう。この場合、真空度が上昇するにつれて一着剤の再
生が進んでいくが、この真空再生方法には再生に必要な
真空度及び再生に必要な時間の点で問題があった。即ち
吸着剤への水分、 ＣＯ２の吸着結合力がその吸着機構
上極めて強くそれ故吸着剤よシ水分、ＣＯ，を脱離せし
めて完全再生を図るにはかなシの高真空、例えば０．１
〜０．５ ’Ｉ’ｏｒｒ程度で長時間保持しなけれはな
らない。
を閉じて弁７２ｉ？開け、真空ポンプ８で真空排気を行
なう。この場合、真空度が上昇するにつれて一着剤の再
生が進んでいくが、この真空再生方法には再生に必要な
真空度及び再生に必要な時間の点で問題があった。即ち
吸着剤への水分、 ＣＯ２の吸着結合力がその吸着機構
上極めて強くそれ故吸着剤よシ水分、ＣＯ，を脱離せし
めて完全再生を図るにはかなシの高真空、例えば０．１
〜０．５ ’Ｉ’ｏｒｒ程度で長時間保持しなけれはな
らない。
例えば２塔式吸着塔であると吸着塔で原料空気中の水分
、ＣＯ２を除去し精製空気中のＣＯ！を常時２ＰＰＭ以
下に保持しようとしても、吸着時間によって再生時間が
限定され吸着時間と再生時間を同じにすると再生不充分
となシ、空気液−化分離装置で必要とされる精製空気中
のＣＯ，含量を２ ＰＰＭ以下に保持することは困難で
ある。また、３塔式にすれば再生時間は吸着時間の２倍
程度になるが、この時間中真空再生を行なっても次の吸
着工程時に精製空気中のＣＯ７を２ ＰＰＭ以下に保持
できるという保証はない。更には３塔を順次に切シ換え
ていく関係上、真空再生に係る２塔の再生開始時が異な
るので１台のλ空ポンプで両方の真空再生を行なうと再
生不充分となる。従って３塔式では２台の具窒ポンプが
必要であシ、同様に４塔式では３台の真空ポンプが必要
となり設備的に不都合である。
、ＣＯ２を除去し精製空気中のＣＯ！を常時２ＰＰＭ以
下に保持しようとしても、吸着時間によって再生時間が
限定され吸着時間と再生時間を同じにすると再生不充分
となシ、空気液−化分離装置で必要とされる精製空気中
のＣＯ，含量を２ ＰＰＭ以下に保持することは困難で
ある。また、３塔式にすれば再生時間は吸着時間の２倍
程度になるが、この時間中真空再生を行なっても次の吸
着工程時に精製空気中のＣＯ７を２ ＰＰＭ以下に保持
できるという保証はない。更には３塔を順次に切シ換え
ていく関係上、真空再生に係る２塔の再生開始時が異な
るので１台のλ空ポンプで両方の真空再生を行なうと再
生不充分となる。従って３塔式では２台の具窒ポンプが
必要であシ、同様に４塔式では３台の真空ポンプが必要
となり設備的に不都合である。
このように水分、ＣＯ６を吸着に、Ｃシ除去する場合、
吸着剤の再生を真空再生で行なうと長時間の高真空を保
持する必要があるのは、一般に水分、ＣＯ３と吸着剤と
の結合力が吸着機構上極めて強く。
吸着剤の再生を真空再生で行なうと長時間の高真空を保
持する必要があるのは、一般に水分、ＣＯ３と吸着剤と
の結合力が吸着機構上極めて強く。
従って吸着剤に吸着した水分、Ｃ０ｔｔ＠、着剤工り脱
着することが困難なためである０この工うなことから一
般に吸着塔を加熱しながら真空再生するという加熱手段
と真空排気手段とを併用しているのが実情であり、この
方法だと専用の加熱器が必要となる不都合がある。
着することが困難なためである０この工うなことから一
般に吸着塔を加熱しながら真空再生するという加熱手段
と真空排気手段とを併用しているのが実情であり、この
方法だと専用の加熱器が必要となる不都合がある。
不発明は上記実情に鑑み考究し、た結果、吸着工程で処
理すべき原料窒気最に応じた吸着剤の情を従来ニジ一定
値以上多量に充填した吸着塔で吸着した後、再生を真空
再生により行なうと比較的真空度を良くしなくても、例
えは７０ Ｔｏｒｒ程度で充分に完全再生できる仁とを
見い出して本発明に到を吸着成分の平衡吸着量のπ以上
としでいることは良く知られておりこれは従来のＰＳＡ
では第１図の如く、吸着塔が破過する直前を吸着工程の
終了として吸着剤に可能な限シの水分、ＣＯ，を吸着さ
せることを基本としていた。しかるに本発明は吸着剤へ
の水分、ＣＯ７それぞれの有効吸着量を平衡吸着量の一
以下になるように吸着塔の吸着操作を０ 行なうとともに、該吸着操作終了後、向流減圧し、しか
る後原料窒気導入側から真空排気して再生することを特
徴とするＰＳＡであり、これによれば真空度を５０〜１
００１’ｏｒｒにして完全再生できるので轟を再生によ
るＰＳＡを実用化することができる。
理すべき原料窒気最に応じた吸着剤の情を従来ニジ一定
値以上多量に充填した吸着塔で吸着した後、再生を真空
再生により行なうと比較的真空度を良くしなくても、例
えは７０ Ｔｏｒｒ程度で充分に完全再生できる仁とを
見い出して本発明に到を吸着成分の平衡吸着量のπ以上
としでいることは良く知られておりこれは従来のＰＳＡ
では第１図の如く、吸着塔が破過する直前を吸着工程の
終了として吸着剤に可能な限シの水分、ＣＯ，を吸着さ
せることを基本としていた。しかるに本発明は吸着剤へ
の水分、ＣＯ７それぞれの有効吸着量を平衡吸着量の一
以下になるように吸着塔の吸着操作を０ 行なうとともに、該吸着操作終了後、向流減圧し、しか
る後原料窒気導入側から真空排気して再生することを特
徴とするＰＳＡであり、これによれば真空度を５０〜１
００１’ｏｒｒにして完全再生できるので轟を再生によ
るＰＳＡを実用化することができる。
以下不発明の詳細な説明
不発明では次式の結果に合致するように吸着塔を操作す
る。
る。
但し、 Ｍ：吸着剤の惜
ＰＣ： “ ＣＯ。
ｋ：係数
上ｎ１式は吸着塔内の吸着剤の量へ１が第１項の原料空
気中に含まれる水分を吸着除去するに要することを示し
ている。そして、実際の操作にあたっては、例えば従来
と同量の空気を処理する場合には前記式に従って算出し
た是の吸着剤によっで処理すれば良く、また吸着剤の量
が予め決まっている場合には、式に従ってＨｔわした原
料聖気縫を導電 大して吸着塔を操作ずれば良い。いずれに１一着塔を前
記式の結果に合致する．【うに操作すれば本発明の目的
は達成される〇 次にＰｗＸｋ， ＰａＸｋはそれぞれ吸着剤の水分、ｃ
ｏ。
気中に含まれる水分を吸着除去するに要することを示し
ている。そして、実際の操作にあたっては、例えば従来
と同量の空気を処理する場合には前記式に従って算出し
た是の吸着剤によっで処理すれば良く、また吸着剤の量
が予め決まっている場合には、式に従ってＨｔわした原
料聖気縫を導電 大して吸着塔を操作ずれば良い。いずれに１一着塔を前
記式の結果に合致する．【うに操作すれば本発明の目的
は達成される〇 次にＰｗＸｋ， ＰａＸｋはそれぞれ吸着剤の水分、ｃ
ｏ。
に対する有効吸着量で平衡吸着量に係数ｋを乗じる。そ
して更にに値について説明すると、ｋ値は本発明者等が
種ｈの実験を経て特定したもので、に値が一以下だと吸
着後の再生に好結果をもたら０ す。仮に一より大きな値を選定すると、処理ずべ０ き原料穿気滑に対ずる吸着剤の量は少なくなり、前述し
た如く真空再生不良となって実用的でない。
して更にに値について説明すると、ｋ値は本発明者等が
種ｈの実験を経て特定したもので、に値が一以下だと吸
着後の再生に好結果をもたら０ す。仮に一より大きな値を選定すると、処理ずべ０ き原料穿気滑に対ずる吸着剤の量は少なくなり、前述し
た如く真空再生不良となって実用的でない。
逆にに値を余りに小さくするのは処理すべき原料空気１
，ｉｌｌに対ずる吸着剤が必要以上に多量になると共に
該吸着剤のｍｍに応じて吸着塔も太きぐずる必要があり
、イ：１策でない。この点でに値の最小値をるＰＳＡ
Ｊ’Ｊ通常のパージ再生式ＰＳＡに比べ７１＋Ｉ１力面
で有利となるが、これについては後述の実施＋ｆ！ｌ
２の中で更に詳述する。
，ｉｌｌに対ずる吸着剤が必要以上に多量になると共に
該吸着剤のｍｍに応じて吸着塔も太きぐずる必要があり
、イ：１策でない。この点でに値の最小値をるＰＳＡ
Ｊ’Ｊ通常のパージ再生式ＰＳＡに比べ７１＋Ｉ１力面
で有利となるが、これについては後述の実施＋ｆ！ｌ
２の中で更に詳述する。
次に第１図と同量の原料空気を導入する場合、前記式に
従らて算出した川の吸着剤を充填した吸着塔で吸着操作
を行ない該吸着操作終了時における吸着状況を図示する
と第２図の如く゛なる。なお、第２図内の番号、吸着塔
内の表示については第１図と同一内容を示すものは同一
記号を付した。第２図によると、吸着前＠／ｆｉ第１図
に比べ精製空気導出側より以前で停止している。このこ
とは、前記した工うに、吸着工程で処理すべき原料空気
鍛及び該原料空気中の水分、Ｃ０２ の割合に応じて前
記式に裏って算出した貝の吸着剤を充填した結果、必然
的に吸着前線が吸着塔の途中で停止する。
従らて算出した川の吸着剤を充填した吸着塔で吸着操作
を行ない該吸着操作終了時における吸着状況を図示する
と第２図の如く゛なる。なお、第２図内の番号、吸着塔
内の表示については第１図と同一内容を示すものは同一
記号を付した。第２図によると、吸着前＠／ｆｉ第１図
に比べ精製空気導出側より以前で停止している。このこ
とは、前記した工うに、吸着工程で処理すべき原料空気
鍛及び該原料空気中の水分、Ｃ０２ の割合に応じて前
記式に裏って算出した貝の吸着剤を充填した結果、必然
的に吸着前線が吸着塔の途中で停止する。
次に真空再生についてであるが、第２図の如く吸着を終
了した吸着塔に対し、前記同様に９２゜５を閉じて弁６
を開け、吸着塔Ｂ内の圧力を大気圧造放圧して自流脱着
した後、弁６金閉じて弁７を開は真空ポンプ８でＭ交真
空再生を行なう。このようにすると真空度として５０〜
１００ＴＯｒｒ程度で充分に吸着塔Ｂ内の水分、ＣＯｌ
を含んだ吸着剤を完全再生することができる。
了した吸着塔に対し、前記同様に９２゜５を閉じて弁６
を開け、吸着塔Ｂ内の圧力を大気圧造放圧して自流脱着
した後、弁６金閉じて弁７を開は真空ポンプ８でＭ交真
空再生を行なう。このようにすると真空度として５０〜
１００ＴＯｒｒ程度で充分に吸着塔Ｂ内の水分、ＣＯｌ
を含んだ吸着剤を完全再生することができる。
このように不発明の方法によると真空度を余−り良くし
なくても再生が可能になるのは、真空脱πを過程で、吸
着塔Ｂ内の１０３部分に残留する清浄空気が真空ポンプ
８に吸引される途中で前記水分、ｃｏ、 １含んだ吸着
剤の洗い流し作用に効果的に作用するためと考えられる
。なお、上記清浄な空気の大部分は第２図の吸着塔Ｂ内
において、Ｉ−Ｉから製品空気導出側に向けての吸着剤
中に含まれ、そして該清浄空気は吸着剤中に含まれるの
で、大気圧状態において、吸着剤の種類によって多少異
なるものの、同一体積の４〜５倍程度保有されている。
なくても再生が可能になるのは、真空脱πを過程で、吸
着塔Ｂ内の１０３部分に残留する清浄空気が真空ポンプ
８に吸引される途中で前記水分、ｃｏ、 １含んだ吸着
剤の洗い流し作用に効果的に作用するためと考えられる
。なお、上記清浄な空気の大部分は第２図の吸着塔Ｂ内
において、Ｉ−Ｉから製品空気導出側に向けての吸着剤
中に含まれ、そして該清浄空気は吸着剤中に含まれるの
で、大気圧状態において、吸着剤の種類によって多少異
なるものの、同一体積の４〜５倍程度保有されている。
次に不発明の方法を２塔式吸着塔で行なった場合につき
実施例１によシ詳述する。
実施例１によシ詳述する。
〔実施例１〕
第３図は吸着塔Ｃ，Ｄを交互に切替使用する第１表の如
き仕様の２塔式吸着塔の７０−シートで、例えば吸着ｊ
Ｆｒｃが吸着工程の時は原料空気は配管１０５升■、″
ｌｒ：介して吸着塔Ｃに導入されて精製され弁■３、配
ｗ１１を介して導出する。−万、吸着塔Ｃが吸着工程中
は吸着塔りは再生工程で、再生工程では、吸着塔り内の
空気は弁Ｖ、、Ｖ、閉にて弁Ｖ、、Ｖ。を介して大気放
出された後、弁５１ｗ を介ＫＷポンプ１２にニジ真空
排気され更に引き続き弁■、Ｏを閉じて配管１１内の精
製空気を弁Ｖｓｔ介して導入し吸着塔りを充圧して再生
工程を終了する。このように２塔の吸着塔Ｃ，Ｄの吸着
・再生工程を５分毎に切替えて運転し第２表の結果を得
た。
き仕様の２塔式吸着塔の７０−シートで、例えば吸着ｊ
Ｆｒｃが吸着工程の時は原料空気は配管１０５升■、″
ｌｒ：介して吸着塔Ｃに導入されて精製され弁■３、配
ｗ１１を介して導出する。−万、吸着塔Ｃが吸着工程中
は吸着塔りは再生工程で、再生工程では、吸着塔り内の
空気は弁Ｖ、、Ｖ、閉にて弁Ｖ、、Ｖ。を介して大気放
出された後、弁５１ｗ を介ＫＷポンプ１２にニジ真空
排気され更に引き続き弁■、Ｏを閉じて配管１１内の精
製空気を弁Ｖｓｔ介して導入し吸着塔りを充圧して再生
工程を終了する。このように２塔の吸着塔Ｃ，Ｄの吸着
・再生工程を５分毎に切替えて運転し第２表の結果を得
た。
第１表
第 ２ 表
第２表を参照すると、精製空気中の水分、ＣＯ２共極め
て少なく、かつ収率％、６６チと良好であり、これらの
結果は連続運転にＬつでも充分に性能を維持できるので
充分に実用的である。なお、この運転でＭ８−５ＡのＣ
Ｏ３の平衡吸着部、は２チ、水分の平衡吸着′Ｊｊｉ−
は１８％としに値は約−で設計した。
て少なく、かつ収率％、６６チと良好であり、これらの
結果は連続運転にＬつでも充分に性能を維持できるので
充分に実用的である。なお、この運転でＭ８−５ＡのＣ
Ｏ３の平衡吸着部、は２チ、水分の平衡吸着′Ｊｊｉ−
は１８％としに値は約−で設計した。
５Ｇ
また、ｋ値については次の実施例２の中で更に詳述する
。
。
〔実施例２〕
本実施例２は、不発明による１）ＳＡＯｋ値をパラメー
ターとして従来のパージ再生法のＰＳＡと動力面で比較
したものである。比較は共に２塔式とし、パージ法によ
るＰＳＡではパージ比’！＆６０％として計７Ｅすると
、第４図の如き結果が得られた。第４図について説明す
ると、縦軸は従来のパージ法による原料空気圧縮機の消
費動力に対する本発明の方法に要する消費動力の割合（
＠を示し、共に同量の精製突気を得る場合についてであ
る。横軸はに値を示す。本発明の方法では消費動力とし
て原料空気圧縮機と真空ポンプの両方の消費動力の和と
なるが、収率が従来のパージ法ＰＳＡに比べ高いの場合
には本発明の方法の方が消費動力の点で有利となること
を示している０ 上述の如く不発明は原料空気中の水分、ＣＯ，成分と処
理すべき原料空気量に応じて最適な吸着剤の量を選定し
て吸着を行なわせること、換言すると吸着操作を吸着剤
の水分、炭酸ガスそれぞれの以下になるよう行い、つい
で真空再生するものであり、これにより、５０〜１００
Ｔｏｒｒの真空度で完全再生を可能にしたものである。
ターとして従来のパージ再生法のＰＳＡと動力面で比較
したものである。比較は共に２塔式とし、パージ法によ
るＰＳＡではパージ比’！＆６０％として計７Ｅすると
、第４図の如き結果が得られた。第４図について説明す
ると、縦軸は従来のパージ法による原料空気圧縮機の消
費動力に対する本発明の方法に要する消費動力の割合（
＠を示し、共に同量の精製突気を得る場合についてであ
る。横軸はに値を示す。本発明の方法では消費動力とし
て原料空気圧縮機と真空ポンプの両方の消費動力の和と
なるが、収率が従来のパージ法ＰＳＡに比べ高いの場合
には本発明の方法の方が消費動力の点で有利となること
を示している０ 上述の如く不発明は原料空気中の水分、ＣＯ，成分と処
理すべき原料空気量に応じて最適な吸着剤の量を選定し
て吸着を行なわせること、換言すると吸着操作を吸着剤
の水分、炭酸ガスそれぞれの以下になるよう行い、つい
で真空再生するものであり、これにより、５０〜１００
Ｔｏｒｒの真空度で完全再生を可能にしたものである。
更に本発明の説明中におけるに値即ち有効吸着間が平衡
吸着【、トジ法によるＰＥＡ工りも消費動力面で更に有
利となる０
吸着【、トジ法によるＰＥＡ工りも消費動力面で更に有
利となる０
第１図は従来のＰＳＡの説明図、第２図、第３図は本発
明の詳細な説明図、第４図は本発明のＰＳＡｉｋ値をパ
ラメーターとして従来の７２−ジ再生法のＰＥＡと消費
動力の点で比較した図である。 Ａ、 １３． Ｃ，Ｉ）は吸着塔、１，３．４は配管、
２．５，６．７は弁、８は真空ポンプである。
明の詳細な説明図、第４図は本発明のＰＳＡｉｋ値をパ
ラメーターとして従来の７２−ジ再生法のＰＥＡと消費
動力の点で比較した図である。 Ａ、 １３． Ｃ，Ｉ）は吸着塔、１，３．４は配管、
２．５，６．７は弁、８は真空ポンプである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 原料空気中の水分、炭酸ガス等を圧力変動式吸着
方法によって除去する方法において、吸着剤への水分、
炭酸ガスそれぞれの有効吸着量を平衡吸着量の一以下に
なるように吸着塔の吸着操作Ｏ を行なうとともに、該吸着操作終了後、向流減圧し、原
料空気導入側から真空排気して再生することＳｒ ｔｒ
￥徴とする圧力変動式吸着方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57151254A JPS5939326A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 圧力変動式吸着方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57151254A JPS5939326A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 圧力変動式吸着方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5939326A true JPS5939326A (ja) | 1984-03-03 |
Family
ID=15514638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57151254A Pending JPS5939326A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 圧力変動式吸着方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939326A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010127341A (ja) * | 2008-11-26 | 2010-06-10 | Toyota Motor Corp | ウェーブスプリングの挟持構造および摩擦係合装置 |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP57151254A patent/JPS5939326A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010127341A (ja) * | 2008-11-26 | 2010-06-10 | Toyota Motor Corp | ウェーブスプリングの挟持構造および摩擦係合装置 |
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