JPS5935899A - フラツクス入りワイヤの製造方法 - Google Patents
フラツクス入りワイヤの製造方法Info
- Publication number
- JPS5935899A JPS5935899A JP14725082A JP14725082A JPS5935899A JP S5935899 A JPS5935899 A JP S5935899A JP 14725082 A JP14725082 A JP 14725082A JP 14725082 A JP14725082 A JP 14725082A JP S5935899 A JPS5935899 A JP S5935899A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- pipe
- filling
- packing
- wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
- B23K35/406—Filled tubular wire or rods
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はブラックス人ルワイヤの製造方法に関し、特に
鋼製パイプ内ヘフブックスを充填シタ後伸線加工を行な
ってフラックス入りワイヤを製造する方法において、フ
ラックスの充填を均−且つ効率良く行なうことができ、
均質で高性能のフラックス入シワイヤを生産性良く製造
することのできる方法に関するものである。
鋼製パイプ内ヘフブックスを充填シタ後伸線加工を行な
ってフラックス入りワイヤを製造する方法において、フ
ラックスの充填を均−且つ効率良く行なうことができ、
均質で高性能のフラックス入シワイヤを生産性良く製造
することのできる方法に関するものである。
鋼製外皮に浴接用のフラックスを充填してなるワイヤは
、フラックス入りワイヤあるいは複合ワイヤと称され、
たとえば（＋）フラックスを外部から供給する必要がな
いので溶接準備が簡単である、■耐気孔性が良好で現場
浴接に適している、■被覆アーク溶接棒を使用する場合
に比べて２倍以上の能率が期待できる、■浴込みがやや
浅く耐割れ性の良好な溶接部が得られる、尋抽々の特徴
があるので、自動もしくは半自動溶接の分野を主体にし
て普及しつつある。しかし反面、■ヒユーム凰が多い、
■ワイヤ送給性がやや不安定である、（相充填フツツク
スが吸湿し易い、■生産性が低（亮価である、尋の欠点
も４Ｗ ＠されている。こうした問題を生じるのは、金
属外皮によるフラックスの静封性能の低さに員うところ
が大きい、即ち一般のフラックス入υツイヤｉ、Ｉｌ
＝計画を幅方向に湾曲して管状に成形しながらフラック
スを充填し、次いで所定の断面寸法旋で伸線加工するこ
とによって製造してお９１湾曲後賛合わされた帯状両端
縁は単に圧接されているだけであって密封性に欠けるの
で、この、部分からんｉ！ＳＣが１受入してフラックス
を湿らせ、あるい−１！ｉｆ ｉｌ＋ｌ ）Ｅ接部にお
ける送給抵抗が不均一になって送給進１ｔｆの不安定や
通電チップとの接触不良を招き、それらの結果前述の様
な問題が発生するものと考えられる。
、フラックス入りワイヤあるいは複合ワイヤと称され、
たとえば（＋）フラックスを外部から供給する必要がな
いので溶接準備が簡単である、■耐気孔性が良好で現場
浴接に適している、■被覆アーク溶接棒を使用する場合
に比べて２倍以上の能率が期待できる、■浴込みがやや
浅く耐割れ性の良好な溶接部が得られる、尋抽々の特徴
があるので、自動もしくは半自動溶接の分野を主体にし
て普及しつつある。しかし反面、■ヒユーム凰が多い、
■ワイヤ送給性がやや不安定である、（相充填フツツク
スが吸湿し易い、■生産性が低（亮価である、尋の欠点
も４Ｗ ＠されている。こうした問題を生じるのは、金
属外皮によるフラックスの静封性能の低さに員うところ
が大きい、即ち一般のフラックス入υツイヤｉ、Ｉｌ
＝計画を幅方向に湾曲して管状に成形しながらフラック
スを充填し、次いで所定の断面寸法旋で伸線加工するこ
とによって製造してお９１湾曲後賛合わされた帯状両端
縁は単に圧接されているだけであって密封性に欠けるの
で、この、部分からんｉ！ＳＣが１受入してフラックス
を湿らせ、あるい−１！ｉｆ ｉｌ＋ｌ ）Ｅ接部にお
ける送給抵抗が不均一になって送給進１ｔｆの不安定や
通電チップとの接触不良を招き、それらの結果前述の様
な問題が発生するものと考えられる。
この様な１１１１題に対処す石為の方策として、例えば
特開昭５６−１４８４０４号公報に見られる様に、帯鋼
４ｒ幅方向に湾曲成形して得られる両側縁突合せ部をＶ
−ム解接によって封鎖する方法が知られ”Ｃおｐ、この
様な方法であれば前述の様な不＃ｌ（８のないフラック
ス入シワイヤを得ることが可能である。ところがこの方
法では、■シーム溶接１１どの入熱でフラックスが虻賀
したｐ焼損するので、充填フシックスのｍ類や性質が制
限される。（１すＶ−ム溶接をＴＩＧ浴接やレーザ溶接
で行なおうとすると数ｍ７分ないし１０ｍ／分程〕１の
溶接速度しか得られず、生産性が極めて低い、＠晶周ｄ
Ｕ ｂｊ導導接接法は＃Ｉ径の湾曲ワイヤ内へインピー
ダを挿入しなければならず、これによってフラックスの
充填性が阻害されるので、ワイヤ長手方向のフラックス
充填率が不均一になシ易ｈ％尋の問題がある。
特開昭５６−１４８４０４号公報に見られる様に、帯鋼
４ｒ幅方向に湾曲成形して得られる両側縁突合せ部をＶ
−ム解接によって封鎖する方法が知られ”Ｃおｐ、この
様な方法であれば前述の様な不＃ｌ（８のないフラック
ス入シワイヤを得ることが可能である。ところがこの方
法では、■シーム溶接１１どの入熱でフラックスが虻賀
したｐ焼損するので、充填フシックスのｍ類や性質が制
限される。（１すＶ−ム溶接をＴＩＧ浴接やレーザ溶接
で行なおうとすると数ｍ７分ないし１０ｍ／分程〕１の
溶接速度しか得られず、生産性が極めて低い、＠晶周ｄ
Ｕ ｂｊ導導接接法は＃Ｉ径の湾曲ワイヤ内へインピー
ダを挿入しなければならず、これによってフラックスの
充填性が阻害されるので、ワイヤ長手方向のフラックス
充填率が不均一になシ易ｈ％尋の問題がある。
一方例えば特公昭４５−８０９８９号公報に見られる様
に、長尺の継目なし管状ワイヤをコイル状に巻回すると
共に一端を垂直方向に取出し該取出端側の開口からフラ
ックスを注入しながらコイル状ワイヤ全体を振動させて
フラックスをワイヤ内へ均一に充填した後、所定断面ま
で伸線加工を行なってフラックス入）溶接用ワイヤとす
る方法が知られている。しかしながらこの方法では、同
公報第２図に示されている様にコイル状に巻（■１シた
管状ワイヤのリード角が極めて小さく、＝イル内でのフ
ラックスの流れが極めて酸１礎である為に充填速度が極
めて遅く、本発明者等の追試験にょると、例えば内径７
關φの管状ワイヤ内へ５０ｋｇの７ヲツクスを充填する
のに８時間程度以上の長時間がか一つだ。その為生産１
１１．が極端に低くならざるを得ない。
に、長尺の継目なし管状ワイヤをコイル状に巻回すると
共に一端を垂直方向に取出し該取出端側の開口からフラ
ックスを注入しながらコイル状ワイヤ全体を振動させて
フラックスをワイヤ内へ均一に充填した後、所定断面ま
で伸線加工を行なってフラックス入）溶接用ワイヤとす
る方法が知られている。しかしながらこの方法では、同
公報第２図に示されている様にコイル状に巻（■１シた
管状ワイヤのリード角が極めて小さく、＝イル内でのフ
ラックスの流れが極めて酸１礎である為に充填速度が極
めて遅く、本発明者等の追試験にょると、例えば内径７
關φの管状ワイヤ内へ５０ｋｇの７ヲツクスを充填する
のに８時間程度以上の長時間がか一つだ。その為生産１
１１．が極端に低くならざるを得ない。
そこで本発明者ダかは、 ｉｉｔ＋述の様な特公昭４５
−８０９８７勺公報に１載された方法を史に改良しよう
と考え、フラックス充填率を全長に亘っで高レベルに均
一化するという？Ｍはもとよシ、充填速度を高めて生産
性ｆｉ−向上するという要請も同時に満足し得る様な方
法を開発すべくωｆ究を重ねた。
−８０９８７勺公報に１載された方法を史に改良しよう
と考え、フラックス充填率を全長に亘っで高レベルに均
一化するという？Ｍはもとよシ、充填速度を高めて生産
性ｆｉ−向上するという要請も同時に満足し得る様な方
法を開発すべくωｆ究を重ねた。
本発明はかかる（ｉｌｆ究の４．！ｉ果売成されたもの
であって、その構成ね、鋼製パイプ内へ粉粒状フラック
スを充填した後仲細加工を行なってフラックス入υワイ
ヤを製造するに当ｐ１鋼製パイプとしてストレートパイ
プを使用する場合は該パイプを２０〜６５攪°の角Ｗに
一斜させ、ｌ１１４製パイプとして螺旋パイプを使ハ」
する場合は頗パイプのリード角を１１０〜７０１５Ｊ：
に設定【７、該パイプの頂部開口端からフラックスの充
填を何なうところに要ｌｆが存在す石。
であって、その構成ね、鋼製パイプ内へ粉粒状フラック
スを充填した後仲細加工を行なってフラックス入υワイ
ヤを製造するに当ｐ１鋼製パイプとしてストレートパイ
プを使用する場合は該パイプを２０〜６５攪°の角Ｗに
一斜させ、ｌ１１４製パイプとして螺旋パイプを使ハ」
する場合は頗パイプのリード角を１１０〜７０１５Ｊ：
に設定【７、該パイプの頂部開口端からフラックスの充
填を何なうところに要ｌｆが存在す石。
本発明者等は、＠紀公報に記載されている様に粉粒状フ
ラックスの流動性を利用する限り、鋼製パイプをコイル
状に巻回して充填するよシは、直線状の鋼製パイプを直
立させてその上端からフラックスの充填を行なうのが最
も簡単で且つ効率的ではないかと考え、実験を行なった
。その結果、フラックスの充填速度自体は十分に高める
ことができたが、鋼製パイプの下方部には上部充填フラ
ックスの積載ｉｎがかかる為にフラックスの充填率が上
下方向で不均一になシ、しかも落下時の衝撃によって粒
状フラックスが粉化し、これも充填率の不均一を助長す
る要因となっていること亦確認された。そこで鋼製パイ
プを傾倒させ、その状態で７ワツクスの充填を行なった
ところ、上記積載重量の影智が少なくなると共に充填時
における粒状物の粉化も抑制されるので、充填率自体は
かなり拘−になったが、充填に極めて長時間を要するの
で生産性が極端に低下する。これらの知見を合わせ考え
ると、ｍＷパイプを適当な角度に傾斜させてやれば、均
一充填と高速充填の２項目を同時に満足すると二とかで
九るかもしれないといり期待か（、’） ＩＥ＞れ、次
の４４にな賽験妃（丁なった。
ラックスの流動性を利用する限り、鋼製パイプをコイル
状に巻回して充填するよシは、直線状の鋼製パイプを直
立させてその上端からフラックスの充填を行なうのが最
も簡単で且つ効率的ではないかと考え、実験を行なった
。その結果、フラックスの充填速度自体は十分に高める
ことができたが、鋼製パイプの下方部には上部充填フラ
ックスの積載ｉｎがかかる為にフラックスの充填率が上
下方向で不均一になシ、しかも落下時の衝撃によって粒
状フラックスが粉化し、これも充填率の不均一を助長す
る要因となっていること亦確認された。そこで鋼製パイ
プを傾倒させ、その状態で７ワツクスの充填を行なった
ところ、上記積載重量の影智が少なくなると共に充填時
における粒状物の粉化も抑制されるので、充填率自体は
かなり拘−になったが、充填に極めて長時間を要するの
で生産性が極端に低下する。これらの知見を合わせ考え
ると、ｍＷパイプを適当な角度に傾斜させてやれば、均
一充填と高速充填の２項目を同時に満足すると二とかで
九るかもしれないといり期待か（、’） ＩＥ＞れ、次
の４４にな賽験妃（丁なった。
即ち静水圧押出法によって得た鋼製パイプ（内径６８φ
、外径１ （ｌ 關φ、内面の平杓租さ０，８μｎ畏さ
１０ｍ）を複数本準備し、第１図に示す蛇（傾斜させた
。−・方水ガ９スを結合剤とする粒状フラックスＦ（粒
径８２−４８メツＶユ）を準備し、上記の傾斜したパイ
プ（無＠動）に注入充填した。
、外径１ （ｌ 關φ、内面の平杓租さ０，８μｎ畏さ
１０ｍ）を複数本準備し、第１図に示す蛇（傾斜させた
。−・方水ガ９スを結合剤とする粒状フラックスＦ（粒
径８２−４８メツＶユ）を準備し、上記の傾斜したパイ
プ（無＠動）に注入充填した。
同注入に当ってｔ」各パイプ旬に傾斜角Ｍθを変え、該
傾斜角度０と充填速鴻”の関１糸を藺べた、その結果は
第２図にボした通りであり、前述の追試験からも予測さ
れる様にｌ１ｊｌｉ釧角厖゛０が大きくなるにつれて充
填速ｌｆ′がｌｌ１ｆｉするが、これらの比例関係は１
次函数的ではな（，０が小さい領域では２次函数的であ
り、２０度４＝Ｊ近會越えると充填速度の増大傾向は飽
和に達し極めて緩罎になった。即ち傾斜角度θが若干間
っても充填速ｔＷは高速であｐ１且つ極めて安定してい
た。従って充填速度（即ち生産性）向上という＃ＩＪ４
点からすれば、傾斜角度０は２０Ｊｙ以上にすべ鳶であ
ることが確認された。一方顛斜角度０の充填率の均一性
に法える−〉・をη！量的に把握する為−ｍｌ角度θを
変えて上！１１！と１ｉ−ｉｌ １条のフラックスＦを
パイプ上へ充填したイ々ルド部ｌＯａにおけるフラック
スＦの充填１ｋＦｄと最上部１０ｃｍＫん・ける同充填
輩Ｆｔ（単位長（１０ｃａｌ＞の平均充填皿〕の比（Ｆ
ｄ／Ｆｔ）を調べたところ、第８図に示す結果が得られ
た。第８図からも明らかな様に、Ｆｄ／１？を比は傾斜
角度θが６５塚付近で著しく変っておυ、Ｆｄ／Ｆｔ比
を小さくする（即ち充填率と均一にする）為には傾斜角
度θを６５度以下にする必要がある。また第４メ１は、
傾斜角度θを４５度又は７０度に設定して上記と同じフ
ラックスを充填した後、谷充填位置におけるフラックス
Ｆの未粉化″４（次式）をθＭべた結果を示したもので
あシ、この図からも明らかな様に傾斜角度θが大きすぎ
るとフラックスの粉化も著しくなる。
傾斜角度０と充填速鴻”の関１糸を藺べた、その結果は
第２図にボした通りであり、前述の追試験からも予測さ
れる様にｌ１ｊｌｉ釧角厖゛０が大きくなるにつれて充
填速ｌｆ′がｌｌ１ｆｉするが、これらの比例関係は１
次函数的ではな（，０が小さい領域では２次函数的であ
り、２０度４＝Ｊ近會越えると充填速度の増大傾向は飽
和に達し極めて緩罎になった。即ち傾斜角度θが若干間
っても充填速ｔＷは高速であｐ１且つ極めて安定してい
た。従って充填速度（即ち生産性）向上という＃ＩＪ４
点からすれば、傾斜角度０は２０Ｊｙ以上にすべ鳶であ
ることが確認された。一方顛斜角度０の充填率の均一性
に法える−〉・をη！量的に把握する為−ｍｌ角度θを
変えて上！１１！と１ｉ−ｉｌ １条のフラックスＦを
パイプ上へ充填したイ々ルド部ｌＯａにおけるフラック
スＦの充填１ｋＦｄと最上部１０ｃｍＫん・ける同充填
輩Ｆｔ（単位長（１０ｃａｌ＞の平均充填皿〕の比（Ｆ
ｄ／Ｆｔ）を調べたところ、第８図に示す結果が得られ
た。第８図からも明らかな様に、Ｆｄ／１？を比は傾斜
角度θが６５塚付近で著しく変っておυ、Ｆｄ／Ｆｔ比
を小さくする（即ち充填率と均一にする）為には傾斜角
度θを６５度以下にする必要がある。また第４メ１は、
傾斜角度θを４５度又は７０度に設定して上記と同じフ
ラックスを充填した後、谷充填位置におけるフラックス
Ｆの未粉化″４（次式）をθＭべた結果を示したもので
あシ、この図からも明らかな様に傾斜角度θが大きすぎ
るとフラックスの粉化も著しくなる。
即ち充填時の粉化による充填密度の異常増加を抑える為
にも、＄１４斜角度θは６５度以下に抑えるル６要があ
る。１ バ・イブ内ＩＩＩＩ粗さについてｔま、工業的に生産可
能であつ−Ｃ（０，４μｍ ）、伸ｌ１Ｉｌ過程での断
線の発生率の少ない２μＩｌｌ以下であること。又フラ
ックス粒径については、パイプの特に内径、粗さなどの
関係で棚吊υを発生しないで所定鳳の状填量となるべく
制定することが必要であり、８２〜２００μｒ口が望ま
しい。
にも、＄１４斜角度θは６５度以下に抑えるル６要があ
る。１ バ・イブ内ＩＩＩＩ粗さについてｔま、工業的に生産可
能であつ−Ｃ（０，４μｍ ）、伸ｌ１Ｉｌ過程での断
線の発生率の少ない２μＩｌｌ以下であること。又フラ
ックス粒径については、パイプの特に内径、粗さなどの
関係で棚吊υを発生しないで所定鳳の状填量となるべく
制定することが必要であり、８２〜２００μｒ口が望ま
しい。
向上市４ではＨ４１１Ｖバイブとしてストレートパイプ
を使ハ］・する場αについ−Ｃ説明したが、工場建屋に
ついてはストレートパイプの長さに応じた相当の高さが
必要でＴｏシ、ストレートパイプの長さも自ずと制約さ
れる。これに対し螺旋状のパイプであれば全体が短尺に
なるので建屋を著しく小型化することができる。そこで
螺旋パイプを使用した場合についてリード角ψとフラッ
クス充填性の関係をも明確にすべ（夾験ｆ打なった。即
ち第５図に示す様に、リード角ψを碇えた！Ｊｉ数の螺
旋パイプ（内径６關φ、外径１０＊ｍφ、内面平均粗さ
０．８μｒｎ、長さ１０ｍ）を準備し、これを垂直に立
てて上端開口部からフラックスＦを充填したときの充填
速度及び充填密度の均一性（Ｆｄ／Ｆｔ比）を第２．８
図の例と同様にして調べた。その結果鍵第６．７図に示
す通りであり、フラックス充填工程を満足す不為にはリ
ード角ψを３０度以上にしなければならず、（第６図）
、また充填率の均一性を確保する為にはリード角ψを７
０度以下にすべきであることが明らかになった。即ち螺
旋パイプを使用するときの好適リード角ψは８０〜７０
度であシ、これはストレートパイプを使用したときの好
適傾斜角（２０〜６５度）よシも置煩斜角側にンフトし
ている。この埋出は、フラックスＦがパイプ内を螺旋状
に旋ＩＨＩＬながら流下する為にストレートパイプの場
合よシも流下抵抗が大きく、これが充填速度及び充填密
度に影響を及はしたものと考えられる。
を使ハ］・する場αについ−Ｃ説明したが、工場建屋に
ついてはストレートパイプの長さに応じた相当の高さが
必要でＴｏシ、ストレートパイプの長さも自ずと制約さ
れる。これに対し螺旋状のパイプであれば全体が短尺に
なるので建屋を著しく小型化することができる。そこで
螺旋パイプを使用した場合についてリード角ψとフラッ
クス充填性の関係をも明確にすべ（夾験ｆ打なった。即
ち第５図に示す様に、リード角ψを碇えた！Ｊｉ数の螺
旋パイプ（内径６關φ、外径１０＊ｍφ、内面平均粗さ
０．８μｒｎ、長さ１０ｍ）を準備し、これを垂直に立
てて上端開口部からフラックスＦを充填したときの充填
速度及び充填密度の均一性（Ｆｄ／Ｆｔ比）を第２．８
図の例と同様にして調べた。その結果鍵第６．７図に示
す通りであり、フラックス充填工程を満足す不為にはリ
ード角ψを３０度以上にしなければならず、（第６図）
、また充填率の均一性を確保する為にはリード角ψを７
０度以下にすべきであることが明らかになった。即ち螺
旋パイプを使用するときの好適リード角ψは８０〜７０
度であシ、これはストレートパイプを使用したときの好
適傾斜角（２０〜６５度）よシも置煩斜角側にンフトし
ている。この埋出は、フラックスＦがパイプ内を螺旋状
に旋ＩＨＩＬながら流下する為にストレートパイプの場
合よシも流下抵抗が大きく、これが充填速度及び充填密
度に影響を及はしたものと考えられる。
本発明は概略以上の様に構成されるが、装は鋼製パイプ
内へのフラックス充填工程でパイプの傾斜角度θ又はリ
ード角ψを特友範囲に設定することにょうで、高速光塙
性と均−充填性の両者を満足することができ、その殻ｔ
、Ｊ：當法に従って伸線加工あるいｉｌ必鼎に↓１ノ銅
めっき処即尋を行なうことによって１品′にの’ｉｔ”
＃Ｌ Ｌ六二フツツクス入セワイヤを効綱良（υＩν造
しｍることになった。
内へのフラックス充填工程でパイプの傾斜角度θ又はリ
ード角ψを特友範囲に設定することにょうで、高速光塙
性と均−充填性の両者を満足することができ、その殻ｔ
、Ｊ：當法に従って伸線加工あるいｉｌ必鼎に↓１ノ銅
めっき処即尋を行なうことによって１品′にの’ｉｔ”
＃Ｌ Ｌ六二フツツクス入セワイヤを効綱良（υＩν造
しｍることになった。
第１１ｇ１ｉ’、Ｊ：ストレートバイフ”への７シツク
ス充ＪＩ）Ｊ状況を例示する面１１１１図、べ４２図は
傾斜角ＪｊＸと充填速度の関係を示すグジブ、第トネ１
はｈ４創角度と充填率の均一性の関係ｔ−ボすグラフ、
第４図はパイプ内への充填イ☆彼とフラックスの粉化率
の関係を示ス、、７−）フ、！＜ ５１ＭＩ ｔＪ螺旋
パイプへのフラックス充填状況を化１示するＨｌｌ、明
図、第６図はリード角と充填速Ｊ橘′の関係を示すグラ
フ、第７図はリード角と充填率の均一性の関係を刀（す
グラフである。 １・・・鋼製バ・ｒ）” Ｆ・・・フサツクス出願
人 株式会社神戸製鋼所
ス充ＪＩ）Ｊ状況を例示する面１１１１図、べ４２図は
傾斜角ＪｊＸと充填速度の関係を示すグジブ、第トネ１
はｈ４創角度と充填率の均一性の関係ｔ−ボすグラフ、
第４図はパイプ内への充填イ☆彼とフラックスの粉化率
の関係を示ス、、７−）フ、！＜ ５１ＭＩ ｔＪ螺旋
パイプへのフラックス充填状況を化１示するＨｌｌ、明
図、第６図はリード角と充填速Ｊ橘′の関係を示すグラ
フ、第７図はリード角と充填率の均一性の関係を刀（す
グラフである。 １・・・鋼製バ・ｒ）” Ｆ・・・フサツクス出願
人 株式会社神戸製鋼所
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｉｌｌ鋼製パイプ内へ粉粒状フラックスを充填した後伸
線加工を行なってフラックス入シワイヤを製造するに当
シ、鋼製パイプとしてストレートパイプを使用し、該パ
イプを２０度〜６５度の角度に傾斜させて頂部開口端か
ら７ラツクスの充填を行なうことを特徴とするフラック
ス入シワイヤの製造方法。 （２）鋼製パイプ内へ粉粒状フラックスを充填した後伸
線加工を行なってフラックス入りワイヤを製造するに当
り、鋼製パイプとして螺旋パイプを使用し、該パイプの
リード角を８０ｆｆ〜７０度の範囲に設定し且つ該パイ
プを垂直にして頂部開口端よシフラックスの充填を行な
うことを特徴とするフラックス入りワイヤの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14725082A JPS5935899A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | フラツクス入りワイヤの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14725082A JPS5935899A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | フラツクス入りワイヤの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5935899A true JPS5935899A (ja) | 1984-02-27 |
Family
ID=15425976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14725082A Pending JPS5935899A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | フラツクス入りワイヤの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5935899A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63313698A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-12-21 | Kawasaki Steel Corp | 中空ビレツトへの溶接フラツクス充填装置 |
| US5436402A (en) * | 1988-12-13 | 1995-07-25 | Nippon Petrochemicals Co., Ltd. | Method for preparing p-isobutylstyrene |
| KR100465688B1 (ko) * | 2002-01-04 | 2005-01-13 | 엘지전자 주식회사 | 냉동장치의 파이프 결합구조 |
-
1982
- 1982-08-24 JP JP14725082A patent/JPS5935899A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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