JPS5931568B2 - 圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 - Google Patents
圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法Info
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- JPS5931568B2 JPS5931568B2 JP11892379A JP11892379A JPS5931568B2 JP S5931568 B2 JPS5931568 B2 JP S5931568B2 JP 11892379 A JP11892379 A JP 11892379A JP 11892379 A JP11892379 A JP 11892379A JP S5931568 B2 JPS5931568 B2 JP S5931568B2
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- steel
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法に係り特に
短時間高温強度および耐焼戻脆性のすぐれた圧力容器用
Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法に関するものである。
短時間高温強度および耐焼戻脆性のすぐれた圧力容器用
Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法に関するものである。
重油脱硫装置や、石油改質装置の圧力容器用鋼材として
は、通常、高温高圧水素下における水素浸食を考慮して
、２’／４％Ｃｒ−１’ＺＭｏ鋼あるいは３ ％Ｃｒ
−１％Ｍｏ鋼が使用される。
は、通常、高温高圧水素下における水素浸食を考慮して
、２’／４％Ｃｒ−１’ＺＭｏ鋼あるいは３ ％Ｃｒ
−１％Ｍｏ鋼が使用される。
これらの圧力容器の使用温度は４００〜５５０℃である
ため、この温度範囲における焼戻脆化に対する抵抗性に
すぐれていること、およびこの温度範囲における高い短
時間強度が同時に要求される。
ため、この温度範囲における焼戻脆化に対する抵抗性に
すぐれていること、およびこの温度範囲における高い短
時間強度が同時に要求される。
従来技術における高温強度および焼戻脆化に対する対策
および派生する問題点は次のとおりである。
および派生する問題点は次のとおりである。
（ａ） 高温強度対策とその問題点
（イ）Ｓｉ４の増加；焼戻脆化量が極めて多くなる。
（ロ）オーステナイトの粗粒化による初析フェライトの
析出防止；この際は粗粒により焼戻脆化量が多くなる。
析出防止；この際は粗粒により焼戻脆化量が多くなる。
（ハ）Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ等の添加；溶接金属部の靭性
の劣化や、溶接部の応力除去焼鈍割れ等の溶接上の問題
点が未解決である。
の劣化や、溶接部の応力除去焼鈍割れ等の溶接上の問題
点が未解決である。
（ｂ） 焼戻脆化対策とその問題点
（イ）Ｓｉの低減：前記の高温強度対策と相反するもの
であり、高温強度が低下する。
であり、高温強度が低下する。
（Ｏ）オーステナイト細粒化（Ａｌ添加）；多少焼戻脆
化抵抗性が増加するが、Ｓｉ０．２５〜０．５係におい
ては脆化量が極めて多く効果がない。
化抵抗性が増加するが、Ｓｉ０．２５〜０．５係におい
ては脆化量が極めて多く効果がない。
（ハ）Ｐの低減； Ｐ ０．００９〜０．０１５係で、
かつＳｉ０．２５〜０．５係では脆化量が極めて多く効
果がない。
かつＳｉ０．２５〜０．５係では脆化量が極めて多く効
果がない。
すなわち従来の対策鋼では高温強度および耐焼戻脆性を
同時に確保するのは困難であり、前述の重油脱硫装置あ
るいは石油改質に使用する鋼材はすぐれた耐焼戻脆性を
絶対条件として、高温強度についての難点は板厚の増大
や空冷を水冷にかえることで冷却速度をあげて補ってき
た。
同時に確保するのは困難であり、前述の重油脱硫装置あ
るいは石油改質に使用する鋼材はすぐれた耐焼戻脆性を
絶対条件として、高温強度についての難点は板厚の増大
や空冷を水冷にかえることで冷却速度をあげて補ってき
た。
本発明の目的は、これらの従来技術の欠点を改善し、焼
戻脆性のない高温強度のすぐれたＣｒ−Ｍｏ鋼の製造方
法を提供するにある。
戻脆性のない高温強度のすぐれたＣｒ−Ｍｏ鋼の製造方
法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、重量比にてＣ：０．１０〜０．１７係、Ｓｉ
：０．３０−ｏ、５ｏ１、ｙｒｎ ： ０．３０〜０．
６ ｏ％、Ｃｒ：２．００〜３．２５係、Ｍｏ ： ０
．９０〜１．１０％、Ｐ：ｏ、ｏｏｓ％以下、Ｓ：０．
０１５％以下、５ｏｌＡｌ二０．０３０係以下、Ｎ：０
．００３〜０．０１４係を含有し、更に必要に応じてＣ
ｕ：０．２５ｏ；ｂ以下、Ｎｉ：０．２５係以下、Ｎｂ
：０．０１似下、■二０．０１係以下、Ｔｉ：０．０１
係以下、Ｂ：ｏ、ｏｏｏ５％以下のうちから選ばれる１
種以上を含有し、残部が実質的にＦｅより成る鋼であっ
て、前記Ｐ 、 ｓｉ 、Ａｌｌ含有量を焼ならし又は
焼入時の冷却速度に応じて下記（イ）、（ロ）の各式を
満足するように成分調整をした鋼を８００〜４００℃の
平均冷却速度が４℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で焼ならし
又は焼入を行ない、その後Ｔ（２０＋Ａｏｇｔ）が１９
．５Ｘ１０３〜２１．５Ｘ１０”の範囲となるような条
件で焼戻および応力除去焼鈍を行なう短時間高温強度お
よび耐焼戻脆性にすぐれた圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製
造方法である。
：０．３０−ｏ、５ｏ１、ｙｒｎ ： ０．３０〜０．
６ ｏ％、Ｃｒ：２．００〜３．２５係、Ｍｏ ： ０
．９０〜１．１０％、Ｐ：ｏ、ｏｏｓ％以下、Ｓ：０．
０１５％以下、５ｏｌＡｌ二０．０３０係以下、Ｎ：０
．００３〜０．０１４係を含有し、更に必要に応じてＣ
ｕ：０．２５ｏ；ｂ以下、Ｎｉ：０．２５係以下、Ｎｂ
：０．０１似下、■二０．０１係以下、Ｔｉ：０．０１
係以下、Ｂ：ｏ、ｏｏｏ５％以下のうちから選ばれる１
種以上を含有し、残部が実質的にＦｅより成る鋼であっ
て、前記Ｐ 、 ｓｉ 、Ａｌｌ含有量を焼ならし又は
焼入時の冷却速度に応じて下記（イ）、（ロ）の各式を
満足するように成分調整をした鋼を８００〜４００℃の
平均冷却速度が４℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で焼ならし
又は焼入を行ない、その後Ｔ（２０＋Ａｏｇｔ）が１９
．５Ｘ１０３〜２１．５Ｘ１０”の範囲となるような条
件で焼戻および応力除去焼鈍を行なう短時間高温強度お
よび耐焼戻脆性にすぐれた圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製
造方法である。
ただしＴ；絶対温度’に、 ｔ ；保持時間Ｈｒ記
（イ）冷却速度４〜１０°Ｃ／ｍ ｉ ｎの場合５ｏｌ
ｌＡｌ＜、０． ＯＯ５％ ５５ Ｐ＋ １．９ Ｓｉ ＜０．９係 （Ｃ］）冷却速度１０℃／ｍｉｎを越す場合５ｏｌＡｌ
＜０．００５％の場合 ５５Ｐ＋１．９８ｉ＜０．９係 ０．００５０；ｂ＜ ５ｏｌＡｌ ＜０．０３ ’Ｉｙ
の場合５５Ｐ＋１．９８ｉく１．０係 本発明におけるすぐれた耐焼戻脆性とは、第１図に示す
ステップクーリング熱処理により加速脆化させ、脆化処
理前後の２ｉｍＶノツチシャルピー破面遷移温度（ｖＴ
ｒｓ）の上昇量（△ｖ’ｌ” ｒ ｓ ）が１０℃以下
であることであり、１０℃以下であればほぼ脆化してい
ないと見做すことができる。
ｌＡｌ＜、０． ＯＯ５％ ５５ Ｐ＋ １．９ Ｓｉ ＜０．９係 （Ｃ］）冷却速度１０℃／ｍｉｎを越す場合５ｏｌＡｌ
＜０．００５％の場合 ５５Ｐ＋１．９８ｉ＜０．９係 ０．００５０；ｂ＜ ５ｏｌＡｌ ＜０．０３ ’Ｉｙ
の場合５５Ｐ＋１．９８ｉく１．０係 本発明におけるすぐれた耐焼戻脆性とは、第１図に示す
ステップクーリング熱処理により加速脆化させ、脆化処
理前後の２ｉｍＶノツチシャルピー破面遷移温度（ｖＴ
ｒｓ）の上昇量（△ｖ’ｌ” ｒ ｓ ）が１０℃以下
であることであり、１０℃以下であればほぼ脆化してい
ないと見做すことができる。
又本発明におけるすぐれた短時間高温強度とは、Ｔ （
２０＋ｌｏｇｔ ）なる焼戻パラメーター（Ｔ；絶対温
度’に、ｔ；保持時間Ｈｒ）で２０．４Ｘ１０”に相当
する焼戻および溶接後応力除去焼鈍を与えた後、８５０
°Ｆ（４５４°Ｃ）にて引張強さ４６．ＩＩｇ／ｍｉ以
上を満足することであり、この値はＡＳＭＥ ｃｏｄｅ
Ｓｅｃ■Ｄｉｖｌの最大許容応力値を参考としたもの
である。
２０＋ｌｏｇｔ ）なる焼戻パラメーター（Ｔ；絶対温
度’に、ｔ；保持時間Ｈｒ）で２０．４Ｘ１０”に相当
する焼戻および溶接後応力除去焼鈍を与えた後、８５０
°Ｆ（４５４°Ｃ）にて引張強さ４６．ＩＩｇ／ｍｉ以
上を満足することであり、この値はＡＳＭＥ ｃｏｄｅ
Ｓｅｃ■Ｄｉｖｌの最大許容応力値を参考としたもの
である。
本発明の基本的な考え方は、従来焼戻脆化を促進させる
として敬遠されていたＳｉをＰ含有量ｏ、ｏｏｓ％以下
の状態で使用すれば、焼戻脆化に対する悪影響は回避さ
れ、このＳｉによる固溶硬化を最大限に利用して耐焼戻
脆性および高温強度共にすぐれたＣ ｒ−Ｍｏ鋼を製造
できるとの知見に基いたものである。
として敬遠されていたＳｉをＰ含有量ｏ、ｏｏｓ％以下
の状態で使用すれば、焼戻脆化に対する悪影響は回避さ
れ、このＳｉによる固溶硬化を最大限に利用して耐焼戻
脆性および高温強度共にすぐれたＣ ｒ−Ｍｏ鋼を製造
できるとの知見に基いたものである。
また高温強度を考慮する場合は、均一なベーナイト組織
とする必要があり、初析フェライトの析出は絶対避けな
ければならない。
とする必要があり、初析フェライトの析出は絶対避けな
ければならない。
この手段として焼ならし後冷却速度の遅い場合は、オー
ステナイト粒の粗粒化が有効な手段であるが、これも従
来は焼戻脆化を助長するとして避けられていたが、上記
と同様にＰ含有量０．００８％以下であれば全く問題な
く採用できることを見出したものである。
ステナイト粒の粗粒化が有効な手段であるが、これも従
来は焼戻脆化を助長するとして避けられていたが、上記
と同様にＰ含有量０．００８％以下であれば全く問題な
く採用できることを見出したものである。
本発明におけるＣｒＭｏ鋼の成分限定理由について説明
する。
する。
Ｃ：
Ｃは焼ならし又は焼入後に均一なベーナイト組織を得る
ため最低ｏ、１ｏ％は必要で、上限は溶接性、靭性の面
からｏ、１７％とした。
ため最低ｏ、１ｏ％は必要で、上限は溶接性、靭性の面
からｏ、１７％とした。
Ｓｉ ：
Ｓｉは本発明の重要な元素である。
Ｓｉによる固溶強化を最大限に生かすため少くともｏ、
３ｏ％を必要とし、上限は溶接性、靭性、焼戻脆性対策
のため０．５０係とした。
３ｏ％を必要とし、上限は溶接性、靭性、焼戻脆性対策
のため０．５０係とした。
Ｍｎ ｐ
Ｍｎは焼入性を増加する元素であり、均一なベーナイト
組織を得るため最低０．３０％は必要であるが、過多に
なると焼戻脆化が犬となるので上限を０．６０係とした
。
組織を得るため最低０．３０％は必要であるが、過多に
なると焼戻脆化が犬となるので上限を０．６０係とした
。
Ｐ；
Ｐも本発明の重要な元素である。
Ｓｉを０．３０〜ｏ、ｓｏ％の範囲で添加しても、又オ
ーステナイト粒が粗粒の場合でも焼戻脆化を完全に抑制
できる条件として０．００８ｑｂ以下とした。
ーステナイト粒が粗粒の場合でも焼戻脆化を完全に抑制
できる条件として０．００８ｑｂ以下とした。
Ｓ；
Ｓは溶接性、靭性から０．０１５％以下とした。
ＣｒｔＭｏ；
Ｃｒ、Ｍｏは脱硫反応によって生ずる水素雰囲気に耐え
るため、および強度の点からそれぞれ少くとも２．００
％、ｏ、９ｏ（ｌｂを必要とするが過多となると溶接性
の劣化やコストの上昇を招くのでＣｒは２．００〜３．
２５％、Ｍｏは０．９０〜１．１０係に限定した。
るため、および強度の点からそれぞれ少くとも２．００
％、ｏ、９ｏ（ｌｂを必要とするが過多となると溶接性
の劣化やコストの上昇を招くのでＣｒは２．００〜３．
２５％、Ｍｏは０．９０〜１．１０係に限定した。
Ｎ：
Ｎは通常の塩基性転炉、電気炉およびＡＳＥＡ−８ＫＦ
プロセスによる溶製の標準である０、００３〜０．０１
４係に限定した。
プロセスによる溶製の標準である０、００３〜０．０１
４係に限定した。
５ｏｌＡＡ’ ；
５ｏｌＡ ｌは本発明の重要な要素である。
第２図は２”／４Ｃｒ−Ｍｏ鋼のオーステナイト粒度お
よび焼入、焼ならし冷却速度の強度に及ぼす影響を示し
たが、Ｃｒ−Ｍｏ鋼の常温強度、高温強度はオーステナ
イト粒度と焼入又は焼ならしの冷却速度に大きく左右さ
れる。
よび焼入、焼ならし冷却速度の強度に及ぼす影響を示し
たが、Ｃｒ−Ｍｏ鋼の常温強度、高温強度はオーステナ
イト粒度と焼入又は焼ならしの冷却速度に大きく左右さ
れる。
初析フェライトの析出範囲では強度が大きく低下するの
で、５ｏｌＡＡの添加量でオーステナイト粒を調整する
必要がある。
で、５ｏｌＡＡの添加量でオーステナイト粒を調整する
必要がある。
すなわち、冷却速度範囲４〜１０℃／ｍｉｎの遅い領域
では、オーステナイトが細粒であれば、初析フェライト
が析出する。
では、オーステナイトが細粒であれば、初析フェライト
が析出する。
したがって５ｏｌＡｌＯ，００５係以下として、粒度５
以下の粗粒としベーナイト組織を確保する。
以下の粗粒としベーナイト組織を確保する。
冷却速度１０℃／ｍｉｎを超す場合は、オーステナイト
粒度に関係なくベーナイト組織が得られるので、ｏ、ｏ
ｏ５％以下でもｏ、ｏｏ５％を越えてもよい。
粒度に関係なくベーナイト組織が得られるので、ｏ、ｏ
ｏ５％以下でもｏ、ｏｏ５％を越えてもよい。
しかし０．０３％を越すと鋼中のＡｌ２Ｏ３系非金属介
在物が増加するので、その上限を０．０３％とした。
在物が増加するので、その上限を０．０３％とした。
５５ Ｐ＋ １．９ Ｓｉ ＜０．９％： （５ｏｌＡ
ｌ：０．００５係以下即ち粗粒の場合） ５５Ｐ＋１．９Ｓｉ＜１．０％ ： （５ｏＡＡｌ：０
．００５係超 即ち細粒の場合） この２つの成分の制限式は、ＳｉおよびＰ含有量とステ
ップクーリングによる焼戻脆化量との関係を示した第３
図の実験事実から導入されたものである。
ｌ：０．００５係以下即ち粗粒の場合） ５５Ｐ＋１．９Ｓｉ＜１．０％ ： （５ｏＡＡｌ：０
．００５係超 即ち細粒の場合） この２つの成分の制限式は、ＳｉおよびＰ含有量とステ
ップクーリングによる焼戻脆化量との関係を示した第３
図の実験事実から導入されたものである。
焼戻脆化を抑制しステップクーリングによるシャルピー
遷移温度ｖＴｒｓの上昇量△ｖＴｒｓが１０℃以下にす
ればほぼ脆化しないのでこのためには、上記の化学成分
範囲に収めると同時に上記２式をも満足する必要がある
。
遷移温度ｖＴｒｓの上昇量△ｖＴｒｓが１０℃以下にす
ればほぼ脆化しないのでこのためには、上記の化学成分
範囲に収めると同時に上記２式をも満足する必要がある
。
かかる粗粒鋼は、脆化感受性が高いのでさらにＰ、Ｓｉ
を低くする必要があり、０．９％以下としたものである
。
を低くする必要があり、０．９％以下としたものである
。
またＰ。Ｓｉ以外にＭｎも影響を及ぼす元素であるが、
工業的に生産する場合は強度確保王宮にほぼ０．３０〜
ｏ、６ｏ％の範囲で作られるので、上式はＭｎ０．３０
〜０．６０係が前提である。
工業的に生産する場合は強度確保王宮にほぼ０．３０〜
ｏ、６ｏ％の範囲で作られるので、上式はＭｎ０．３０
〜０．６０係が前提である。
上記、Ｃ、Ｓｉ 、Ｍｎ 、Ｐ、 Ｓ、Ｃｒ 、Ｍｏ
、Ｎ、 ５ｏｌＡｌの各限定量をもって本発明による圧
力容器用Ｃｒ−Ｍｏ＠の基本成分とするが、更に、Ｃｕ
Ｉ Ｎ ｔ ｔＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂを下記限定量以下
の範囲で１種以上を含有するＣ ｒ−Ｍｏ鋼もまた本発
明の目的をより有効に達成することができる。
、Ｎ、 ５ｏｌＡｌの各限定量をもって本発明による圧
力容器用Ｃｒ−Ｍｏ＠の基本成分とするが、更に、Ｃｕ
Ｉ Ｎ ｔ ｔＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂを下記限定量以下
の範囲で１種以上を含有するＣ ｒ−Ｍｏ鋼もまた本発
明の目的をより有効に達成することができる。
これらの限定理由は次の如くである。
Ｃｕ、Ｎｉ ：
Ｃｕ、Ｎｉは共存して高温強度を高める効果があるが、
Ｃｕは加工性からＮｉは経済性から共に上限を０．２５
係に抑えた。
Ｃｕは加工性からＮｉは経済性から共に上限を０．２５
係に抑えた。
Ｎｂ、Ｖ、ＴｔｔＢ ：
Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂは強度の上昇のため小量添加しても
よいが、溶接性を阻害するので、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは上限
をｏ、ｏ１％、Ｂは上限を０．００５％に押えた。
よいが、溶接性を阻害するので、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは上限
をｏ、ｏ１％、Ｂは上限を０．００５％に押えた。
上記成分の圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼を、８００〜４００
℃の冷却平均速度が４℃／ｍｉｎ未満の冷却速度で焼な
らし又は焼入を行なうと、均一ベーナイト組織とならず
、高い高温強度が得られないので、冷却速度は４°Ｃ／
ｍｉｎ以上に限定した。
℃の冷却平均速度が４℃／ｍｉｎ未満の冷却速度で焼な
らし又は焼入を行なうと、均一ベーナイト組織とならず
、高い高温強度が得られないので、冷却速度は４°Ｃ／
ｍｉｎ以上に限定した。
本発明において、焼戻および応力除去焼鈍の条件として
、焼戻しパラメーターの下限は焼入又は焼ならし後の母
材靭性確保および溶接部の軟化のための必要条件であり
、上限は強度確保上の制約である。
、焼戻しパラメーターの下限は焼入又は焼ならし後の母
材靭性確保および溶接部の軟化のための必要条件であり
、上限は強度確保上の制約である。
すなわち本製造法によるＣ ｒ−Ｍｏ鋼の焼ならし又は
焼入後の組織はベーナイトであり、このベーナイト組織
のＣｒ−Ｍｏ鋼の場合圧力容器用鋼材として必要な靭性
を得るためには、Ｔ（２０＋Ａ’ｏｇｔ）なる焼戻パラ
メーター（Ｔ：絶対温度’に、ｔ；保持時間Ｈｒ）が１
９．５Ｘ１０”以上の焼戻が必要である。
焼入後の組織はベーナイトであり、このベーナイト組織
のＣｒ−Ｍｏ鋼の場合圧力容器用鋼材として必要な靭性
を得るためには、Ｔ（２０＋Ａ’ｏｇｔ）なる焼戻パラ
メーター（Ｔ：絶対温度’に、ｔ；保持時間Ｈｒ）が１
９．５Ｘ１０”以上の焼戻が必要である。
但し焼戻および溶接後応力除去焼鈍が過度に高温長時間
にわたると、常温強度および高温強度の低下と靭性の劣
化を招くので上限を２１．５Ｘ１０３とした。
にわたると、常温強度および高温強度の低下と靭性の劣
化を招くので上限を２１．５Ｘ１０３とした。
実施例
本発明の実施例について説明する。
第１表に本発明鋼４種類と従来鋼５種類の化学成分を示
した。
した。
第２表にその実施例の製造条件、引張強さおよび焼戻脆
化特性、第３表にその実施例の高温強度および焼戻脆化
抵抗性の優劣の比較を示した。
化特性、第３表にその実施例の高温強度および焼戻脆化
抵抗性の優劣の比較を示した。
本発明鋼はすべて高い高温強度およびすぐれた焼戻抵抗
性を示しているのｒｔ’ｃ対し、従来鋼では高い高温強
度およびすぐれた焼戻抵抗性の両特性を兼備したものは
ない。
性を示しているのｒｔ’ｃ対し、従来鋼では高い高温強
度およびすぐれた焼戻抵抗性の両特性を兼備したものは
ない。
たとえば従来鋼のＨ鋼およびＨ鋼は脆化量が１０℃以下
と耐焼戻脆化にはすぐれているが高温強度が低いという
難点がある。
と耐焼戻脆化にはすぐれているが高温強度が低いという
難点がある。
又逆に従来鋼Ｇ鋼は８５０°Ｆ（４５４°Ｃ）で４７．
４ゆ／１ｒａｃｔと高い高温強度を有しているが脆化量
が４２℃と焼戻脆化抵抗性が全く無い。
４ゆ／１ｒａｃｔと高い高温強度を有しているが脆化量
が４２℃と焼戻脆化抵抗性が全く無い。
本発明によって短時間強度および耐焼戻脆性のすぐれた
圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼が製造できるようになったので
板厚の減少や、一部には水冷にかえて空冷の採用も可能
となり、これらによって大巾なコスト低減が達成できる
。
圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼が製造できるようになったので
板厚の減少や、一部には水冷にかえて空冷の採用も可能
となり、これらによって大巾なコスト低減が達成できる
。
第１図ステップクーリングの条件を示す線図、第２図Ａ
、Ｂは２’／４Ｃｒ１Ｍｏ鋼のオーステナイト粒度およ
び焼入、焼ならし後冷却速度の強度に及ぼす影響を示す
関係図、第３図はＳｉおよびＰ含有量とステップクーリ
ングによる焼戻脆化量との関係図である。
、Ｂは２’／４Ｃｒ１Ｍｏ鋼のオーステナイト粒度およ
び焼入、焼ならし後冷却速度の強度に及ぼす影響を示す
関係図、第３図はＳｉおよびＰ含有量とステップクーリ
ングによる焼戻脆化量との関係図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にてＣ：０．１０〜０．１７係、Ｓｉ：０．
３０〜０．５ ｏｓ、Ｍｎ ： ０．３０〜０．６０％
、Ｃｒ：２．００〜３．２５％、Ｍｏ ： ０．９０〜
１．１０４、Ｐ：ｏ、ｏｏｓ％以下、Ｓ：０．０１５以
下、ｓｏｌ、Ａｌ二０．０３０係以下、Ｎ：０．００３
〜０．０１４係を含有し、更に必要に応じてＣｕ：０．
２５％以下、Ｎｌ：０．２５係以下、Ｎｂ：０．０１係
以下、Ｖ：０．０１係以下、Ｔｉ：０．０１係以下、Ｂ
：０．０００５係以下のうちから選ばれる１種以上を含
有し、残部が実質的にＦｅより成る鋼であって、前記Ｐ
、Ｓｉ。 ＡＩ含有量を焼ならし又は焼入時の冷却速度に応じて下
記（イ）、（ロ）の各式を満足するように成分調整をし
た鋼を８００〜４００℃の平均冷却速度が４’Ｃ／ ｍ
ｉ ｎ以上の冷却速度で焼ならし又は焼入を行ない、
その後Ｔ（２０＋ｌｏｇｔ）が１９．５Ｘ１０３〜２１
．５Ｘ１０”の範囲となるような条件で焼戻および応力
除去焼鈍を行なうことを特徴とする短時間高温強度およ
び耐焼戻脆性にすぐれた圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造
方法。 ただし、Ｔ：絶対温度’に、ｔ：保持時間Ｈｒ記 （イ）冷却速度４〜１０℃／ｍｉｎの場合５ｏｌＡＡ！
＜０．００５％ ５５ Ｐ ＋ １．９８ｉ ＜０．９係 （０）冷却速度１０℃／ｍｉｎを越す場合５ｏｌＡｌく
０．００５係の場合 ５５Ｐ＋１．９８ｉく０．９係 ０、００５ ％＜ ５ｏｌＡＡ ＜ ０．０３４の場合
５５Ｐ＋ １．９ Ｓｉ＜１．０％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11892379A JPS5931568B2 (ja) | 1979-09-14 | 1979-09-14 | 圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11892379A JPS5931568B2 (ja) | 1979-09-14 | 1979-09-14 | 圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5644717A JPS5644717A (en) | 1981-04-24 |
| JPS5931568B2 true JPS5931568B2 (ja) | 1984-08-02 |
Family
ID=14748528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11892379A Expired JPS5931568B2 (ja) | 1979-09-14 | 1979-09-14 | 圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5931568B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0514894Y2 (ja) * | 1986-06-13 | 1993-04-20 |
-
1979
- 1979-09-14 JP JP11892379A patent/JPS5931568B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0514894Y2 (ja) * | 1986-06-13 | 1993-04-20 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5644717A (en) | 1981-04-24 |
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