JPS5930886B2 - 吸収膨張機 - Google Patents
吸収膨張機Info
- Publication number
- JPS5930886B2 JPS5930886B2 JP14441577A JP14441577A JPS5930886B2 JP S5930886 B2 JPS5930886 B2 JP S5930886B2 JP 14441577 A JP14441577 A JP 14441577A JP 14441577 A JP14441577 A JP 14441577A JP S5930886 B2 JPS5930886 B2 JP S5930886B2
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- Japan
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- expander
- condenser
- absorption
- heat medium
- regenerator
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はフロンなどの熱媒体の膨張により動力を発生
する装置の改善に関する。
する装置の改善に関する。
従来一般に行なわれているフロン、−ビンによる動力発
生装置は第１図の系統図に示すように、フロンなどの熱
媒体を加熱し蒸発させる加熱器１には供給管６により熱
媒体を加熱する蒸気などが供給される。
生装置は第１図の系統図に示すように、フロンなどの熱
媒体を加熱し蒸発させる加熱器１には供給管６により熱
媒体を加熱する蒸気などが供給される。
２は高温高圧の熱媒ガスにより動力を発生させるタービ
ンなどの膨張機で、この膨張機２出口側には圧力を低く
するため熱媒を冷却して凝縮させる凝縮器３が設けられ
てこれに管Ｔにより冷却水が供給される。
ンなどの膨張機で、この膨張機２出口側には圧力を低く
するため熱媒を冷却して凝縮させる凝縮器３が設けられ
てこれに管Ｔにより冷却水が供給される。
４は凝縮器３で凝縮した熱媒液を加熱器１に供給する熱
媒ポンプ、５は膨張機２で発生した動力の負荷である。
媒ポンプ、５は膨張機２で発生した動力の負荷である。
これらの機器を管８、９、１０および１１で接続して熱
媒を循環させる構造となつている。このような動力発生
装置で熱媒としてフロン１２を使用したときの熱サイク
ルは第２図に示すモリエル線図のとおりで、臨界点Ｈ以
下においてＡ点は冷却水温度により決まる凝縮器３内の
熱媒の状態、Ｂ点は熱媒ポンプ４により圧送された加熱
器１の入口の状態である。
媒を循環させる構造となつている。このような動力発生
装置で熱媒としてフロン１２を使用したときの熱サイク
ルは第２図に示すモリエル線図のとおりで、臨界点Ｈ以
下においてＡ点は冷却水温度により決まる凝縮器３内の
熱媒の状態、Ｂ点は熱媒ポンプ４により圧送された加熱
器１の入口の状態である。
Ｃ点は加熱品１−の出口の熱媒の状態を示し、Ｄ点は膨
張機２の出口の熱媒の状態を示す。この種の膨張機の出
力はＣ点とＤ点の熱媒のエンタルピの差で得られるが、
一般にこの出力をＱとしＣ点、Ｄ点の熱媒の圧力をＰＣ
、ＰＤとすると、 （−）−１ Ｑ＝Ｃｐ−ＴＤ で表わされる。
張機２の出口の熱媒の状態を示す。この種の膨張機の出
力はＣ点とＤ点の熱媒のエンタルピの差で得られるが、
一般にこの出力をＱとしＣ点、Ｄ点の熱媒の圧力をＰＣ
、ＰＤとすると、 （−）−１ Ｑ＝Ｃｐ−ＴＤ で表わされる。
ここでＣｐは熱媒の比熱、ＴＤはＤ点における熱媒の温
度、には熱媒の断熱膨張指数である。１式から判るよう
に、Ｃｐには一定であり、ＴＤは冷却水温度により決ま
るから、冷却水温度が一定とすれば、出力Ｑは加熱器１
及び膨張機２の各出口における熱媒の圧力比（−）の関
数となり、ＰＣ／ＰＤの比が大きくなると熱媒の単位重
量当りの仕事が増加する。
度、には熱媒の断熱膨張指数である。１式から判るよう
に、Ｃｐには一定であり、ＴＤは冷却水温度により決ま
るから、冷却水温度が一定とすれば、出力Ｑは加熱器１
及び膨張機２の各出口における熱媒の圧力比（−）の関
数となり、ＰＣ／ＰＤの比が大きくなると熱媒の単位重
量当りの仕事が増加する。
また、ＰＣ／／ＰＤを大きくすると、膨張機出口の熱媒
の圧力ＰＤは冷却水温度により決まるので加熱器出口の
熱媒の圧力Ｐｃが大きくなり、装置全体の圧力が高くな
り熱媒の洩れや機器の重量が著じるしく大きくなる欠点
がある。
の圧力ＰＤは冷却水温度により決まるので加熱器出口の
熱媒の圧力Ｐｃが大きくなり、装置全体の圧力が高くな
り熱媒の洩れや機器の重量が著じるしく大きくなる欠点
がある。
本発明は熱媒を吸収しやすい吸収剤を組合わせて上記欠
点を改善したもので、第３図は本発明の一実施例の系統
図を示す。
点を改善したもので、第３図は本発明の一実施例の系統
図を示す。
第３図において、１はフロンなどの熱媒体を加熱し蒸発
させる加熱器、２は高温高圧の熱媒ガスにより動力を発
生させる膨張機、３は蒸発熱媒を冷却凝縮する凝縮器で
ある。そして膨張機２と凝縮器３との間には膨張機２出
口の圧力を低くくするため吸収剤で熱媒を吸収する吸収
凝縮器１２と熱媒を吸収して吸収能力の低下した稀吸収
剤を加熱し熱媒を蒸発分離する再生器１３が設置される
。再生器１３で蒸発した熱媒は凝縮器３で冷却凝縮する
。１４は吸収凝縮器１２と再生器１３の中間に設けた熱
交換器、４及び１５はそれぞれ凝縮熱媒及び稀吸収剤を
加熱器１及び再生器１３へ供給するポンプ、６及び２３
はそれぞれ加熱器１及び再生器１３へ加熱源を供給する
管、７及び２２はそれぞれ凝縮器３及び吸収凝縮器１２
へ冷却水などの冷却体を供給する管、５は膨張機２の負
荷、８、９、１０、１１、１６、１７、１８、１９、２
０、２１はこれらの機器を接続する熱媒と吸収剤の導管
である。
させる加熱器、２は高温高圧の熱媒ガスにより動力を発
生させる膨張機、３は蒸発熱媒を冷却凝縮する凝縮器で
ある。そして膨張機２と凝縮器３との間には膨張機２出
口の圧力を低くくするため吸収剤で熱媒を吸収する吸収
凝縮器１２と熱媒を吸収して吸収能力の低下した稀吸収
剤を加熱し熱媒を蒸発分離する再生器１３が設置される
。再生器１３で蒸発した熱媒は凝縮器３で冷却凝縮する
。１４は吸収凝縮器１２と再生器１３の中間に設けた熱
交換器、４及び１５はそれぞれ凝縮熱媒及び稀吸収剤を
加熱器１及び再生器１３へ供給するポンプ、６及び２３
はそれぞれ加熱器１及び再生器１３へ加熱源を供給する
管、７及び２２はそれぞれ凝縮器３及び吸収凝縮器１２
へ冷却水などの冷却体を供給する管、５は膨張機２の負
荷、８、９、１０、１１、１６、１７、１８、１９、２
０、２１はこれらの機器を接続する熱媒と吸収剤の導管
である。
再生器１３で加熱されて蒸発分離した熱媒は導管１６を
通り凝縮器３で冷却され凝縮し、導管１０を通りポンプ
４で導管１１を経て加熱器１で加熱される。加熱器１で
加熱蒸発した高温高圧の熱媒ガスは導管８を通り膨張機
２に入り熱媒の膨張により動力を発生し負荷５で回収さ
れる。
通り凝縮器３で冷却され凝縮し、導管１０を通りポンプ
４で導管１１を経て加熱器１で加熱される。加熱器１で
加熱蒸発した高温高圧の熱媒ガスは導管８を通り膨張機
２に入り熱媒の膨張により動力を発生し負荷５で回収さ
れる。
動力回収後の熱媒ガスは膨張機２の出口から導管９を通
り吸収凝縮器１２に入り、再生器１３で加熱濃縮され導
管２０、熱交換器１４、導管２１を経て吸収凝縮器１２
に入る濃吸収剤に吸収される。これにより膨張機２の出
口の圧力は低く保たれる。吸収凝縮器１２においてぱ熱
媒ガスが濃吸収剤に吸収されるとき発熱するので、管２
２で冷却水などの冷却体を供給して冷却される。すなわ
ち、この冷却体の通る伝熱管１２ｂの外表面に散布装置
１２ａによつて濃吸収剤を散布し、伝熱管外表面で吸収
させるようにしてある。熱媒ガスを吸収して濃度の薄く
なつた稀吸収剤は吸収凝縮器１２の下部より導管１７に
出てポンプ１５により導管１８、熱交換器１４を経て導
管１９を通り再生器１３に送られる。
り吸収凝縮器１２に入り、再生器１３で加熱濃縮され導
管２０、熱交換器１４、導管２１を経て吸収凝縮器１２
に入る濃吸収剤に吸収される。これにより膨張機２の出
口の圧力は低く保たれる。吸収凝縮器１２においてぱ熱
媒ガスが濃吸収剤に吸収されるとき発熱するので、管２
２で冷却水などの冷却体を供給して冷却される。すなわ
ち、この冷却体の通る伝熱管１２ｂの外表面に散布装置
１２ａによつて濃吸収剤を散布し、伝熱管外表面で吸収
させるようにしてある。熱媒ガスを吸収して濃度の薄く
なつた稀吸収剤は吸収凝縮器１２の下部より導管１７に
出てポンプ１５により導管１８、熱交換器１４を経て導
管１９を通り再生器１３に送られる。
再生器１３には稀吸収剤を加熱するため管２３より温水
や蒸気などの熱源が供給され、この熱源の通る伝熱管１
３ｂの外表面に散布装置１３ａによつて稀吸収剤を散布
し、伝熱管外表面で熱媒を蒸発分離する。蒸発した熱媒
は管１６を通り凝縮器３に入り、管７で供給される冷却
水などの冷却体で冷却されて液化する。通常は凝縮器３
は伝熱管３ａの内部に冷却体を流し、その外表面で蒸発
熱媒を凝縮させる。凝縮した熱媒は導管１０を経てポン
プ４で導管１１を通り加熱器１に送られ、ここで蒸気と
なり導管８を通り送られた膨張機２で膨張し仕事をする
。加熱器１は普通のボイラと同じ役目を司る。一方、再
生器１３で熱媒が蒸発分離された濃吸収剤は導管２０か
ら熱交換器１４で稀吸収液に熱を与え、温度が下つて導
管２１を経て吸収凝縮器１２に戻り再び吸収凝縮作用を
行なう。第４図は熱媒としてフロン１２（Ｒ−１２）を
用い、吸収剤として冷凍機油を使用したときの吸収液の
特性を示すものである。
や蒸気などの熱源が供給され、この熱源の通る伝熱管１
３ｂの外表面に散布装置１３ａによつて稀吸収剤を散布
し、伝熱管外表面で熱媒を蒸発分離する。蒸発した熱媒
は管１６を通り凝縮器３に入り、管７で供給される冷却
水などの冷却体で冷却されて液化する。通常は凝縮器３
は伝熱管３ａの内部に冷却体を流し、その外表面で蒸発
熱媒を凝縮させる。凝縮した熱媒は導管１０を経てポン
プ４で導管１１を通り加熱器１に送られ、ここで蒸気と
なり導管８を通り送られた膨張機２で膨張し仕事をする
。加熱器１は普通のボイラと同じ役目を司る。一方、再
生器１３で熱媒が蒸発分離された濃吸収剤は導管２０か
ら熱交換器１４で稀吸収液に熱を与え、温度が下つて導
管２１を経て吸収凝縮器１２に戻り再び吸収凝縮作用を
行なう。第４図は熱媒としてフロン１２（Ｒ−１２）を
用い、吸収剤として冷凍機油を使用したときの吸収液の
特性を示すものである。
第４図の横軸は吸収剤中の熱媒の重量割合を示し、右に
向つて熱媒量が多く吸収液としては稀薄である。縦軸は
圧力で図中の曲線は吸収液の温度一定の線を示す。Ｎ点
は吸収凝縮器１２の出口の稀吸収剤の状態、Ｂ点は再生
器１３の入口の吸収剤、Ｃ点は再生器１３の出口の吸収
剤、Ｄ′点は吸収凝縮器１２の入口の吸収剤の状態をそ
れぞれ示す。すなわち、Ｄ′点で示す圧力（本実施例で
は６．２ｋｇ／ＣｄＡ−）が膨張機２の出口圧力である
。ここで、従来の第１図に示すものと比較すると、第１
図の従来装置と第３図の本発明のそれぞれの加熱器１は
導管８で膨張機２へ高温高圧の熱媒ガスを供給するもの
で、供給管６により供給される蒸気などの加熱源の温度
を同じとすれば、同一温度、圧力を得ることができる。
向つて熱媒量が多く吸収液としては稀薄である。縦軸は
圧力で図中の曲線は吸収液の温度一定の線を示す。Ｎ点
は吸収凝縮器１２の出口の稀吸収剤の状態、Ｂ点は再生
器１３の入口の吸収剤、Ｃ点は再生器１３の出口の吸収
剤、Ｄ′点は吸収凝縮器１２の入口の吸収剤の状態をそ
れぞれ示す。すなわち、Ｄ′点で示す圧力（本実施例で
は６．２ｋｇ／ＣｄＡ−）が膨張機２の出口圧力である
。ここで、従来の第１図に示すものと比較すると、第１
図の従来装置と第３図の本発明のそれぞれの加熱器１は
導管８で膨張機２へ高温高圧の熱媒ガスを供給するもの
で、供給管６により供給される蒸気などの加熱源の温度
を同じとすれば、同一温度、圧力を得ることができる。
また、膨張機２の出口圧力は従来装置では凝縮器３の圧
力、本発明では吸収凝縮器１２の圧力となるから管７、
２２で供給する冷却水条件を同じとすると、従来装置の
凝縮器３での凝縮温度と本発明の吸収凝縮器１２の吸収
液温度を同一とみなせる。フロン１２を熱媒としたとき
の両者の膨張機２での状態を第５図に示す。従来装置と
本発明で加熱器１の出口の熱媒温度を８０℃従来装置の
凝縮器３の凝縮温度を４０℃、本発明の吸収凝縮器１２
の吸収液の温度を４０℃とすると、従来装置では加熱器
１の出口Ｃ点即ち膨張機２入口での熱媒の状態は２３Ｋ
ｇ／（−１１Ｌａｂｓ膨張機２の出口Ｄ点では９．７ｋ
ｇ／Ｃｒｌａｂｓ、一方、本発明では膨張機２の入口は
従来装置と同じ２３ｋｇ／（１−JモVＦａｂｓであるが
、膨張機２の出口Ｄ点即ち吸収凝縮器１２の入口Ｄ／点
（再生器１３の出口Ｃ燻）では第４図から６．２ｋｇ／
ＣｒＩＬａｂｓとなり、前記１式のＰＣ／ＰＤは従来装
置では２．３７（＝２３／９．７）、本発明では３．８
３（＝２３／６．２）となる。また、ＰＣ／ＰＤを同じ
とすれば、従来装置の膨張機入口圧力を１４．７Ｋ９／
Ｃｒｌａｂｓ（６．２ｋｇ／ＤａｂｓＸ２．３７）とす
ることができる。
力、本発明では吸収凝縮器１２の圧力となるから管７、
２２で供給する冷却水条件を同じとすると、従来装置の
凝縮器３での凝縮温度と本発明の吸収凝縮器１２の吸収
液温度を同一とみなせる。フロン１２を熱媒としたとき
の両者の膨張機２での状態を第５図に示す。従来装置と
本発明で加熱器１の出口の熱媒温度を８０℃従来装置の
凝縮器３の凝縮温度を４０℃、本発明の吸収凝縮器１２
の吸収液の温度を４０℃とすると、従来装置では加熱器
１の出口Ｃ点即ち膨張機２入口での熱媒の状態は２３Ｋ
ｇ／（−１１Ｌａｂｓ膨張機２の出口Ｄ点では９．７ｋ
ｇ／Ｃｒｌａｂｓ、一方、本発明では膨張機２の入口は
従来装置と同じ２３ｋｇ／（１−JモVＦａｂｓであるが
、膨張機２の出口Ｄ点即ち吸収凝縮器１２の入口Ｄ／点
（再生器１３の出口Ｃ燻）では第４図から６．２ｋｇ／
ＣｒＩＬａｂｓとなり、前記１式のＰＣ／ＰＤは従来装
置では２．３７（＝２３／９．７）、本発明では３．８
３（＝２３／６．２）となる。また、ＰＣ／ＰＤを同じ
とすれば、従来装置の膨張機入口圧力を１４．７Ｋ９／
Ｃｒｌａｂｓ（６．２ｋｇ／ＤａｂｓＸ２．３７）とす
ることができる。
本発明の熱交換器１４は熱効率を改善するために再生器
１３から流出する吸収液の熱を再生器１３に供給される
稀吸収液に与えるためのものであり、本発明の熱効率の
効果をより高めるものである。
１３から流出する吸収液の熱を再生器１３に供給される
稀吸収液に与えるためのものであり、本発明の熱効率の
効果をより高めるものである。
熱媒と吸収剤の組合せとしては動力を取出すための膨張
機の大きさを考えて上記フロン１２と冷凍機油の組合せ
について述べたが、この他に各種のものが考えられ、こ
の組合せのみに限る必要はないこともちろんである。
機の大きさを考えて上記フロン１２と冷凍機油の組合せ
について述べたが、この他に各種のものが考えられ、こ
の組合せのみに限る必要はないこともちろんである。
定性的に吸収しやすいという同じ傾向があれば、他の物
質でも同一の効果が得られることは明らかである。以上
のように構成された本発明によれば、熱媒と吸収しやす
い物質よりなる吸収剤を組合せて使用し、膨張機と凝縮
器の間に設置した再生器で加熱濃縮した吸収剤を吸収凝
縮器に送り、ここで膨張機の出口からの熱媒ガスを吸収
凝縮させることにより、吸収凝縮器の圧力を低く保てる
ようにしたから、膨張機の入口と出口との圧力差を大き
くできるので膨張機の中でより多くの動力の発生が可能
となり産業上有用な発明であると言える。
質でも同一の効果が得られることは明らかである。以上
のように構成された本発明によれば、熱媒と吸収しやす
い物質よりなる吸収剤を組合せて使用し、膨張機と凝縮
器の間に設置した再生器で加熱濃縮した吸収剤を吸収凝
縮器に送り、ここで膨張機の出口からの熱媒ガスを吸収
凝縮させることにより、吸収凝縮器の圧力を低く保てる
ようにしたから、膨張機の入口と出口との圧力差を大き
くできるので膨張機の中でより多くの動力の発生が可能
となり産業上有用な発明であると言える。
第１図は従来のフロンタービンの代表的系統図、第２図
は従来のフロンノーピンの作動流体としてフロン１２（
Ｒ−１２）の場合の特性図、第３図は本発明の一実施例
を示す系統図、第４図は本発明において作動流体として
フロン１２と吸収剤として冷凍機油を使用したときの吸
収剤の特性図、第５図は従来の装置と本発明における作
動流体の特性の比較を示す特性比較図である。 １・・・・・・加熱器、２・・・・・・膨張機、３・・
・・・・凝縮器、５・・・・・・負荷、１２・・・・・
・吸収凝縮器、１３・・・・・・再生器、１４・・・・
・・熱交換器、４、１５・・・・・・ポンプ、６、２３
・・・・・・加熱源を供給する管、７、２２・・・・・
・冷却水を供給する管、８、９、１０、１１、１６、１
７、１８、１９、２０、２１・・・・・・熱媒、吸収液
の導管。
は従来のフロンノーピンの作動流体としてフロン１２（
Ｒ−１２）の場合の特性図、第３図は本発明の一実施例
を示す系統図、第４図は本発明において作動流体として
フロン１２と吸収剤として冷凍機油を使用したときの吸
収剤の特性図、第５図は従来の装置と本発明における作
動流体の特性の比較を示す特性比較図である。 １・・・・・・加熱器、２・・・・・・膨張機、３・・
・・・・凝縮器、５・・・・・・負荷、１２・・・・・
・吸収凝縮器、１３・・・・・・再生器、１４・・・・
・・熱交換器、４、１５・・・・・・ポンプ、６、２３
・・・・・・加熱源を供給する管、７、２２・・・・・
・冷却水を供給する管、８、９、１０、１１、１６、１
７、１８、１９、２０、２１・・・・・・熱媒、吸収液
の導管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 加熱器で加熱蒸発した高圧の熱媒の膨張により動力
を発生する膨張機の出口側に動力回収後の熱媒を冷却し
て凝縮させる凝縮器を有する装置において、熱媒を吸収
しやすい吸収剤を組合せ用いると共に膨張機と凝縮器の
間に膨張機の出口からの熱媒ガスを再生器からの加熱濃
縮した吸収剤に吸収凝縮させる吸収凝縮器と、その吸収
凝縮器からの熱媒を多量に吸収した稀吸収剤を加熱し熱
媒を蒸発分離する再生器を設けることにより、膨張機出
口の圧力を下げるようにしたことを特徴とする吸収膨張
機。 ２ 前記吸収凝縮器から再生器へ送られる稀吸収済を再
生器から吸収凝縮器に戻る濃吸収剤と熱交換させ効率を
高めるよう導管の途中に熱交換器を配設した特許請求の
範囲第１項記載の吸収膨張機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14441577A JPS5930886B2 (ja) | 1977-11-30 | 1977-11-30 | 吸収膨張機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14441577A JPS5930886B2 (ja) | 1977-11-30 | 1977-11-30 | 吸収膨張機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5476742A JPS5476742A (en) | 1979-06-19 |
| JPS5930886B2 true JPS5930886B2 (ja) | 1984-07-30 |
Family
ID=15361631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14441577A Expired JPS5930886B2 (ja) | 1977-11-30 | 1977-11-30 | 吸収膨張機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5930886B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56132410A (en) * | 1980-03-19 | 1981-10-16 | Hitachi Ltd | Power plant |
| JPS57197514U (ja) * | 1981-06-09 | 1982-12-15 | ||
| US4489563A (en) * | 1982-08-06 | 1984-12-25 | Kalina Alexander Ifaevich | Generation of energy |
-
1977
- 1977-11-30 JP JP14441577A patent/JPS5930886B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5476742A (en) | 1979-06-19 |
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