JPS5930443A - 加工硬化せる金属部材の鍛造またはプレス加工による製造法 - Google Patents
加工硬化せる金属部材の鍛造またはプレス加工による製造法Info
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- JPS5930443A JPS5930443A JP13108783A JP13108783A JPS5930443A JP S5930443 A JPS5930443 A JP S5930443A JP 13108783 A JP13108783 A JP 13108783A JP 13108783 A JP13108783 A JP 13108783A JP S5930443 A JPS5930443 A JP S5930443A
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- Japan
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K3/00—Making engine or like machine parts not covered by sub-groups of B21K1/00; Making propellers or the like
- B21K3/04—Making engine or like machine parts not covered by sub-groups of B21K1/00; Making propellers or the like blades, e.g. for turbines; Upsetting of blade roots
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、特許請求の範囲第１項の上意概念による加工
硬化ぜる金属部材の製造法に関するその最適な機械的特
性、とくに、硬度および強度と１方で靭性とのおよび他
方で延性との適当な組合せが１回の加工硬−化操作によ
るだけで得られる材料がある。これに属するのが、特殊
な鉄−およびニッケル合金、殊にオーステナイト耐食鋼
の類およびこれらを使用せる材料である。
硬化ぜる金属部材の製造法に関するその最適な機械的特
性、とくに、硬度および強度と１方で靭性とのおよび他
方で延性との適当な組合せが１回の加工硬−化操作によ
るだけで得られる材料がある。これに属するのが、特殊
な鉄−およびニッケル合金、殊にオーステナイト耐食鋼
の類およびこれらを使用せる材料である。
従来の方法において、所望の機械的特性を有する構造材
を製造するため、例えば鍛造素材を、差当り熱間加工の
、すなわち再結晶範囲を１廻る温度範囲内（オーステナ
イト鋼で９５０〜１１５０℃）で、常温のまたはわずか
に前加熱されたにすぎない金型中の多数の作業工程で鍛
造することにより近似的に所望の形状とした。
を製造するため、例えば鍛造素材を、差当り熱間加工の
、すなわち再結晶範囲を１廻る温度範囲内（オーステナ
イト鋼で９５０〜１１５０℃）で、常温のまたはわずか
に前加熱されたにすぎない金型中の多数の作業工程で鍛
造することにより近似的に所望の形状とした。
さらに部材に、広範囲に分配する゛°冷間加工（加工硬
化）操作”（Ｋａｌｔｖｅｒｆｅｒ＋ｒ＋ｕｎｇｓ−ｏ
ｐｅｒａｔｉｏｎ）を高い温度で施こした。この高めら
れた作業温度は、所要の加工における流れ応力を低減さ
せるため選択された。この作業温度は、゛冷間硬化（歪
み硬化）効果” （Ｋａｌ、ｔｈ：ｍｒｔｕｎｇｓ−ｅ
ｆｆｅｋｔ ）を得るため、再結晶化域−を下廻る必要
があった。一般にオーステナイト鋼で、温度が７００〜
９００℃の範囲内でありかつ変形率が１０％程度および
それを１廻る。これにより強度値は、わずかでも増大す
ることがなくかつ大ていの用途で高い温度でも維持され
たままである（合金に応じ約８００℃まで）。明白・に
このことは、耐食鋼の分野で進歩であった。それｔｅｍ
ｐｅｒａｔｕｒｅ Ｐ ／ Ｍ ５ｔｅｅｌ
、 Ｍａｔｅｒｉａｌ ｓｃｉ、ｅｎｃｅアンド
エンジニャリング ａｎｄ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ 第１８巻、１９７
５年、マクネリー 第２４９〜２５４頁； Ｖ、Ｊ、ＭｃＮｅｅｌｙ 、
Ｄ、Ｔ、スデンレス スチールズ シート メ
タル インダス）リ−，ｅｓｔａ］ｎ］、ｅｓｓ
５ｔｅｅｌｓ 、 ５ｈｅｅｔ ｍｅｔａｌ
１ｎｄｕｓｔｒｉｅｓ、１９７２年１月号、第１８〜２
５頁）。
化）操作”（Ｋａｌｔｖｅｒｆｅｒ＋ｒ＋ｕｎｇｓ−ｏ
ｐｅｒａｔｉｏｎ）を高い温度で施こした。この高めら
れた作業温度は、所要の加工における流れ応力を低減さ
せるため選択された。この作業温度は、゛冷間硬化（歪
み硬化）効果” （Ｋａｌ、ｔｈ：ｍｒｔｕｎｇｓ−ｅ
ｆｆｅｋｔ ）を得るため、再結晶化域−を下廻る必要
があった。一般にオーステナイト鋼で、温度が７００〜
９００℃の範囲内でありかつ変形率が１０％程度および
それを１廻る。これにより強度値は、わずかでも増大す
ることがなくかつ大ていの用途で高い温度でも維持され
たままである（合金に応じ約８００℃まで）。明白・に
このことは、耐食鋼の分野で進歩であった。それｔｅｍ
ｐｅｒａｔｕｒｅ Ｐ ／ Ｍ ５ｔｅｅｌ
、 Ｍａｔｅｒｉａｌ ｓｃｉ、ｅｎｃｅアンド
エンジニャリング ａｎｄ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ 第１８巻、１９７
５年、マクネリー 第２４９〜２５４頁； Ｖ、Ｊ、ＭｃＮｅｅｌｙ 、
Ｄ、Ｔ、スデンレス スチールズ シート メ
タル インダス）リ−，ｅｓｔａ］ｎ］、ｅｓｓ
５ｔｅｅｌｓ 、 ５ｈｅｅｔ ｍｅｔａｌ
１ｎｄｕｓｔｒｉｅｓ、１９７２年１月号、第１８〜２
５頁）。
′歪み硬化″を得るための鍛造および後プレス加工の常
法において、多数の金型およびプレスが必要である。被
加工材の操作が煩雑で時間がかかり、かつ最終製品は、
機械的特性に関し１＝１的とする最適要望を必ずしも満
さない。
法において、多数の金型およびプレスが必要である。被
加工材の操作が煩雑で時間がかかり、かつ最終製品は、
機械的特性に関し１＝１的とする最適要望を必ずしも満
さない。
従って、前記合金を加工する際の安価でエネルギーおよ
び時間節減形の新たな方法が必要である。この場合、オ
ーステナイト鋼を使用することが多数の技術分野で殊に
重要である。
び時間節減形の新たな方法が必要である。この場合、オ
ーステナイト鋼を使用することが多数の技術分野で殊に
重要である。
本発明の根底をなす課題は、最終製品としての加工硬化
せる部材を製造する際に鍛造素材から出発する製造工程
を、簡単化し、さらに経済的に構成しかつこの場合最適
な部材特性を得ることである。
せる部材を製造する際に鍛造素材から出発する製造工程
を、簡単化し、さらに経済的に構成しかつこの場合最適
な部材特性を得ることである。
この課題は、特許請求の範囲第１項の特徴部記載の方法
により解決される。
により解決される。
以下に、本発明を図面実施例につき詳説する第１図は、
熱機械のタービン羽根の製造に使用される鍛造素材（荒
地： ＶＯｒｆＯｒｍ ）の平面図である。この図面は
、プレス中で鍛造工程開始時の作業位置における被加工
材の見取図に相応する。この素材は、回転対称形であり
、かつ細長い円筒形の軸部および太い円錐形の脚部より
成る。鍛造操作の過稈で、長い軸部がら羽根プレー＋ｙ
が、脚部から羽根脚部が成形される。略図は、部材の普
通の大きさにほぼ相応するが、しかし原則として類似形
状の全ての寸法の羽根に適用可能である。
熱機械のタービン羽根の製造に使用される鍛造素材（荒
地： ＶＯｒｆＯｒｍ ）の平面図である。この図面は
、プレス中で鍛造工程開始時の作業位置における被加工
材の見取図に相応する。この素材は、回転対称形であり
、かつ細長い円筒形の軸部および太い円錐形の脚部より
成る。鍛造操作の過稈で、長い軸部がら羽根プレー＋ｙ
が、脚部から羽根脚部が成形される。略図は、部材の普
通の大きさにほぼ相応するが、しかし原則として類似形
状の全ての寸法の羽根に適用可能である。
第２ａ図は、熱的、熱力学的および機械的処理よシ成操
作工程の種々の段階での部材の温度Ｔを時間ｔとの関連
において示す図表である。
作工程の種々の段階での部材の温度Ｔを時間ｔとの関連
において示す図表である。
この場合、曲線ａは、部材の軸部ないしは羽根ブレード
に該当するＬともに、曲線すは相応する脚部に該当する
。Ｃは金型温度である。ｍは炉中で行なわれる加熱工程
、ｎは炉および鍛造金型間の搬送工程、０は熱間−およ
び冷間加工の実際の成形工程、およびｑは冷却工程（一
般に空気中で室温にまで）を表わす。ＡおよびＢは、鍛
造素材の軸部ないしは脚部の炉中最終温度を表わす。Ｃ
およびＤば、鍛造金型中での部組のｉＱｂ部および脚部
の初期温度、すなわち加工開始時の温度を表わすととも
に、ＥおよびＦは、羽根ブレードないしは羽根脚部の、
鍛造−および冷間加工操作後に相応する最終温度を表わ
す。
に該当するＬともに、曲線すは相応する脚部に該当する
。Ｃは金型温度である。ｍは炉中で行なわれる加熱工程
、ｎは炉および鍛造金型間の搬送工程、０は熱間−およ
び冷間加工の実際の成形工程、およびｑは冷却工程（一
般に空気中で室温にまで）を表わす。ＡおよびＢは、鍛
造素材の軸部ないしは脚部の炉中最終温度を表わす。Ｃ
およびＤば、鍛造金型中での部組のｉＱｂ部および脚部
の初期温度、すなわち加工開始時の温度を表わすととも
に、ＥおよびＦは、羽根ブレードないしは羽根脚部の、
鍛造−および冷間加工操作後に相応する最終温度を表わ
す。
第２ｂ図は、第２ａ図による温度／時間図表の本発明に
おいて最も重要な部分を拡大せる尺度で表わす。とりわ
けこの場合、段階０（線分０−ＥおよびＤ−Ｆ）中で被
加工材温度の金型温度への同調を目標とすることは明白
である。
おいて最も重要な部分を拡大せる尺度で表わす。とりわ
けこの場合、段階０（線分０−ＥおよびＤ−Ｆ）中で被
加工材温度の金型温度への同調を目標とすることは明白
である。
実施例・
（第１−図、第２ａ図および第２ｂ図参照）第１図によ
る荒地形状を有する鍛造素材を、唯・の作業工程で熱間
で、高められた温度における加工硬化工程の同時実施下
にタービン羽根に加工した。この加工すべき部材け、材
ｔ１記号Ｘ ｌ ２ＣｒＮｉＷＴｉ １６１３を有する
オーステナイト耐食鋼より成りかつ以下の組成を有した
； ａ：ｏ、０８〜０１５％ Ｓｌ： 最高０．８％ Ｍｎ： 最高１．０％ Ｐ ； 最高０．０４５％ Ｓ ： 最高０．０３％ Ｏｒ： １５．５〜１８％ Ｎｊ：１３．０〜１６％ Ｍｏ−最高０．５％ Ｗ：２．５〜４．０ ％ Ｔｊ： 最低５５＜０％：最高１０％鍛造素材の出発
材料は差当り溶融灼熱状態であった。この素材を、温度
１１９０℃を有する炉中へ装入しかつそこに４２０秒間
放置した（加熱工程ｍ）。この時間の後に、部材の軸部
が平均温度９５０’ＣＣ点Ａ）になるとともに、脚部の
それは７２５℃（点Ｂ）になった。次いて、この部材を
炉から取出しかつ鍛造プレスの金型中へ装入した。この
搬送工程は、実際の鍛造操作が開始されるまで合計３０
秒続いた。この場合、軸部が８５０℃（点Ｃ）に、脚部
が６９５℃（点］） ）に冷却した。ニッケルをベース
とする合金ＩＮ］、ＯＯより成る金型を湿度８００℃と
しておいた。このことが、本発明の場合はぼ再結晶温度
に相応する。次いでこの部材を、了均ラム速度６．５
ｍｍ ／秒でタービン羽根にプレスした。この場合、プ
レス工程開始時のラム速度はその終ｒ時よりも大であっ
た。−・般に、この成形工程・０の第１の時間的区間が
成形（熱変形）に使用されるとともに、この工程の第２
の時間的区間でもっばら高温における加工硬化が行なわ
れた。ラムの全圧力は６１０ＱｋＮ であった。合ａ１
３秒続いた全成形］：程の終ｒ時に、羽根プレー１２が
温度８４０℃（点Ｅ）、羽根脚部が温度７２５℃（点Ｆ
）となった。加工率が部材全体で等しくなるように注意
した。一般に、所望の機械的特性を得るため、゛゛加工
変形率″（Ｋａｌｔｖｅｒｆｅｓｔｉｇｕｎｇｓにｒａ
ｄ ）が１０％を１廻る必要がある。プレス工程後に、
部材を金型から取出しかつ空気中で室温に冷却した。出
来」こった部材で測定し、引張り強さの比例増大率にほ
ぼ相応する硬度増大率は、溶融灼熱ぜる出発材本発明は
前記実施例に限定されない。−・般に、鉄−またはニッ
ケル合金が本発明による方法で所望の最終製品へ変換さ
れることができる。
る荒地形状を有する鍛造素材を、唯・の作業工程で熱間
で、高められた温度における加工硬化工程の同時実施下
にタービン羽根に加工した。この加工すべき部材け、材
ｔ１記号Ｘ ｌ ２ＣｒＮｉＷＴｉ １６１３を有する
オーステナイト耐食鋼より成りかつ以下の組成を有した
； ａ：ｏ、０８〜０１５％ Ｓｌ： 最高０．８％ Ｍｎ： 最高１．０％ Ｐ ； 最高０．０４５％ Ｓ ： 最高０．０３％ Ｏｒ： １５．５〜１８％ Ｎｊ：１３．０〜１６％ Ｍｏ−最高０．５％ Ｗ：２．５〜４．０ ％ Ｔｊ： 最低５５＜０％：最高１０％鍛造素材の出発
材料は差当り溶融灼熱状態であった。この素材を、温度
１１９０℃を有する炉中へ装入しかつそこに４２０秒間
放置した（加熱工程ｍ）。この時間の後に、部材の軸部
が平均温度９５０’ＣＣ点Ａ）になるとともに、脚部の
それは７２５℃（点Ｂ）になった。次いて、この部材を
炉から取出しかつ鍛造プレスの金型中へ装入した。この
搬送工程は、実際の鍛造操作が開始されるまで合計３０
秒続いた。この場合、軸部が８５０℃（点Ｃ）に、脚部
が６９５℃（点］） ）に冷却した。ニッケルをベース
とする合金ＩＮ］、ＯＯより成る金型を湿度８００℃と
しておいた。このことが、本発明の場合はぼ再結晶温度
に相応する。次いでこの部材を、了均ラム速度６．５
ｍｍ ／秒でタービン羽根にプレスした。この場合、プ
レス工程開始時のラム速度はその終ｒ時よりも大であっ
た。−・般に、この成形工程・０の第１の時間的区間が
成形（熱変形）に使用されるとともに、この工程の第２
の時間的区間でもっばら高温における加工硬化が行なわ
れた。ラムの全圧力は６１０ＱｋＮ であった。合ａ１
３秒続いた全成形］：程の終ｒ時に、羽根プレー１２が
温度８４０℃（点Ｅ）、羽根脚部が温度７２５℃（点Ｆ
）となった。加工率が部材全体で等しくなるように注意
した。一般に、所望の機械的特性を得るため、゛゛加工
変形率″（Ｋａｌｔｖｅｒｆｅｓｔｉｇｕｎｇｓにｒａ
ｄ ）が１０％を１廻る必要がある。プレス工程後に、
部材を金型から取出しかつ空気中で室温に冷却した。出
来」こった部材で測定し、引張り強さの比例増大率にほ
ぼ相応する硬度増大率は、溶融灼熱ぜる出発材本発明は
前記実施例に限定されない。−・般に、鉄−またはニッ
ケル合金が本発明による方法で所望の最終製品へ変換さ
れることができる。
このために殊に適当なのが、高度の加工硬化に適当な」
−ステナイト耐食鋼である。この場合、完全に再結晶さ
せるための再結晶温度が比較的高いので、この゛冷間硬
化′”（加工硬化）が高い温度で加工する場合でも生じ
ることに留意する必要がある。前記冷間硬化は、合金組
成、変形率および変形速度（相応する変形時間）に関連
する。一般にこれは、実験的に前試験により測定するこ
とができる。有利に、第１図と類似にＣｒ／ＮｊＺＷ鋼
より成る鍛造素材は、脚部で初期？ｆｕ’を度７００〜
８００℃、軸部で初期温度８５０〜・９５０℃となる。
−ステナイト耐食鋼である。この場合、完全に再結晶さ
せるための再結晶温度が比較的高いので、この゛冷間硬
化′”（加工硬化）が高い温度で加工する場合でも生じ
ることに留意する必要がある。前記冷間硬化は、合金組
成、変形率および変形速度（相応する変形時間）に関連
する。一般にこれは、実験的に前試験により測定するこ
とができる。有利に、第１図と類似にＣｒ／ＮｊＺＷ鋼
より成る鍛造素材は、脚部で初期？ｆｕ’を度７００〜
８００℃、軸部で初期温度８５０〜・９５０℃となる。
−・般に２つのダイス＋１，１７ハーフより成る金型を
、−・般に再結晶化温度（’Ｊ近にある温度７００〜８
５０℃に維持する１、イイ利に、成形］１−：程の第１
の時間的区間中で、１〜１０秒間、平均ラム速度２〜２
０ｍｍ１秒で金型４１旧の降伏点の最高７５％の圧力下
にプレスする。その後に、第２の時間的区間中に、平均
ラノ・速度０５〜５關／秒で金型材料の降伏点の最高８
５％の圧力下に後−ないしは仕上げプレスすることがで
きる。明白に、ラム速度はまた連続的にプレス工程中に
変更することができる。加工すべき部材の種々の部分で
所望の初期湿度を得るため、大ていの場合、適当な炉内
理工および相応する加熱時間をＩ−ｙ、えかつ維持すれ
ＩＪｌ−分である（実施例参照）。これに対し部材が極
めて曳雑な形状を有する場合、所望の温度分布が大てい
の場合誘導加熱装置で得られることができ、そのため出
力搬送および加熱時間が位置の関数で相応に制御される
。
、−・般に再結晶化温度（’Ｊ近にある温度７００〜８
５０℃に維持する１、イイ利に、成形］１−：程の第１
の時間的区間中で、１〜１０秒間、平均ラム速度２〜２
０ｍｍ１秒で金型４１旧の降伏点の最高７５％の圧力下
にプレスする。その後に、第２の時間的区間中に、平均
ラノ・速度０５〜５關／秒で金型材料の降伏点の最高８
５％の圧力下に後−ないしは仕上げプレスすることがで
きる。明白に、ラム速度はまた連続的にプレス工程中に
変更することができる。加工すべき部材の種々の部分で
所望の初期湿度を得るため、大ていの場合、適当な炉内
理工および相応する加熱時間をＩ−ｙ、えかつ維持すれ
ＩＪｌ−分である（実施例参照）。これに対し部材が極
めて曳雑な形状を有する場合、所望の温度分布が大てい
の場合誘導加熱装置で得られることができ、そのため出
力搬送および加熱時間が位置の関数で相応に制御される
。
該方法に適当なそれぞれの部材および、鍛１１′／素利
のそれぞれの荒地に対し、１す結晶温ＬＩ３、金型温度
、゛′加工変形率″、加工速度、硬度−々いしは強度増
大率および初期温度が、部材の０７置（幾何学的）との
関連において、１部分が実験的に測定され、］一部分が
モデルｒ−ｉｉ１＋１を−ミースとして計算されること
ができる〜この方法で、硬度および引張り強さが部材全
体にわたり均質に約５０％にまでの価だけ増大されるこ
とができる。
のそれぞれの荒地に対し、１す結晶温ＬＩ３、金型温度
、゛′加工変形率″、加工速度、硬度−々いしは強度増
大率および初期温度が、部材の０７置（幾何学的）との
関連において、１部分が実験的に測定され、］一部分が
モデルｒ−ｉｉ１＋１を−ミースとして計算されること
ができる〜この方法で、硬度および引張り強さが部材全
体にわたり均質に約５０％にまでの価だけ増大されるこ
とができる。
第１図は、本発明により製造される製品の１実施例であ
るタービン羽根の鍛造素材の構造奮略示する平面図、第
２ａ図は、第１図の鍛造素材におりる熱的−および機械
的処理中Ｏ滉度杆過を時間との間車において例示する図
表、および第２ｂ図は、第２ａ図を部分的に拡大詳示す
る図表である。 ′、Ｊ）
るタービン羽根の鍛造素材の構造奮略示する平面図、第
２ａ図は、第１図の鍛造素材におりる熱的−および機械
的処理中Ｏ滉度杆過を時間との間車において例示する図
表、および第２ｂ図は、第２ａ図を部分的に拡大詳示す
る図表である。 ′、Ｊ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 荒地として供給される鍛造素材を唯一の熱間作業
工程で最終製品へ変換し、その場合筒１の作業段階で大
体において成形を実施しかつ第２の作業段階で大体にお
いて部材の加工硬化を実施し、その場合鍛造緊材をその
幾何学的形状の種々の部分で位置の関数で異なる初期温
度となしかつ、ダイス型として形成され前加熱および加
熱された金型中で、歪み硬化度が部材全体にわたシはぼ
同じ価になるように加工し、かつ最後にこの部材を室温
に冷却することを特徴とする加工硬化せる金属部材の鍛
造またはプレス加工による製造法。 ２、部材が鉄−またはニッケル合金より成ることを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の加工硬化せる金属部
材の鍛造またはプレス加工による製造法。 ３、部材が、強加工硬化性の耐食性オーステナイト鋼よ
り成ることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の加
工硬化せる金属部材の鍛造またはプレス加工による製造
法。 牛０種々の直径の回転対称形荒地としての鍛造素材をＯ
ｒ ／ Ｎｉ ／ Ｗ鋼から形成し、その脚部を平
均初期温度７００〜８００℃およびその軸部を平均初期
温度８５０〜９５０℃となしかつ、２つのダイス型ハー
フより成り７００〜８５０℃の温度に前加熱された熱金
型中で、差当り１〜１０秒の時間中に鍛造プレスの平均
ラム速度２〜２０闘／秒に相応に金型材料の降伏点の最
高７５％の平均圧力下にタービン羽根の粗形となしかつ
同時に引続き平均ラム速度０．５〜５ｍ／秒で金型材料
の降伏点の最高８５％の平均圧力下に最終形となし、か
つ空気中で室温に冷却することを特徴とする特許請求の
範囲第３項記載の加工硬化せる金属部材の鍛造またはプ
レス加工による製造法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH4473/825 | 1982-07-22 | ||
| CH447382 | 1982-07-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5930443A true JPS5930443A (ja) | 1984-02-18 |
Family
ID=4276748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13108783A Pending JPS5930443A (ja) | 1982-07-22 | 1983-07-20 | 加工硬化せる金属部材の鍛造またはプレス加工による製造法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0101097B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5930443A (ja) |
| DE (1) | DE3363150D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04135707U (ja) * | 1991-06-10 | 1992-12-17 | ヒロセ電機株式会社 | プラスチツクフアイバ用コネクタ構造 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH654593A5 (de) * | 1983-09-28 | 1986-02-28 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren zur herstellung eines feinkoernigen werkstuecks aus einer nickelbasis-superlegierung. |
| ES2145506T3 (es) * | 1995-12-14 | 2000-07-01 | Attlington Invest Ltd | Procedimiento para la fabricacion de un perfil metalico. |
| DE102004062174A1 (de) * | 2004-12-17 | 2006-06-22 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Verfahren zur Herstellung von hoch belastbaren Bauteilen durch Präzisionsschmieden |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE659918C (de) * | 1934-04-27 | 1938-05-13 | Plate Stahlwerke | Schmiedeverfahren zur Herstellung von im Mittelteil verfestigten Werkstuecken |
| CH226497A (de) * | 1941-12-08 | 1943-04-15 | Sulzer Ag | Vorrichtung zum Warmpressen von Schaufeln, insbesondere Turbinenschaufeln. |
| GB675809A (en) * | 1949-04-22 | 1952-07-16 | Electric Furnace Prod Co | Improvements in iron base alloys for high-temperature service |
| FR1062336A (fr) * | 1951-09-03 | 1954-04-21 | Boehler & Co Ag Geb | Alliages d'acier austénitiques de haute endurance pour des températures d'emploi allant jusqu'à 800 deg c. |
| US3519503A (en) * | 1967-12-22 | 1970-07-07 | United Aircraft Corp | Fabrication method for the high temperature alloys |
-
1983
- 1983-05-30 DE DE8383200763T patent/DE3363150D1/de not_active Expired
- 1983-05-30 EP EP83200763A patent/EP0101097B1/de not_active Expired
- 1983-07-20 JP JP13108783A patent/JPS5930443A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04135707U (ja) * | 1991-06-10 | 1992-12-17 | ヒロセ電機株式会社 | プラスチツクフアイバ用コネクタ構造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| EP0101097A1 (de) | 1984-02-22 |
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