JPS5928924B2 - 化合物超電導コイル - Google Patents
化合物超電導コイルInfo
- Publication number
- JPS5928924B2 JPS5928924B2 JP55170518A JP17051880A JPS5928924B2 JP S5928924 B2 JPS5928924 B2 JP S5928924B2 JP 55170518 A JP55170518 A JP 55170518A JP 17051880 A JP17051880 A JP 17051880A JP S5928924 B2 JPS5928924 B2 JP S5928924B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compound superconducting
- conductor
- center line
- compound
- stress
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、超電導導体に係り、特に超電導線に安定化材
と補強材とを一体的に添着してなる超電導導体の改良に
関する。
と補強材とを一体的に添着してなる超電導導体の改良に
関する。
従来の化合物超電導線に安定化材を一体的に添着してな
る化合物超電導導体を用いた超電導コイルは、第１図お
よび第２図に示すような断面形状の導体で構成されてい
る。
る化合物超電導導体を用いた超電導コイルは、第１図お
よび第２図に示すような断面形状の導体で構成されてい
る。
すなわち、この第１図は、長方形状のマトリックス１内
に複数本の化合物超電導芯線２を上記マトリックス１の
中心線Ｘを中心にして対称的に分布埋設した化合物超電
導線３の一側面に、内部に補強材４を埋込んでなる銅、
アルミニウムなどで形成された安定化材旦を低融点金属
６で接着したものとなつている。また、第２図に示すも
のは第１図に示した化合物超電導導線３の三側面にこれ
らを覆うように安定化材５を金属的に接着し、さらにこ
の安定化材５の外面に補強材４を金属的に接着したもの
となつている。このような導体を用いた従来の化合物超
電導コイルであつては、導体を超電導機器への組込み時
に生じる曲げや電磁力によつて生じる応力などによつて
臨界電流が劣化する欠点があつた。本発明は、このよう
な事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところ
は、曲げ応力に対する臨界電流の劣化が少なく、超電導
機器の安定性を一層向上させ得る化合物超電導コイルを
提供することにある。
に複数本の化合物超電導芯線２を上記マトリックス１の
中心線Ｘを中心にして対称的に分布埋設した化合物超電
導線３の一側面に、内部に補強材４を埋込んでなる銅、
アルミニウムなどで形成された安定化材旦を低融点金属
６で接着したものとなつている。また、第２図に示すも
のは第１図に示した化合物超電導導線３の三側面にこれ
らを覆うように安定化材５を金属的に接着し、さらにこ
の安定化材５の外面に補強材４を金属的に接着したもの
となつている。このような導体を用いた従来の化合物超
電導コイルであつては、導体を超電導機器への組込み時
に生じる曲げや電磁力によつて生じる応力などによつて
臨界電流が劣化する欠点があつた。本発明は、このよう
な事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところ
は、曲げ応力に対する臨界電流の劣化が少なく、超電導
機器の安定性を一層向上させ得る化合物超電導コイルを
提供することにある。
本発明は、マトリックス内に化合物超電導芯線を複数本
埋込んでなる化合物超電導線に安定化材と前記化合物超
電導芯線より高強度でかつ高弾性率を有する補強材とを
一体的に添着してなる化合物超電導導体を巻回して構成
した化合物超電導コイルにおいて、前記導体の横断面上
に描かれる一本の中立軸の位置と前記横断面内で前記化
合物超電導芯線が分布している範囲の前記中立軸と平行
する中心線の位置との間の距離を前記化合物超電導芯線
の分布している範囲の前記中心線と直交する方向の径の
ほぼ１／６に設定し、かつ、前記化合物超電導導体の中
心線の両側に前記補強材を対称的に配置し、前記中立軸
ｔ前記中心線に対して前記化合物超電導導体の引張応力
が加わる側になるように設定して前記化合物超電導導体
を巻回して構成することによつて、導体に応力が加わつ
ても臨界電流が劣化しない優れた効果を有する化合物超
電導コイルにある。
埋込んでなる化合物超電導線に安定化材と前記化合物超
電導芯線より高強度でかつ高弾性率を有する補強材とを
一体的に添着してなる化合物超電導導体を巻回して構成
した化合物超電導コイルにおいて、前記導体の横断面上
に描かれる一本の中立軸の位置と前記横断面内で前記化
合物超電導芯線が分布している範囲の前記中立軸と平行
する中心線の位置との間の距離を前記化合物超電導芯線
の分布している範囲の前記中心線と直交する方向の径の
ほぼ１／６に設定し、かつ、前記化合物超電導導体の中
心線の両側に前記補強材を対称的に配置し、前記中立軸
ｔ前記中心線に対して前記化合物超電導導体の引張応力
が加わる側になるように設定して前記化合物超電導導体
を巻回して構成することによつて、導体に応力が加わつ
ても臨界電流が劣化しない優れた効果を有する化合物超
電導コイルにある。
以下、本発明の詳細を図示の実施例によつて説明する。
第３図は本発明を適用した化合物超電導導体の横断面を
示すもので、この導体は、たとえば横断面が長方形のマ
トリツクス１１内に上記マトリツクス１１の中心線Ｘを
境にして両側等間隔位置に２列状態に１２本の化合物超
電導芯線１２を埋込んでなる化合物超電導線１３と、こ
の化合物超電導線１３の外周を覆うように上記導線にた
とえば圧着された安定化材１４と、この安定化材１４内
に埋込まれた一対の補強材１５ａ，１５ｂとで構成され
ている。
示すもので、この導体は、たとえば横断面が長方形のマ
トリツクス１１内に上記マトリツクス１１の中心線Ｘを
境にして両側等間隔位置に２列状態に１２本の化合物超
電導芯線１２を埋込んでなる化合物超電導線１３と、こ
の化合物超電導線１３の外周を覆うように上記導線にた
とえば圧着された安定化材１４と、この安定化材１４内
に埋込まれた一対の補強材１５ａ，１５ｂとで構成され
ている。
前記化合物超電導線１３は、芯線１２の素材として、た
とえばＮｂ線を用い、またマトリツクス１１としてＣｕ
−Ｓｎ合金を用い、前記安定化材１４を添着後の熱処理
によつてＮｂ線の表面に化合物超電導物質であるＮｂ３
Ｓｎ層を形成したものとなつている。
とえばＮｂ線を用い、またマトリツクス１１としてＣｕ
−Ｓｎ合金を用い、前記安定化材１４を添着後の熱処理
によつてＮｂ線の表面に化合物超電導物質であるＮｂ３
Ｓｎ層を形成したものとなつている。
また、前記安定化材１４は、中央片にそれぞれ前記補強
材１５ａ，１５ｂを埋込んでなる断面コ字状に形成され
た安定化片１４ａ，１４ｂで最終的に出来上つた導体の
中心線Ｒが前記中心線Ｘよりたとえば図中ＡとＢとの比
がＡ：Ｂ−１：２の関係となるように前記化合物超電導
線１３の外周を覆い圧着したものとなつている。
材１５ａ，１５ｂを埋込んでなる断面コ字状に形成され
た安定化片１４ａ，１４ｂで最終的に出来上つた導体の
中心線Ｒが前記中心線Ｘよりたとえば図中ＡとＢとの比
がＡ：Ｂ−１：２の関係となるように前記化合物超電導
線１３の外周を覆い圧着したものとなつている。
さらに、前記補強材１５ａ，１５ｂは、それぞれ友とえ
ばタングステンあるいはステンレス鋼で前記化合物超電
導線１３より高強度でかつ高弾性率が得られる同一断面
寸法に形成され前記安定材片１４ａ，１４ｂの中央片に
おける前記中心線Ｒを中心にした対称位置にそれぞれ埋
込まれている。
ばタングステンあるいはステンレス鋼で前記化合物超電
導線１３より高強度でかつ高弾性率が得られる同一断面
寸法に形成され前記安定材片１４ａ，１４ｂの中央片に
おける前記中心線Ｒを中心にした対称位置にそれぞれ埋
込まれている。
すなわち、この導体に長手方向に沿う図中下面が曲りの
内側となる曲げ応力を作用させたときに描かれる中立軸
をｚとし友とさ、この中立軸Ｚとこの中立軸ｚと平行す
る前記化合物超電導線１１の中心線Ｘとを位置的に所定
にずらし得る値、具体的には、上記中立軸Ｚが上記中心
線Ｘより図中上方で、かつ中立軸ｚと中心線Ｘとの距離
が前記化合物超電導芯線１４の分布している範囲の上記
中心線Ｘと直交する方向の径Ｙのほぼ１／６となるよう
に前記安定化材片１４ａの肉厚に対して前記安定化材片
１４ｂの肉厚が薄肉に設定されている。換言すれば前記
径Ｙを図中上から下へ向けてＡ：Ｂ−１：２に区分した
線上に中立軸Ｚがほぼ位置するように安定化片１４ｂの
肉厚が設定されている。更に、導体の中心線Ｒを中心に
して同一強度の補強材１５ａ，１５ｂが対称的に配置さ
れている。このように構成された化合物超電導導体を常
に図中下面が曲りの内側に位置するようにコイルを巻回
することによつて、コイルを製作するときや電磁力など
による曲げ応力が加わつても、その臨界電流の劣化を大
幅に少なくすることができる。
内側となる曲げ応力を作用させたときに描かれる中立軸
をｚとし友とさ、この中立軸Ｚとこの中立軸ｚと平行す
る前記化合物超電導線１１の中心線Ｘとを位置的に所定
にずらし得る値、具体的には、上記中立軸Ｚが上記中心
線Ｘより図中上方で、かつ中立軸ｚと中心線Ｘとの距離
が前記化合物超電導芯線１４の分布している範囲の上記
中心線Ｘと直交する方向の径Ｙのほぼ１／６となるよう
に前記安定化材片１４ａの肉厚に対して前記安定化材片
１４ｂの肉厚が薄肉に設定されている。換言すれば前記
径Ｙを図中上から下へ向けてＡ：Ｂ−１：２に区分した
線上に中立軸Ｚがほぼ位置するように安定化片１４ｂの
肉厚が設定されている。更に、導体の中心線Ｒを中心に
して同一強度の補強材１５ａ，１５ｂが対称的に配置さ
れている。このように構成された化合物超電導導体を常
に図中下面が曲りの内側に位置するようにコイルを巻回
することによつて、コイルを製作するときや電磁力など
による曲げ応力が加わつても、その臨界電流の劣化を大
幅に少なくすることができる。
この理由は、たとえば、第１図に示す従来の化合物超電
導コイルと比較して説明する。この導体は主として製作
性の面からマトリツクス１の中心線Ｘを中心にして対称
関係に化合物超電導芯線２を分布埋設更にこの化合物超
電導線３の一側面に内部に補強材４を埋込んでなる安定
化材５を添着したものとなつている。このように構成さ
れた導体にあつて、今、たとえば導体の長手方向に沿う
図中下面が曲りの内側に位置し得る曲げ力を作用させる
と、このときの導体の中立軸Ｚの位置は前記関係に設定
されていることからして中心線Ｘの位置より下にくる。
Ｌ，たがつて、化合物超電導線３の大部分は中立軸Ｚよ
り上に位置するので引張力が作用する。ところで、本発
明者らの研究によると、化合物超電導線における圧縮力
と引張力との関係は、弓張応力（Ｏが生じた場合の方が
圧縮応力（Ｏが生じた場合に較べて１／２の歪量で臨界
電流の劣化することがわかつた。
導コイルと比較して説明する。この導体は主として製作
性の面からマトリツクス１の中心線Ｘを中心にして対称
関係に化合物超電導芯線２を分布埋設更にこの化合物超
電導線３の一側面に内部に補強材４を埋込んでなる安定
化材５を添着したものとなつている。このように構成さ
れた導体にあつて、今、たとえば導体の長手方向に沿う
図中下面が曲りの内側に位置し得る曲げ力を作用させる
と、このときの導体の中立軸Ｚの位置は前記関係に設定
されていることからして中心線Ｘの位置より下にくる。
Ｌ，たがつて、化合物超電導線３の大部分は中立軸Ｚよ
り上に位置するので引張力が作用する。ところで、本発
明者らの研究によると、化合物超電導線における圧縮力
と引張力との関係は、弓張応力（Ｏが生じた場合の方が
圧縮応力（Ｏが生じた場合に較べて１／２の歪量で臨界
電流の劣化することがわかつた。
このことを第５図を用いて説明する。
尚、化合物超電導線は熱処理を行うことによつてＮｂ３
Ｓｎ等の化合物超電導体が生成されるので冷却後は逆に
Ｎｂ３Ｓｎ等の化合物超電導体は常に圧縮応力が加わつ
た状態となり、みかけ上の化合物超電導線の無応力状態
は第５図におけるＮ線のところとなる。又、引張歪のマ
イナス側は圧縮応力を示し、プラス側は引張応力を示す
。今、たとえば、圧縮応力及び引張応力としてそれぞれ
同じ応力０．５（：ｆ）をを加えると、応力下における
臨界電流１ｃと無応力下における臨界電流１ｃとの比（
４）が９０％と４２％となり、引張応力下では圧縮応力
下の場合に較べてほぼ２倍の臨界電流の劣化が認められ
る。．したがつて、第１図に示した構造の導体では、化
合物超電導線３の大部分に引張力が加わつているので、
劣化が大きく、このため曲げ応力に対して、いわゆる弱
い導体なのである。これに対し、上記のような本願の発
明の構成であつては、中心線Ｘと中立軸Ｚとの間が１／
６Ｙだけずれているので、図中で上方に位置する６本の
化合物超電導芯線１４に加わる引張応力（歪）は下方に
位置する６本の化合物超電導芯線１４に加わる圧縮応力
（Ｏのほぼ１／２と非常に小さな値となる。
Ｓｎ等の化合物超電導体が生成されるので冷却後は逆に
Ｎｂ３Ｓｎ等の化合物超電導体は常に圧縮応力が加わつ
た状態となり、みかけ上の化合物超電導線の無応力状態
は第５図におけるＮ線のところとなる。又、引張歪のマ
イナス側は圧縮応力を示し、プラス側は引張応力を示す
。今、たとえば、圧縮応力及び引張応力としてそれぞれ
同じ応力０．５（：ｆ）をを加えると、応力下における
臨界電流１ｃと無応力下における臨界電流１ｃとの比（
４）が９０％と４２％となり、引張応力下では圧縮応力
下の場合に較べてほぼ２倍の臨界電流の劣化が認められ
る。．したがつて、第１図に示した構造の導体では、化
合物超電導線３の大部分に引張力が加わつているので、
劣化が大きく、このため曲げ応力に対して、いわゆる弱
い導体なのである。これに対し、上記のような本願の発
明の構成であつては、中心線Ｘと中立軸Ｚとの間が１／
６Ｙだけずれているので、図中で上方に位置する６本の
化合物超電導芯線１４に加わる引張応力（歪）は下方に
位置する６本の化合物超電導芯線１４に加わる圧縮応力
（Ｏのほぼ１／２と非常に小さな値となる。
この応力の比は、圧縮応力を受けた化合物超電導芯線と
引張応力を受けた化合物超電導芯線とに同時に臨界電流
劣化が認められる応力比にほぼ等しい。このことは、上
記構成であると、臨界電流の劣化が発生する曲げ径を従
来のものより小さくできることになり、結局、曲げ応力
が加わつた場合に曲り方向が常に一定となるように、つ
まり第３図の場合には常に図中下面が曲りの内側に位置
するようにコイルを巻回することによつて、従来のもの
に較べて曲げ応力に対する臨界電流劣化を大幅に少なく
することができる。そして更に、導体の中心線Ｒを中心
にして同一強度の補強材１５ａ，１５ｂが対称的に配置
されているので、上記中心線Ｒを中心にして上下の機械
的強度が等しいものとなる。
引張応力を受けた化合物超電導芯線とに同時に臨界電流
劣化が認められる応力比にほぼ等しい。このことは、上
記構成であると、臨界電流の劣化が発生する曲げ径を従
来のものより小さくできることになり、結局、曲げ応力
が加わつた場合に曲り方向が常に一定となるように、つ
まり第３図の場合には常に図中下面が曲りの内側に位置
するようにコイルを巻回することによつて、従来のもの
に較べて曲げ応力に対する臨界電流劣化を大幅に少なく
することができる。そして更に、導体の中心線Ｒを中心
にして同一強度の補強材１５ａ，１５ｂが対称的に配置
されているので、上記中心線Ｒを中心にして上下の機械
的強度が等しいものとなる。
したがつて、この導体に補強材１５ａ側が曲りの内側に
位置する曲げモーメントを加えたときの中立軸Ｚの位置
は曲げ径に左右されず、常に導体の中心線Ｒ上となる。
このことは化合物超電導線１３を構成する ２本の化合
物超電導芯線１２と中立軸ｚとの間の距離関係を常に一
定にできることになる。１，友がつて、導体に曲げモー
メントを加えたときに、たとえば全ての化合物超電導芯
線１２に引張り応力が加わると云つた事態の発生を防止
でき、結局、曲げに対する臨界電流の劣化を抑制するこ
とができる。
位置する曲げモーメントを加えたときの中立軸Ｚの位置
は曲げ径に左右されず、常に導体の中心線Ｒ上となる。
このことは化合物超電導線１３を構成する ２本の化合
物超電導芯線１２と中立軸ｚとの間の距離関係を常に一
定にできることになる。１，友がつて、導体に曲げモー
メントを加えたときに、たとえば全ての化合物超電導芯
線１２に引張り応力が加わると云つた事態の発生を防止
でき、結局、曲げに対する臨界電流の劣化を抑制するこ
とができる。
本発明者らは、５×１３Ｉの平角断面形状の化合物超電
導線を用い、この化合物超電導線に第１図、第２図およ
び第３図に示すように安定化材と補強材とを導体の断面
積に対する比率が同一比率となるように添着した３種類
の試料を作成し、これらの試料について曲げ径（曲げ応
力）と臨界電流１ｃとの関係を調べたところ第４図に示
す結果を得た。なお、同図において横軸は曲げ径を示し
、縦軸は曲げ応力下におけ？）Ｉｃと無応力下における
Ｉｃとの比％を示し、Ｐ曲線は第１図に示す導体、Ｑ曲
線は第２図に示す導体、Ｓ曲線は第３図に示す本発明に
係る化合物超電導コイルに使用する導体の特性を示して
いる。この図から明らかなように本発明に係る化合物超
電導コイルに使用する導体は、中立軸Ｚの位置が変動し
ないので従来の導体に較べて小さい曲げ径まで使用でき
る。すなわち、曲げ応力（Ｏに対して、いわゆる強い導
体であることが理解される。なお、これら３種類の導体
に対して、単なる引張応力を作用させ友場合にはほぼ同
じ応力値で臨界電流の劣化が生じた。また、冷却特性の
１つの目安となる電流一電圧波形（超電導状態から常電
導状態への転移時の波形）を調べたところ、本発明に係
る化合物超電導コイルに使用する導体は他の導体に較べ
て安定し友波形を示した。なお本発明は、前述した実施
例に限定されるものではなく種々変形できる。
導線を用い、この化合物超電導線に第１図、第２図およ
び第３図に示すように安定化材と補強材とを導体の断面
積に対する比率が同一比率となるように添着した３種類
の試料を作成し、これらの試料について曲げ径（曲げ応
力）と臨界電流１ｃとの関係を調べたところ第４図に示
す結果を得た。なお、同図において横軸は曲げ径を示し
、縦軸は曲げ応力下におけ？）Ｉｃと無応力下における
Ｉｃとの比％を示し、Ｐ曲線は第１図に示す導体、Ｑ曲
線は第２図に示す導体、Ｓ曲線は第３図に示す本発明に
係る化合物超電導コイルに使用する導体の特性を示して
いる。この図から明らかなように本発明に係る化合物超
電導コイルに使用する導体は、中立軸Ｚの位置が変動し
ないので従来の導体に較べて小さい曲げ径まで使用でき
る。すなわち、曲げ応力（Ｏに対して、いわゆる強い導
体であることが理解される。なお、これら３種類の導体
に対して、単なる引張応力を作用させ友場合にはほぼ同
じ応力値で臨界電流の劣化が生じた。また、冷却特性の
１つの目安となる電流一電圧波形（超電導状態から常電
導状態への転移時の波形）を調べたところ、本発明に係
る化合物超電導コイルに使用する導体は他の導体に較べ
て安定し友波形を示した。なお本発明は、前述した実施
例に限定されるものではなく種々変形できる。
たとえば、実施例では化合物超電導芯線としてモノリス
タイプのものを用いているが、ストランドタイプあるい
はブレードケーブルタイプのものを用いてもよい。また
、実施例では導体の中心線Ｒの両側に同じ材質で同一寸
法の一対の補強材を対称的に配置したが一対の補強材と
して材質の異なるものや寸法の異なるものを用いる場合
には当然対称的とはならないことは勿論である。以上詳
述したように本発明によれは、超電導機器への組込時に
大きな曲げ応力が加わつた場合や電磁力によつて大ぎな
曲げ応力が加わつた場合であつても臨界電流の劣化が少
なく、使い易い化合物超電導コイルを提供できる。
タイプのものを用いているが、ストランドタイプあるい
はブレードケーブルタイプのものを用いてもよい。また
、実施例では導体の中心線Ｒの両側に同じ材質で同一寸
法の一対の補強材を対称的に配置したが一対の補強材と
して材質の異なるものや寸法の異なるものを用いる場合
には当然対称的とはならないことは勿論である。以上詳
述したように本発明によれは、超電導機器への組込時に
大きな曲げ応力が加わつた場合や電磁力によつて大ぎな
曲げ応力が加わつた場合であつても臨界電流の劣化が少
なく、使い易い化合物超電導コイルを提供できる。
第１図および第２図は従来の導体の横断面図、第３図は
本発明の一実施例に係る化合物超電導コイルに使用する
導体の横断面図、第４図は本発明の化合物超電導コイル
に使用する導体と従来の導体との曲げ径一臨界電流特性
を調べ凡実験結果を示す図、第５図は化合物超電導導体
の引張歪一臨界電流特性図である。 １１・・・・・・マトリツクス、１２・・・・・・化合
物超電導芯線、１３・・・・・・化合物超電導線、１４
・・・・・・安定化１５ａ１５ｂ・・・・・・補強材。
本発明の一実施例に係る化合物超電導コイルに使用する
導体の横断面図、第４図は本発明の化合物超電導コイル
に使用する導体と従来の導体との曲げ径一臨界電流特性
を調べ凡実験結果を示す図、第５図は化合物超電導導体
の引張歪一臨界電流特性図である。 １１・・・・・・マトリツクス、１２・・・・・・化合
物超電導芯線、１３・・・・・・化合物超電導線、１４
・・・・・・安定化１５ａ１５ｂ・・・・・・補強材。
Claims (1)
- １ マトリックス内に化合物超電導芯線を複数本埋込ん
でなる化合物超電導線に安定化材と前記化合物超電導芯
線より高強度でかつ高弾性率を有する補強材とを一体的
に添着してなる化合物超電導導体を巻回して構成した化
合物超電導コイルにおいて、前記導体の横断面上に描か
れる一本の中立軸の位置と前記横断面内で前記化合物超
電導芯線が分布している範囲の前記中立軸と平行する中
心線の位置との間の距離を前記化合物超電導芯線の分布
している範囲の前記中心線と直交する方向の径のほぼ１
／６に設定し、かつ、前記化合物超電導導体の中心線の
両側に前記補強材を対称的に配置し、前記中立軸を前記
中心線に対して前記化合物超電導導体の引張応力が加わ
る側になるように設定して前記化合物超電導導体を巻回
して構成してなることを特徴とする化合物超電導コイル
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55170518A JPS5928924B2 (ja) | 1980-12-03 | 1980-12-03 | 化合物超電導コイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55170518A JPS5928924B2 (ja) | 1980-12-03 | 1980-12-03 | 化合物超電導コイル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5795007A JPS5795007A (en) | 1982-06-12 |
| JPS5928924B2 true JPS5928924B2 (ja) | 1984-07-17 |
Family
ID=15906419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55170518A Expired JPS5928924B2 (ja) | 1980-12-03 | 1980-12-03 | 化合物超電導コイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5928924B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0622898Y2 (ja) * | 1988-02-05 | 1994-06-15 | ミサキ電子工業株式会社 | 薄形プッシュスイッチ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4833791A (ja) * | 1971-09-03 | 1973-05-12 | ||
| JPS5443695A (en) * | 1977-09-14 | 1979-04-06 | Toshiba Corp | Superconductor for large-size magnet |
-
1980
- 1980-12-03 JP JP55170518A patent/JPS5928924B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS4833791A (ja) * | 1971-09-03 | 1973-05-12 | ||
| JPS5443695A (en) * | 1977-09-14 | 1979-04-06 | Toshiba Corp | Superconductor for large-size magnet |
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|---|---|---|---|---|
| JPH0622898Y2 (ja) * | 1988-02-05 | 1994-06-15 | ミサキ電子工業株式会社 | 薄形プッシュスイッチ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5795007A (en) | 1982-06-12 |
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