JPS59220241A - 熱間鍛造品の二段ばり抜き法 - Google Patents
熱間鍛造品の二段ばり抜き法Info
- Publication number
- JPS59220241A JPS59220241A JP9488383A JP9488383A JPS59220241A JP S59220241 A JPS59220241 A JP S59220241A JP 9488383 A JP9488383 A JP 9488383A JP 9488383 A JP9488383 A JP 9488383A JP S59220241 A JPS59220241 A JP S59220241A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- punch
- stage
- rake angle
- machining allowance
- machining
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/02—Die forging; Trimming by making use of special dies ; Punching during forging
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間鍛造品の二段ばシ抜き法に関するもので
ある。
ある。
従来、第１図に示すように１熱間段造品αはばり取りを
行なった後抜き勾配を除去し、平滑な面ｂｙ＜得るため
に機械加工を施していた。なお、第！図中Ｃはばり、ｄ
は機械加工代である。
行なった後抜き勾配を除去し、平滑な面ｂｙ＜得るため
に機械加工を施していた。なお、第！図中Ｃはばり、ｄ
は機械加工代である。
例えばトラックリンクｅの場合１機械加工を施すところ
は、踏面ｆ、シュー取付面１、ピン穴ｈ、ブツシュ穴ｔ
、座ぐり面ノと非常に多くの箇所があシ、多くの工数、
機械を要していた。
は、踏面ｆ、シュー取付面１、ピン穴ｈ、ブツシュ穴ｔ
、座ぐり面ノと非常に多くの箇所があシ、多くの工数、
機械を要していた。
従来の一段パンチｈで機械加工代ｄまで除去した場合、
その表面性状は非常に悪くとても機械加工なみの精度を
得ることは困難であった。
その表面性状は非常に悪くとても機械加工なみの精度を
得ることは困難であった。
またパンチに対する負担が大きくなるために、パンチ寿
命がきわめて短かくなっていた。
命がきわめて短かくなっていた。
本発明は上記の事情に鑑みなされたものであって、その
目的とするところｒｒｌ、従来の一鍛造工程を増すこと
なく機械加工工程が極少化できかつ機械加工なみの精度
を得ることができる熱間 。
目的とするところｒｒｌ、従来の一鍛造工程を増すこと
なく機械加工工程が極少化できかつ機械加工なみの精度
を得ることができる熱間 。
鍛造品の二段ばシ抜き法を提供することにある。
以下、本発明を第４図以下を参照して説明する。図面中
１は二段パンチである。
１は二段パンチである。
この二段パンチ１はばシ取り用の一段目パンチ部２と機
械加工代の除去を行なう二段目パンチ部３とを備えてい
て、一段目パンチ部２と二段目パンチ部３との段差が取
代４になされている。
械加工代の除去を行なう二段目パンチ部３とを備えてい
て、一段目パンチ部２と二段目パンチ部３との段差が取
代４になされている。
そして、熱間鍛造品５の機械加工に上記した二段パンチ
１を用い、一段目パンチ部２でば９６の除去を行ない、
次に二段目パンチ部３で機械加工代７全除去する〇 次に熱間鍛造品の二段ばり抜き法の実験例を示す。
１を用い、一段目パンチ部２でば９６の除去を行ない、
次に二段目パンチ部３で機械加工代７全除去する〇 次に熱間鍛造品の二段ばり抜き法の実験例を示す。
熱間鍛造品の二段ばり抜き法におけるパンチ形状（主に
すくい角）、取代に関するテストの実験条件、要因及び
水準を各々表１．２に示す。
すくい角）、取代に関するテストの実験条件、要因及び
水準を各々表１．２に示す。
又用いたパンチの形状を第６図に示す。
二段抜き法の実験結果
（１）荷重について
パンチすくい角及び取代の荷重に及ばず影響會第７図、
第８図に示す。取代が減少するにつれて当然の事ながら
所要荷重は減少する。
第８図に示す。取代が減少するにつれて当然の事ながら
所要荷重は減少する。
すくい角による影響は、すくい角が大きくなる（３０°
に近ずく程）程減少する。
に近ずく程）程減少する。
（２）抜き方向における内径変化についてパンチすくい
角及び取代の抜き方向における内径に及ばず影響全組９
図イ１口、ハ、二に示す。
角及び取代の抜き方向における内径に及ばず影響全組９
図イ１口、ハ、二に示す。
すく“角−３０’、取代１．７門以下になると抜き方向
における内径の寸法変化がなくなρ良好な円筒面が得ら
れる。
における内径の寸法変化がなくなρ良好な円筒面が得ら
れる。
（３）ダレ量について
パンチすくい角、取代のダレ量に及ぼす影響を第１０図
、第１１図に示す。
、第１１図に示す。
すくい角が大きくなる程、取代が少なくなる程ダレ量は
減少する。しかしながらダレが発生すると面取りをした
状態となるのでダレ量が多いからと言って問題にはなら
ずかえって多少はダレが生じた方が好ましいと思われる
。
減少する。しかしながらダレが発生すると面取りをした
状態となるのでダレ量が多いからと言って問題にはなら
ずかえって多少はダレが生じた方が好ましいと思われる
。
（４）カエリ量について
パンチすくい角、取代のカエリ量に及ぼす影響を第１２
図に示す。
図に示す。
すくい角、取代によるずカエリは発生している様である
。
。
（５）破断面について
パンチすくい角、取代の破断面比率に及ばず影響金弟１
３図、第１４図に示す。
３図、第１４図に示す。
尚、破断面比率とは次式で示されるものであり、小さい
程良い。
程良い。
破断面比率＝（破断面の長さ）／（試験片長さ）×すく
い角が大きい程、破断面比率は少なくなっている。しか
しながら、取代が０．５咽となった場合には、いずれの
すくい角にても破断面は生じない。
い角が大きい程、破断面比率は少なくなっている。しか
しながら、取代が０．５咽となった場合には、いずれの
すくい角にても破断面は生じない。
（６）円筒度について（円筒度は小さい方がよい）パン
チすくい角、取代の円筒度に及はす影響を第１５図に示
す。
チすくい角、取代の円筒度に及はす影響を第１５図に示
す。
すくい角−３０°、取代１．７鴫以下になると良好な円
筒面が得られる。
筒面が得られる。
（７）平行度について（平行度は小さい方がよい）パン
チすくい角、取代の平行度に及ばす影響を第１６図に示
す。
チすくい角、取代の平行度に及ばす影響を第１６図に示
す。
すくい角−３０°、２０°のものが良好な平行度を得る
事ができる。
事ができる。
（８）面粗度について（面粗度は最大高さが小さい程よ
い） パンチすくい角、取代の面粗度に及はす影響全第１７図
、第１ｇ図に示す。
い） パンチすくい角、取代の面粗度に及はす影響全第１７図
、第１ｇ図に示す。
最も重要な特性の１つとして考えられる面１００ 粗
度は、すくい角が小さい程良好であり、すくい角が大き
くなる程悪くなる、又１−くい角−３０°の場合には、
取代によらず常に機械加工並の面粗度全得る事が可能で
ある。更に、パンチ寿命についてみた場合（第１８図）
、すくい角−３０°のパンチはパンチの変化が進みにく
い為に、３０ケ試験全行なった後でも製品の面粗度は良
好である。
度は、すくい角が小さい程良好であり、すくい角が大き
くなる程悪くなる、又１−くい角−３０°の場合には、
取代によらず常に機械加工並の面粗度全得る事が可能で
ある。更に、パンチ寿命についてみた場合（第１８図）
、すくい角−３０°のパンチはパンチの変化が進みにく
い為に、３０ケ試験全行なった後でも製品の面粗度は良
好である。
実験結果
すくい角、取代の荷重、破断面比率、面粗度、抜き方向
における内径変化に及ばず影響を第１９図〜第２２図に
示す。（図中黒くぬシつぶした記号が一段抜きの結果、
白ぬきの記号が二段抜きの結果である０゜ 荷重、破断面比率、面粗度は、一段抜きでも二段抜きで
も大きな差は見られないが、抜き方向における内径変化
に大きな差が見られる。つまり一段抜きの場合、抜き開
始点（測定位置Ｃ）につ内径の大きな箇所が見られ良好
な円筒面を ４得る事ができない。これについて更に
詳しく見たのが第２３図に示す抜き方向の内径プロフィ
ールである。これから、二段抜き法の方が良好な円筒面
が得られることが明白である。
における内径変化に及ばず影響を第１９図〜第２２図に
示す。（図中黒くぬシつぶした記号が一段抜きの結果、
白ぬきの記号が二段抜きの結果である０゜ 荷重、破断面比率、面粗度は、一段抜きでも二段抜きで
も大きな差は見られないが、抜き方向における内径変化
に大きな差が見られる。つまり一段抜きの場合、抜き開
始点（測定位置Ｃ）につ内径の大きな箇所が見られ良好
な円筒面を ４得る事ができない。これについて更に
詳しく見たのが第２３図に示す抜き方向の内径プロフィ
ールである。これから、二段抜き法の方が良好な円筒面
が得られることが明白である。
以上の実験データから二段パンチを用いて二段ばり抜き
法金実施すれば、現在の工程数を増す事なく機械加工工
程が極少化でき、かつ機械加工並の粗度を得る事が出来
る。その際、二段目のパンチすくい角は００〜−４５°
取代は１．７瓢以下にすれば機械加工並の精度が得られ
る。
法金実施すれば、現在の工程数を増す事なく機械加工工
程が極少化でき、かつ機械加工並の粗度を得る事が出来
る。その際、二段目のパンチすくい角は００〜−４５°
取代は１．７瓢以下にすれば機械加工並の精度が得られ
る。
本発明は以上詳述したように、一段目パンチ部２とこの
一段目パンチ部２との段差が取代４になされた二段目パ
ンチ部３とを備えた二段パンチ１全用いて、一段目パン
チ部２で熱間鍛造品５のばシ取りを行なった後に二段目
パンチ部３で機械加工代７を除去するようにしたから、
従来の鍛造工程を増すことなく機械加工工程が極少化で
きかつ機械加工なみの精度を得ることができる。
一段目パンチ部２との段差が取代４になされた二段目パ
ンチ部３とを備えた二段パンチ１全用いて、一段目パン
チ部２で熱間鍛造品５のばシ取りを行なった後に二段目
パンチ部３で機械加工代７を除去するようにしたから、
従来の鍛造工程を増すことなく機械加工工程が極少化で
きかつ機械加工なみの精度を得ることができる。
第１図は熱間鍛造品のはり取りと機械加工代の説明図、
第２図はトラックリンクの斜視図、第３図は一段ばり抜
きの説明図、第４図、第５図は本発明に係る熱間鍛造品
の二段げり抜き法の説明図、第６図は熱間鍛造品の二段
ば９抜き法の実；険に用いたパンチの形状説明図、第７
図はパンチのすくい角と荷重との関係図、第８図はパン
チの取代と荷重との関係図、第９図はパンチのすくい角
、取代の内径変化に及ぼす影響の説明図、第１０図はパ
ンチのすくい角とダレ量の関係図、第１１図はパンチの
取代とダレ量との関係図、第１２図はパンチのすくい角
と取代のカエリ量との関係図、第１３図はパンチのすく
い角と破断面比率との関係図、第１４図はパンチの取代
と破断面比率との関係図、第１５図はパンチのすくい角
と円筒度との関係図、第１６図はパンチのすくい角と平
行度との関係図、第１７図はパンチのすくい角と最大高
さく面精度）との関係図、第１８図はパンチの取代と最
大高さく面粗度）との関係図、第１９図はパンチのすく
い角と荷重との関係図、ｊ４２０図はパンチのすくい角
と破断面比率との関係図、第２１図はパンチのすくい角
の面粗度に及はす影響の説明図、第２２図はパンチのす
くい角の内径に及ぼす影響の説明図、第２３図は抜き方
向の内径プロフィールの説明図である。 １は二段パンチ、２は一段目パンチ部、３は二段目パン
チ部、４は取代、５は熱間鍛造品、７は機械加工代。 出願人 株式会社 小松製作所 代理人弁理士米原正章 弁理士浜木 忠 第 １ 図 第 ２ 図 第５図 第６図 （イ）
（ロ）ｉ＋１１１定位置
測定位置すくい角 （ｄｅｇｌ 第１８図 ７Ｊ−−（−／７１１１１δピに 第１９図 すくい角（ｄｅり）
第２図はトラックリンクの斜視図、第３図は一段ばり抜
きの説明図、第４図、第５図は本発明に係る熱間鍛造品
の二段げり抜き法の説明図、第６図は熱間鍛造品の二段
ば９抜き法の実；険に用いたパンチの形状説明図、第７
図はパンチのすくい角と荷重との関係図、第８図はパン
チの取代と荷重との関係図、第９図はパンチのすくい角
、取代の内径変化に及ぼす影響の説明図、第１０図はパ
ンチのすくい角とダレ量の関係図、第１１図はパンチの
取代とダレ量との関係図、第１２図はパンチのすくい角
と取代のカエリ量との関係図、第１３図はパンチのすく
い角と破断面比率との関係図、第１４図はパンチの取代
と破断面比率との関係図、第１５図はパンチのすくい角
と円筒度との関係図、第１６図はパンチのすくい角と平
行度との関係図、第１７図はパンチのすくい角と最大高
さく面精度）との関係図、第１８図はパンチの取代と最
大高さく面粗度）との関係図、第１９図はパンチのすく
い角と荷重との関係図、ｊ４２０図はパンチのすくい角
と破断面比率との関係図、第２１図はパンチのすくい角
の面粗度に及はす影響の説明図、第２２図はパンチのす
くい角の内径に及ぼす影響の説明図、第２３図は抜き方
向の内径プロフィールの説明図である。 １は二段パンチ、２は一段目パンチ部、３は二段目パン
チ部、４は取代、５は熱間鍛造品、７は機械加工代。 出願人 株式会社 小松製作所 代理人弁理士米原正章 弁理士浜木 忠 第 １ 図 第 ２ 図 第５図 第６図 （イ）
（ロ）ｉ＋１１１定位置
測定位置すくい角 （ｄｅｇｌ 第１８図 ７Ｊ−−（−／７１１１１δピに 第１９図 すくい角（ｄｅり）
Claims (1)
- 一段目パンチ部２とこの一段目パンチ部２との段差が取
代４になされた二段目パンチ部３とを備えた二段パンチ
１を用いて、一段目パンチ部２で熱間鍛造品５のばシ取
シを行なった後に二段目パンチ部３で機械加工代７′ｔ
−除去するようにしたことを特徴とする熱間鍛造品の二
段ば９抜き法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9488383A JPS59220241A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | 熱間鍛造品の二段ばり抜き法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9488383A JPS59220241A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | 熱間鍛造品の二段ばり抜き法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59220241A true JPS59220241A (ja) | 1984-12-11 |
Family
ID=14122442
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9488383A Pending JPS59220241A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | 熱間鍛造品の二段ばり抜き法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59220241A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6427734A (en) * | 1987-07-21 | 1989-01-30 | Toyota Motor Corp | Deburring method for steering yoke |
| JP2016190267A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 鍛造サスペンション部材 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4861356A (ja) * | 1971-12-04 | 1973-08-28 | ||
| JPS5749039B2 (ja) * | 1978-05-26 | 1982-10-19 |
-
1983
- 1983-05-31 JP JP9488383A patent/JPS59220241A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4861356A (ja) * | 1971-12-04 | 1973-08-28 | ||
| JPS5749039B2 (ja) * | 1978-05-26 | 1982-10-19 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6427734A (en) * | 1987-07-21 | 1989-01-30 | Toyota Motor Corp | Deburring method for steering yoke |
| JP2016190267A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 鍛造サスペンション部材 |
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