JPS59219454A - 熱間加工用鋼 - Google Patents
熱間加工用鋼Info
- Publication number
- JPS59219454A JPS59219454A JP9005983A JP9005983A JPS59219454A JP S59219454 A JPS59219454 A JP S59219454A JP 9005983 A JP9005983 A JP 9005983A JP 9005983 A JP9005983 A JP 9005983A JP S59219454 A JPS59219454 A JP S59219454A
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- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
この発明は、熱間加工性および被削性に優れた熱間加工
用鋼に関するものである。 従来、熱間鍛造および必要に応じて機械加工を行って、
クランクシャフト、コンロッド等の機械構造用部品を製
造するに際しては、炭素鋼鋼材（ＳＣ材、５−ＧＫ材等
）や低合金鋼鋼材（ＳＣｒ材、ＳＣＭ材、ＳＭｎ材、Ｓ
ＮＣ材。 ＳＮ０Ｍ材、ＳＭｎＣ材等）などが使用されているが、
これらの構造用鋼材の被削性を高めるために、Ｓ、Ｐｂ
、Ｓｅ、Ｔｅ等の被削性向上元素の１種または２種以上
を添加することがあった。 このような被削性向上元素の添加は、その量が多いはど
被削性は向上するが、熱間加工性が著しく劣化するとい
問題点あった。そのため、Ａｓ。 Ｓｎ、Ｓｂ、Ｚｎ、Ｂｉ等の不純物元素を極力低下させ
て熱間加工性の劣化を防止する対策を施すことも行われ
るが、とくに電気炉による製鋼の場合にはスクラップ中
に各種の不純物元素が含まれているため、これら不純物
元素を通常の溶解作業等によって除去することは著しく
困難で且つコスト高を招くという問題点があった。 この発明は、上記した従来の問題点に着目してなされた
もので、熱間加工性および被削性に優れ、比較的重度の
熱間加工を割れの発生を伴うことな、く・実施すること
が可能であり、熱間加工１（の機械加工を著しく良好に
行うことができる熱間加工用鋼を提供することを目的と
している。 すなわち、この発明は、重量％で、 Ｃ：０．１〜０．６％、Ｓｉ＋１．５％以下、Ｍｎ ：
２％以下を基本含有成分とし、必要に応じて、焼入性
を制御して強度の向上をはかるために、Ｃｒ：０．２〜
２％、Ｂ：０．０Ｏ０５〜０．００５％の１種または２
種、基地の強度」二昇をはかるために、Ｃｕ：０．５〜
１．５％、Ｎｉ・０．３〜３％、Ｍｏ：０．０５〜０．
５％、Ｗ：０．２〜ｉ、ｏ％、Ｃｏ：０．５〜２．０％
の１種または２種以上、削候性の向上をはかるために、
Ｃｕ：０．５〜１．５％、結晶粒の微細化および析出硬
化によって強度の向上をはかるために、Ｖ：０．０３〜
０．５％、 Ｔ ｉ ： ０ 、０１〜０．１％、Ｎｂ
＋Ｔａ：０．０１〜０．５％の１種または２種以上、結
晶粒度を制御して強度およ０゛窒化性の向上をはかるた
めに、ＡＭ ＋ ０ 、 Ｏｌ〜０．５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％、 Ｔ ｉ
： ０ 、０１〜０．５％の１種または２種以」−等を
含有し、ん間での塑性加工性を改善しあるいは強度の向
上をはかるために、
用鋼に関するものである。 従来、熱間鍛造および必要に応じて機械加工を行って、
クランクシャフト、コンロッド等の機械構造用部品を製
造するに際しては、炭素鋼鋼材（ＳＣ材、５−ＧＫ材等
）や低合金鋼鋼材（ＳＣｒ材、ＳＣＭ材、ＳＭｎ材、Ｓ
ＮＣ材。 ＳＮ０Ｍ材、ＳＭｎＣ材等）などが使用されているが、
これらの構造用鋼材の被削性を高めるために、Ｓ、Ｐｂ
、Ｓｅ、Ｔｅ等の被削性向上元素の１種または２種以上
を添加することがあった。 このような被削性向上元素の添加は、その量が多いはど
被削性は向上するが、熱間加工性が著しく劣化するとい
問題点あった。そのため、Ａｓ。 Ｓｎ、Ｓｂ、Ｚｎ、Ｂｉ等の不純物元素を極力低下させ
て熱間加工性の劣化を防止する対策を施すことも行われ
るが、とくに電気炉による製鋼の場合にはスクラップ中
に各種の不純物元素が含まれているため、これら不純物
元素を通常の溶解作業等によって除去することは著しく
困難で且つコスト高を招くという問題点があった。 この発明は、上記した従来の問題点に着目してなされた
もので、熱間加工性および被削性に優れ、比較的重度の
熱間加工を割れの発生を伴うことな、く・実施すること
が可能であり、熱間加工１（の機械加工を著しく良好に
行うことができる熱間加工用鋼を提供することを目的と
している。 すなわち、この発明は、重量％で、 Ｃ：０．１〜０．６％、Ｓｉ＋１．５％以下、Ｍｎ ：
２％以下を基本含有成分とし、必要に応じて、焼入性
を制御して強度の向上をはかるために、Ｃｒ：０．２〜
２％、Ｂ：０．０Ｏ０５〜０．００５％の１種または２
種、基地の強度」二昇をはかるために、Ｃｕ：０．５〜
１．５％、Ｎｉ・０．３〜３％、Ｍｏ：０．０５〜０．
５％、Ｗ：０．２〜ｉ、ｏ％、Ｃｏ：０．５〜２．０％
の１種または２種以上、削候性の向上をはかるために、
Ｃｕ：０．５〜１．５％、結晶粒の微細化および析出硬
化によって強度の向上をはかるために、Ｖ：０．０３〜
０．５％、 Ｔ ｉ ： ０ 、０１〜０．１％、Ｎｂ
＋Ｔａ：０．０１〜０．５％の１種または２種以上、結
晶粒度を制御して強度およ０゛窒化性の向上をはかるた
めに、ＡＭ ＋ ０ 、 Ｏｌ〜０．５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％、 Ｔ ｉ
： ０ 、０１〜０．５％の１種または２種以」−等を
含有し、ん間での塑性加工性を改善しあるいは強度の向
上をはかるために、
〔０〕≦０．００３０％、（Ｎ）≦
０．Ｏ１Ｏ％、Ａｓ≦０．００５％、Ｓｎ≦ｏ、ｏｉｏ
％、ｓｂ≦０．００５％、Ｚｎ≦０．００５％、Ｂｉ≦
０．００１％、に規制した鋼において、Ｓ；０．０２％
以上、Ｐｂ：０．０１％以上で且つ７×Ｓ（％）＋４Ｘ
Ｐｂ （％）の値を２．０以下とし、さらに、Ｃａ：０
．０Ｏ０５〜０．００５％を含有させたことを特徴とし
ている。 次に、この発明による熱間加工用鋼の成分範囲（重量％
）の限定理由について説明する。 Ｃ： Ｃは構造用部材あるいは製品として必要な強度を確保す
るために添加する元素であるが、０．１％未満では上記
強度の確保が困難あり、０．６％を超えると靭性が劣化
するので、０．１％〜０．６％の範囲とした。 Ｓｉ： Ｓｉは製鋼時に脱酸剤として作用すると共に、鋼の強度
を高めるのに有効な元素であるが、多すぎるとかえって
靭性を劣化し、冷間加工性を低下するので、１．５％以
下とする必要がある。 Ｍｎ ： Ｍｎは製鋼時に脱酸剤および脱硫剤として作用し、鋼の
焼入れ性を向上して強度の改善をはかるのに有効な元素
であるが、多すぎると冷間加工性を害するので、２％以
下とする必要がある。 Ｃｒ、Ｂ： Ｃｒ 、Ｂは鋼の焼入性を制御してその強度を高めるの
に有効な元素であるので、使用目的等に応じてこれらの
１種または２種を添加するのも良い。この場合、Ｃｒは
０．２％未満では上記した効果が十分でなく、強度の確
保があまり期待できず、２％を超えると靭性が劣化し、
かえって冷間加工性を低下するので、０．２〜２％の範
囲とするのが良い。一方、Ｂは０．０００５％未満では
上記した効果が十分でなく、強度の確保があまり期待で
きず、０．００５％を超えてもその効果はさほど上昇し
ないので、０．０００５〜０．００５％の範囲とするの
が良い。 Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏ： Ｃｕ 、Ｎｉ 、Ｍｏ 、Ｗ、Ｃｏはいずれも鋼の基地
を強化して強度の向上をはかるのに有効な元素であるの
で、これらの１種才たは２種以上を適宜添加するのも良
い。この場合、このような効果を得るためには、Ｃｕは
０．５％以上、Ｎｉは０．３％以上、Ｍｏは０．０５％
以上、Ｗは０．２％以上、ＣＯは０．５％以上添加する
のが良い。しかし、Ｃｕが１．５％を超えると熱間加工
性が劣化するので好ましくなく、Ｎｆが３％を超え、Ｗ
が１％を超え、Ｃｏが２％を超えてもその効果が飽和し
それ以上の添加は実質的に意味がなく、Ｍｏが０．５％
を超えると靭性が劣化するので好ましくない。 Ｃｕ： Ｃｕは上記した強度向上の効果のほか、耐食や耐候性の
向上にも寄与する元素である。そして、このような効果
を得るためには０．５％以上含有させるのが良い。しか
し、１．５％を超えると熱間加工性が劣化するので好ま
しくない。 Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ： Ｖ 、 Ｔ ｉ 、 Ｎ ｂ 、 Ｔ ａは、いずれも
結晶粒の微細化および析出硬化によって強度の向上をは
かるのに有効な元素であるので、これらの１種または２
種以上を適宜添加するのも良い。この場合、このような
効果を得るためには、■は０．０３％以上、Ｔｉは０．
０１％以上、Ｎｂ＋Ｔａは０．０１％以上添加するのが
良い。しかし、■が０．５％を超えると靭性が劣化する
ので好ましくなく、Ｔｉが０．１％を超えると靭性が劣
化するので好ましくなく、Ｎｂ＋Ｔａが０．５％を超え
ると靭性が劣化するので好ましくない。 ＡＩ、Ｖ、Ｚｒ、Ｔｉ： Ａ Ｉ 、 Ｖ 、 Ｚ ｒ 、 Ｔ ｉは結晶粒度を
制御して強度の向上をはかるとともに窒化性を向上させ
るのに有効な元素であるので、これらの１種または２種
以上を適宜添加するのも良い。この場合、このような効
果を得るためには、Ａｌは０．０１％以上、Ｖはｏ、ｏ
ｉ％以上、Ｚｒは０．０１％以上、Ｔｉは０．０１％以
上とするのが良い。しかし、Ａｔが０．５％を超えると
靭性が劣化し、Ｖ、Ｚｒ、Ｔｉが各々０．５％を超える
と熱間加工性が低下するので好ましくない。 ０ ： Ｏは鋼中の介在物量を増大し、熱間加工性を劣化させる
ので、０．００３０％以下に規制することがより望まし
い。 Ａｓ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｚｎ、Ｂｉ ： Ａｓ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｚｎ、Ｂｉはともに熱間および冷間
加工性を害するので、Ａｓについては０．００５％以下
、Ｓｎについてはｏ、ｏｉ。 以下、ｓｂについては０．００５％以下、Ｚｎについて
は０．００５％以下、Ｂｉについてはｏ、ｏｏｉ％以下
に規制することがより望ましい。 Ｐｂ、Ｓ： Ｐｂ、Ｓはいずれも鋼の被削性を向上させるのに有効な
元素であるで、このような効果を得るために、Ｐｂを０
．０１％以上、Ｓを０．０２％以上含有させる。しかし
、７×Ｓ（％）＋４ＸＰｂ（％）の値が２．０％超える
と靭性および熱間加工性が低下するので、上記値を２．
０以下に抑制する必要がある。 Ｃａ ： Ｃａは介在物とくに硫化物の形態を制御して熱間加工性
および被削性の向上をはかるのに有効な元素であって、
とくにこの発明のようにＳ含有量′が比較的多い場合に
Ｓによる熱間加工性の劣化を防止するのに効果的な元素
であり、このような効果を得るためには０．０００５％
以上含有させる。しかし、多く添加してもその効果が飽
和して実質的に意味がなくなり、溶製上も困難をきたす
ので０．００５％以下とする。 以下、実施例により説明する。 電気炉によって表１に示す化学成分の鋼を溶製したのち
２トン鋼塊に造塊し、分塊圧延および製品圧延を行って
直径４０ｍｍ供試材を作成した。 次に、各供試ｋＡの熱間加工性を調べるために、前記各
供試材に対し１２００°Ｃで歪速度３ｓ ｅ ｃ ’の
熱間ねじりを加えて、各供試料の破断捻回値を調べた。 この結果を表２に示す。また、直仔４０ ｍ ｍ、高さ
６０ｍｍの各供試材に対し１２００°Ｃで高さ１０ｍｍ
に加工する熱間アブセンｌ−加工（据込率８３％）を行
って、加工後者供試材の側面における割れ発生の有無に
ついて調べた。この結果を同じく表２に示す。なお、表
２において、Ｏは割れなし、×は割れ発生を示してい／
／ ／ 表 ２ 表２に示すように、Ｓ、Ｐｂ含有量が比較的多い場合に
おいて、Ｃａ含有量が少ない場合には、破断捻回値が小
さく、アプセット加工後の割れ発生が見られ、熱間加工
性が劣っていることが明らかである。これに対してＣａ
含有量が０．０００５〜０．００５％の範囲内にある場
合には、ＳおよびＰｂ含有量が少ない場合でも破断捻回
値が大きく、アプセット加工後の割れ発生も見られず、
熱間加工性に優れていることが明らかである。 以上説明してきたように、この発明によれば。 重量％で、Ｃ：０．１〜０．６％、 Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：２％以下を基本含有成分とし、
必要に応じてｃｒ、Ｂ、Ｃｕ、Ｎｉ。 Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｖ、Ｔｉ 、Ｎｂ、Ｔａ、ＡＭ。 Ｚｒ、等を含有させ、Ｐ、Ｏ，Ｎ、Ａｓ、Ｓｎ。 Ｓｂ、Ｚｎ、Ｂｉ等を規制した鋼において、Ｓ：ｏ、ｏ
２％以上、Ｐｂ：０．０１％以上で且つ７×Ｓ（％）−
＋−４ｘＰｂ （％）の値を２．０以下とし、さらに、 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％を含有させるように
したから被削性向上元素を添加して鋼の被削性を高める
ようにしたときでも熱間加工性が著しく良好であり、熱
間加工性および被削性に優れた鋼を得ることかでき、比
較的重度の熱間加工を割れの発生を伴うことな〈実施す
ることが可能であり、熱間加工曳の機械加工を著しく良
好に行うことができ、熱間鍛造後機械加工を行う部材あ
るいは製品、例えばクランクシャフト７．コンロッド、
ギヤ等の構造部品の素材として著しく優れたものである
という顕著な効果を有している。 特許出願人 大同特殊板株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊
０．Ｏ１Ｏ％、Ａｓ≦０．００５％、Ｓｎ≦ｏ、ｏｉｏ
％、ｓｂ≦０．００５％、Ｚｎ≦０．００５％、Ｂｉ≦
０．００１％、に規制した鋼において、Ｓ；０．０２％
以上、Ｐｂ：０．０１％以上で且つ７×Ｓ（％）＋４Ｘ
Ｐｂ （％）の値を２．０以下とし、さらに、Ｃａ：０
．０Ｏ０５〜０．００５％を含有させたことを特徴とし
ている。 次に、この発明による熱間加工用鋼の成分範囲（重量％
）の限定理由について説明する。 Ｃ： Ｃは構造用部材あるいは製品として必要な強度を確保す
るために添加する元素であるが、０．１％未満では上記
強度の確保が困難あり、０．６％を超えると靭性が劣化
するので、０．１％〜０．６％の範囲とした。 Ｓｉ： Ｓｉは製鋼時に脱酸剤として作用すると共に、鋼の強度
を高めるのに有効な元素であるが、多すぎるとかえって
靭性を劣化し、冷間加工性を低下するので、１．５％以
下とする必要がある。 Ｍｎ ： Ｍｎは製鋼時に脱酸剤および脱硫剤として作用し、鋼の
焼入れ性を向上して強度の改善をはかるのに有効な元素
であるが、多すぎると冷間加工性を害するので、２％以
下とする必要がある。 Ｃｒ、Ｂ： Ｃｒ 、Ｂは鋼の焼入性を制御してその強度を高めるの
に有効な元素であるので、使用目的等に応じてこれらの
１種または２種を添加するのも良い。この場合、Ｃｒは
０．２％未満では上記した効果が十分でなく、強度の確
保があまり期待できず、２％を超えると靭性が劣化し、
かえって冷間加工性を低下するので、０．２〜２％の範
囲とするのが良い。一方、Ｂは０．０００５％未満では
上記した効果が十分でなく、強度の確保があまり期待で
きず、０．００５％を超えてもその効果はさほど上昇し
ないので、０．０００５〜０．００５％の範囲とするの
が良い。 Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏ： Ｃｕ 、Ｎｉ 、Ｍｏ 、Ｗ、Ｃｏはいずれも鋼の基地
を強化して強度の向上をはかるのに有効な元素であるの
で、これらの１種才たは２種以上を適宜添加するのも良
い。この場合、このような効果を得るためには、Ｃｕは
０．５％以上、Ｎｉは０．３％以上、Ｍｏは０．０５％
以上、Ｗは０．２％以上、ＣＯは０．５％以上添加する
のが良い。しかし、Ｃｕが１．５％を超えると熱間加工
性が劣化するので好ましくなく、Ｎｆが３％を超え、Ｗ
が１％を超え、Ｃｏが２％を超えてもその効果が飽和し
それ以上の添加は実質的に意味がなく、Ｍｏが０．５％
を超えると靭性が劣化するので好ましくない。 Ｃｕ： Ｃｕは上記した強度向上の効果のほか、耐食や耐候性の
向上にも寄与する元素である。そして、このような効果
を得るためには０．５％以上含有させるのが良い。しか
し、１．５％を超えると熱間加工性が劣化するので好ま
しくない。 Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ： Ｖ 、 Ｔ ｉ 、 Ｎ ｂ 、 Ｔ ａは、いずれも
結晶粒の微細化および析出硬化によって強度の向上をは
かるのに有効な元素であるので、これらの１種または２
種以上を適宜添加するのも良い。この場合、このような
効果を得るためには、■は０．０３％以上、Ｔｉは０．
０１％以上、Ｎｂ＋Ｔａは０．０１％以上添加するのが
良い。しかし、■が０．５％を超えると靭性が劣化する
ので好ましくなく、Ｔｉが０．１％を超えると靭性が劣
化するので好ましくなく、Ｎｂ＋Ｔａが０．５％を超え
ると靭性が劣化するので好ましくない。 ＡＩ、Ｖ、Ｚｒ、Ｔｉ： Ａ Ｉ 、 Ｖ 、 Ｚ ｒ 、 Ｔ ｉは結晶粒度を
制御して強度の向上をはかるとともに窒化性を向上させ
るのに有効な元素であるので、これらの１種または２種
以上を適宜添加するのも良い。この場合、このような効
果を得るためには、Ａｌは０．０１％以上、Ｖはｏ、ｏ
ｉ％以上、Ｚｒは０．０１％以上、Ｔｉは０．０１％以
上とするのが良い。しかし、Ａｔが０．５％を超えると
靭性が劣化し、Ｖ、Ｚｒ、Ｔｉが各々０．５％を超える
と熱間加工性が低下するので好ましくない。 ０ ： Ｏは鋼中の介在物量を増大し、熱間加工性を劣化させる
ので、０．００３０％以下に規制することがより望まし
い。 Ａｓ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｚｎ、Ｂｉ ： Ａｓ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｚｎ、Ｂｉはともに熱間および冷間
加工性を害するので、Ａｓについては０．００５％以下
、Ｓｎについてはｏ、ｏｉ。 以下、ｓｂについては０．００５％以下、Ｚｎについて
は０．００５％以下、Ｂｉについてはｏ、ｏｏｉ％以下
に規制することがより望ましい。 Ｐｂ、Ｓ： Ｐｂ、Ｓはいずれも鋼の被削性を向上させるのに有効な
元素であるで、このような効果を得るために、Ｐｂを０
．０１％以上、Ｓを０．０２％以上含有させる。しかし
、７×Ｓ（％）＋４ＸＰｂ（％）の値が２．０％超える
と靭性および熱間加工性が低下するので、上記値を２．
０以下に抑制する必要がある。 Ｃａ ： Ｃａは介在物とくに硫化物の形態を制御して熱間加工性
および被削性の向上をはかるのに有効な元素であって、
とくにこの発明のようにＳ含有量′が比較的多い場合に
Ｓによる熱間加工性の劣化を防止するのに効果的な元素
であり、このような効果を得るためには０．０００５％
以上含有させる。しかし、多く添加してもその効果が飽
和して実質的に意味がなくなり、溶製上も困難をきたす
ので０．００５％以下とする。 以下、実施例により説明する。 電気炉によって表１に示す化学成分の鋼を溶製したのち
２トン鋼塊に造塊し、分塊圧延および製品圧延を行って
直径４０ｍｍ供試材を作成した。 次に、各供試ｋＡの熱間加工性を調べるために、前記各
供試材に対し１２００°Ｃで歪速度３ｓ ｅ ｃ ’の
熱間ねじりを加えて、各供試料の破断捻回値を調べた。 この結果を表２に示す。また、直仔４０ ｍ ｍ、高さ
６０ｍｍの各供試材に対し１２００°Ｃで高さ１０ｍｍ
に加工する熱間アブセンｌ−加工（据込率８３％）を行
って、加工後者供試材の側面における割れ発生の有無に
ついて調べた。この結果を同じく表２に示す。なお、表
２において、Ｏは割れなし、×は割れ発生を示してい／
／ ／ 表 ２ 表２に示すように、Ｓ、Ｐｂ含有量が比較的多い場合に
おいて、Ｃａ含有量が少ない場合には、破断捻回値が小
さく、アプセット加工後の割れ発生が見られ、熱間加工
性が劣っていることが明らかである。これに対してＣａ
含有量が０．０００５〜０．００５％の範囲内にある場
合には、ＳおよびＰｂ含有量が少ない場合でも破断捻回
値が大きく、アプセット加工後の割れ発生も見られず、
熱間加工性に優れていることが明らかである。 以上説明してきたように、この発明によれば。 重量％で、Ｃ：０．１〜０．６％、 Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：２％以下を基本含有成分とし、
必要に応じてｃｒ、Ｂ、Ｃｕ、Ｎｉ。 Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｖ、Ｔｉ 、Ｎｂ、Ｔａ、ＡＭ。 Ｚｒ、等を含有させ、Ｐ、Ｏ，Ｎ、Ａｓ、Ｓｎ。 Ｓｂ、Ｚｎ、Ｂｉ等を規制した鋼において、Ｓ：ｏ、ｏ
２％以上、Ｐｂ：０．０１％以上で且つ７×Ｓ（％）−
＋−４ｘＰｂ （％）の値を２．０以下とし、さらに、 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％を含有させるように
したから被削性向上元素を添加して鋼の被削性を高める
ようにしたときでも熱間加工性が著しく良好であり、熱
間加工性および被削性に優れた鋼を得ることかでき、比
較的重度の熱間加工を割れの発生を伴うことな〈実施す
ることが可能であり、熱間加工曳の機械加工を著しく良
好に行うことができ、熱間鍛造後機械加工を行う部材あ
るいは製品、例えばクランクシャフト７．コンロッド、
ギヤ等の構造部品の素材として著しく優れたものである
という顕著な効果を有している。 特許出願人 大同特殊板株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊
Claims (1)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．１〜０．６％、Ｓ ｉ ： １．５％以下、Ｍ
ｎ：２％以下を基本含有成分とする鋼において、 Ｓ：、０．０２％以上、Ｐｂ：０．０１％以上で且つ７
×Ｓ（％）＋４ＸＰｂ （％）の値を２．０以下とし、
さらに、 Ｃａ：Ｏ，０Ｏ０５％〜０．００５％を含有させたこと
を特徴とする熱間加工性および被削性に優れた熱間加工
用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9005983A JPS59219454A (ja) | 1983-05-24 | 1983-05-24 | 熱間加工用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9005983A JPS59219454A (ja) | 1983-05-24 | 1983-05-24 | 熱間加工用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59219454A true JPS59219454A (ja) | 1984-12-10 |
Family
ID=13987998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9005983A Pending JPS59219454A (ja) | 1983-05-24 | 1983-05-24 | 熱間加工用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59219454A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01168849A (ja) * | 1987-10-15 | 1989-07-04 | Aichi Steel Works Ltd | 高疲労強度快削鋼及びその製造方法 |
| RU2503736C1 (ru) * | 2012-12-11 | 2014-01-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Низкоуглеродистая конструкционная сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием |
| WO2018061642A1 (ja) * | 2016-09-29 | 2018-04-05 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延鋼材および鋼部品 |
| CN109252012A (zh) * | 2018-11-08 | 2019-01-22 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种耐候桥梁钢及冶炼工艺 |
-
1983
- 1983-05-24 JP JP9005983A patent/JPS59219454A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01168849A (ja) * | 1987-10-15 | 1989-07-04 | Aichi Steel Works Ltd | 高疲労強度快削鋼及びその製造方法 |
| RU2503736C1 (ru) * | 2012-12-11 | 2014-01-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Низкоуглеродистая конструкционная сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием |
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| CN109804097A (zh) * | 2016-09-29 | 2019-05-24 | 新日铁住金株式会社 | 热轧钢材及钢部件 |
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