JPS59215414A - ステンレス鋼製造時の酸化クロムを含有する発生物の処理方法 - Google Patents
ステンレス鋼製造時の酸化クロムを含有する発生物の処理方法Info
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- JPS59215414A JPS59215414A JP8899283A JP8899283A JPS59215414A JP S59215414 A JPS59215414 A JP S59215414A JP 8899283 A JP8899283 A JP 8899283A JP 8899283 A JP8899283 A JP 8899283A JP S59215414 A JPS59215414 A JP S59215414A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明性ステンレス鋼製造時の酸化クロムを含有する発
生物、すなわち、スラグ、ダスト、スラグなどを、安価
かつ効率的に還元処理してクロム分全回収し、系外に排
出される発生物のクロム含有１ｔｔ−著しく低いレベル
まで低下するための方法に関する。
生物、すなわち、スラグ、ダスト、スラグなどを、安価
かつ効率的に還元処理してクロム分全回収し、系外に排
出される発生物のクロム含有１ｔｔ−著しく低いレベル
まで低下するための方法に関する。
ステンレス鋼溶製工程ではクロム分の一部がスラグやダ
ストに移行し酸化物となるＯ例えば転炉にフェロクロム
を投入してステヌレス粗溶銅（仕上げ脱炭前の高クロム
溶鋼のこと）を作り、これを取鍋に移して真空下で吹酸
してＣ全所定の値まで低下してステンレス畑金得る工程
では、転炉で発生するスラブ及び仕上げ脱炭工程で発生
するスラグ及びダストに用いたクロム分のうちの５〜７
チが移行する。スラグ中のクロム含有量全低下するため
には、Ｆｅ−８ｉなどの合金を投入して酸化クロムを還
元回収することも行われているが、例えば仕上げ脱炭前
で高価な還元剤を用いて溶湯全還元することは、スラグ
のクロム分回収以外の効果がなく（溶湯全脱酸しても、
仕上げ脱炭時に再び酸化されるので効果はあとには残ら
ない）、合理的とは言えない。もし、含クロム発生物全
安価に処理してクロムを還元回収する方法があ扛は、こ
のような非効率的な中間工程での脱酸は省略できる。
ストに移行し酸化物となるＯ例えば転炉にフェロクロム
を投入してステヌレス粗溶銅（仕上げ脱炭前の高クロム
溶鋼のこと）を作り、これを取鍋に移して真空下で吹酸
してＣ全所定の値まで低下してステンレス畑金得る工程
では、転炉で発生するスラブ及び仕上げ脱炭工程で発生
するスラグ及びダストに用いたクロム分のうちの５〜７
チが移行する。スラグ中のクロム含有量全低下するため
には、Ｆｅ−８ｉなどの合金を投入して酸化クロムを還
元回収することも行われているが、例えば仕上げ脱炭前
で高価な還元剤を用いて溶湯全還元することは、スラグ
のクロム分回収以外の効果がなく（溶湯全脱酸しても、
仕上げ脱炭時に再び酸化されるので効果はあとには残ら
ない）、合理的とは言えない。もし、含クロム発生物全
安価に処理してクロムを還元回収する方法があ扛は、こ
のような非効率的な中間工程での脱酸は省略できる。
また、ステンレス製鋼の生産性を高めようとすると、必
然的に酸素供給速度を犬にすることになシ、その結果と
して吹酸後のスラグ中のクロム含有螢やダスト生成量も
増加することになる。
然的に酸素供給速度を犬にすることになシ、その結果と
して吹酸後のスラグ中のクロム含有螢やダスト生成量も
増加することになる。
このような製銅工程で発生するスラグ、ダストのほかに
、鋳造以降の工程でスケール、研削屑。
、鋳造以降の工程でスケール、研削屑。
ガス切断時の発生物、酸洗スラグなど、いず扛もクロム
の存在形態としては酸化物を主体とする物が発生するが
、それらの効率的な処理方法はこ扛まで見出されていな
かった。すなわち、（１）スラグのようにクロム含有量
が１０チあるいはそれ以下のような比較的低いものを、
単独で処理してクロム分を還元回収しようとしても、生
成するスラグ／メタル重量比が極端すぎてプロセスとし
て成りたたない。
の存在形態としては酸化物を主体とする物が発生するが
、それらの効率的な処理方法はこ扛まで見出されていな
かった。すなわち、（１）スラグのようにクロム含有量
が１０チあるいはそれ以下のような比較的低いものを、
単独で処理してクロム分を還元回収しようとしても、生
成するスラグ／メタル重量比が極端すぎてプロセスとし
て成りたたない。
（１１）ダストやスケール、研削屑などのようにクロム
含有量が比較的高いものについては、これを成型して特
殊な電気炉に装入して炭材で還元回収された例はある。
含有量が比較的高いものについては、これを成型して特
殊な電気炉に装入して炭材で還元回収された例はある。
しかし、この場合、高価な電力を用いて、小規模で処理
をするために設備費、変動費とも高価であるという問題
がある。
をするために設備費、変動費とも高価であるという問題
がある。
したがって望ましくはどのような発生物も、その発生物
のもつ特質を有効利用し、既存のステンレス鋼など高ク
ロム合金製造設備を利用し安価な還元剤およびエネルギ
ーを用いてクロム分を還元回収し、結果として、系外に
出る生成物のクロム含有量のレベルを著しく低いレベル
まで低下できる処理方法が開発されることが待た扛てい
たＱ本発明は以上のような観点から種々検討の結果得ら
れたもので、その要旨とするところはステンレス鋼製造
時の酸化クロム全含有する発生物音、スラグ／メタル重
量比が０．２以上で操業さｎる上底吹転炉型反応容器に
炭材とともに装入して吹酸し、クロム分の還元回収を行
うことを特徴とするステンレス鋼＃！造時の酸化クロム
全含有する発生物の処理方法にある。
のもつ特質を有効利用し、既存のステンレス鋼など高ク
ロム合金製造設備を利用し安価な還元剤およびエネルギ
ーを用いてクロム分を還元回収し、結果として、系外に
出る生成物のクロム含有量のレベルを著しく低いレベル
まで低下できる処理方法が開発されることが待た扛てい
たＱ本発明は以上のような観点から種々検討の結果得ら
れたもので、その要旨とするところはステンレス鋼製造
時の酸化クロム全含有する発生物音、スラグ／メタル重
量比が０．２以上で操業さｎる上底吹転炉型反応容器に
炭材とともに装入して吹酸し、クロム分の還元回収を行
うことを特徴とするステンレス鋼＃！造時の酸化クロム
全含有する発生物の処理方法にある。
以下、具体的な実施例にそって本発明の詳細な説明する
。
。
まず、ステンレス製鋼工程で用いる場合について述べる
。
。
上底吹転炉でステンレス製鋼を行う場合、生成するスラ
グ量はスラグ／メタル重量比が０．１５以下である。従
来の製銅条件ではスラグが多くなるほどスラグへのクロ
ムロスが増加するので、スラグ量は発生物（例えばフェ
ロクロム中のＳｉ分の酸化によって生成する５ｔ０２
） に、精銖及び耐火物保獲の点から必要とされる石
灰などのフラックスを加えてなる必要最少量にとどめる
のが常識である。
グ量はスラグ／メタル重量比が０．１５以下である。従
来の製銅条件ではスラグが多くなるほどスラグへのクロ
ムロスが増加するので、スラグ量は発生物（例えばフェ
ロクロム中のＳｉ分の酸化によって生成する５ｔ０２
） に、精銖及び耐火物保獲の点から必要とされる石
灰などのフラックスを加えてなる必要最少量にとどめる
のが常識である。
これに対して、本発明は実験的に見出された第１図の結
果にもとづき、適正な周辺条件下で意図的にスラグ生成
量ヲふやして下限値以上にすることによって、酸化物ク
ロムの炭素による還元回収効率が増加する現象を利用す
ることを着眼点としている。
果にもとづき、適正な周辺条件下で意図的にスラグ生成
量ヲふやして下限値以上にすることによって、酸化物ク
ロムの炭素による還元回収効率が増加する現象を利用す
ることを着眼点としている。
第１図において、適正な周辺条件とは次の通９である。
（１）底吹ガスによシ強力な攪拌が行わ扛ているとと◎
攪拌が不十分であると、クロム酸化物（クロム酸化物と
して炉内に添加したもの、および吹酸による溶湯の再酸
化により生成したもの）の還元反応がおくれるので、特
にスラグ／メタル重量比が大になると第１図の曲線より
もスラグ中のクロム含有量が高くなる。
して炉内に添加したもの、および吹酸による溶湯の再酸
化により生成したもの）の還元反応がおくれるので、特
にスラグ／メタル重量比が大になると第１図の曲線より
もスラグ中のクロム含有量が高くなる。
（１１）スラグ中に遊離の炭材が共存していること。
遊１’ｉｉｌの炭材、例えばコークス塊は部分酸化によ
る発熱とともに、スラグ中クロム酸化物の還元の活性な
反応サイトである。
る発熱とともに、スラグ中クロム酸化物の還元の活性な
反応サイトである。
なお、スラグ／メタル重土を比が０．３以下では廃船炭
材が共存することは、浴港は必然的に炭素飽和であるこ
と全意味するが、それ以上にスラグ量が増加すると強撹
拌下でも遊離炭材と溶湯の直接接触が阻止できるので、
溶湯の炭素を不飽和にすることも可能である。スラグ／
メタル重量比が０．１５以下では遊離炭材の共存下でも
スラグ中のクロム含有量が高いのは、上吹酸素ジェット
が溶湯面にあたシフロムの再酸化が併行しておこるから
である。スラグ量が増加し、スラグ／メタル重量比が０
．２ヲ超えると上吹酸素ジェットによる溶湯再酸化が防
止さするので、スラグ中のクロム含有菌は低位に安定す
る。
材が共存することは、浴港は必然的に炭素飽和であるこ
と全意味するが、それ以上にスラグ量が増加すると強撹
拌下でも遊離炭材と溶湯の直接接触が阻止できるので、
溶湯の炭素を不飽和にすることも可能である。スラグ／
メタル重量比が０．１５以下では遊離炭材の共存下でも
スラグ中のクロム含有量が高いのは、上吹酸素ジェット
が溶湯面にあたシフロムの再酸化が併行しておこるから
である。スラグ量が増加し、スラグ／メタル重量比が０
．２ヲ超えると上吹酸素ジェットによる溶湯再酸化が防
止さするので、スラグ中のクロム含有菌は低位に安定す
る。
第１図に示したスラグ中りロム含治１￥低下のための条
件をオリ用する操業方法の１例を以下に示す。
件をオリ用する操業方法の１例を以下に示す。
上底吹転炉でステンレス製鋼工程う場合、（特に後続の
仕上は脱炭工程用の溶湯をイｑるために、原料の溶解と
一次脱炭を行う場合）、通常操業２ヒー）６るいはそｎ
以上のヒートの生成スラグを１ヒートの特殊条件下での
操業で処理する。通算ヒートでの生成スラグは炉内に残
留させても、一旦、Ｈト滓してからリターンする方法で
もよい。ダスト、スラグ、研削屑などは適尚な発生量’
ｔｔとめて、Ｒレットあるいはブリケットに成型し乾燥
しておく。成型時ＶＣコークス粉などの炭材を混合して
成型しておくと還元反応時間ヲ灼範する土で有利である
。前述の特殊条件下でのヌテンレス製鋼とは、通常のス
テンレス鋼原料（溶銑、フェロクロム、スクラップ、石
灰など）に、スラグおよび、ダスト、研削屑、スラグな
どの発生物の成型物、コークスなどの炭材を、スラグ／
メタル重量比が０．２以上となるような配合、装入する
こと金いう。コークスなどの炭材の址は、醒湯に溶けこ
む炭素量、装入あ（料中のクロムや鉄の酸化物を還元す
るに必クイな量、及びＣＯあるいはＣＯ２までの燃焼に
よってその還元反応熱を供給するための是および通常操
業に比して冷材装入量がふえることによる８賛顕熱″ｆ
ｃｃｏある込はＣＯ２への燃焼によりて供給するための
量の和としてきまる。しかし、実際には使用する反応炉
の操業条件によって、排ガスのＣｏ 、 Ｃｏ２の比率
が異なることから、コークスなどの炭材必要量もそれに
応じて変化する。
仕上は脱炭工程用の溶湯をイｑるために、原料の溶解と
一次脱炭を行う場合）、通常操業２ヒー）６るいはそｎ
以上のヒートの生成スラグを１ヒートの特殊条件下での
操業で処理する。通算ヒートでの生成スラグは炉内に残
留させても、一旦、Ｈト滓してからリターンする方法で
もよい。ダスト、スラグ、研削屑などは適尚な発生量’
ｔｔとめて、Ｒレットあるいはブリケットに成型し乾燥
しておく。成型時ＶＣコークス粉などの炭材を混合して
成型しておくと還元反応時間ヲ灼範する土で有利である
。前述の特殊条件下でのヌテンレス製鋼とは、通常のス
テンレス鋼原料（溶銑、フェロクロム、スクラップ、石
灰など）に、スラグおよび、ダスト、研削屑、スラグな
どの発生物の成型物、コークスなどの炭材を、スラグ／
メタル重量比が０．２以上となるような配合、装入する
こと金いう。コークスなどの炭材の址は、醒湯に溶けこ
む炭素量、装入あ（料中のクロムや鉄の酸化物を還元す
るに必クイな量、及びＣＯあるいはＣＯ２までの燃焼に
よってその還元反応熱を供給するための是および通常操
業に比して冷材装入量がふえることによる８賛顕熱″ｆ
ｃｃｏある込はＣＯ２への燃焼によりて供給するための
量の和としてきまる。しかし、実際には使用する反応炉
の操業条件によって、排ガスのＣｏ 、 Ｃｏ２の比率
が異なることから、コークスなどの炭材必要量もそれに
応じて変化する。
上底吹吹酸を行って強攪拌を行いつつ発熱させてクロム
酸化物の還元を所定の値（その値は系外に排出さｎたス
ラグのオＵ用方法によって定められる）例えばスラグの
クロムが０゜５％以下になるまで進める＠スラグのクロ
ム含有量の制御は吹酸時間、温度などによって行われ得
る。スラグ中のＴ。
酸化物の還元を所定の値（その値は系外に排出さｎたス
ラグのオＵ用方法によって定められる）例えばスラグの
クロムが０゜５％以下になるまで進める＠スラグのクロ
ム含有量の制御は吹酸時間、温度などによって行われ得
る。スラグ中のＴ。
Ｃｒが所定の値まで低下すると炉を傾動して排滓する。
大部分のスラグ全排出した後、さらに吹酸を行って溶湯
の炭素含有量を後工程から必要とされるレベルまで低下
させる。
の炭素含有量を後工程から必要とされるレベルまで低下
させる。
このように、スラグ中のクロム酸化物を吹酸とコークス
という安価な手段で効率的に還元するために必要な、従
来法を超える多葉のスラグ全、２ヒートあるいはそれ以
上のヒートで発生したスラグや、ダストなどをまとめて
使用することにしたのが、この方法の特長である。
という安価な手段で効率的に還元するために必要な、従
来法を超える多葉のスラグ全、２ヒートあるいはそれ以
上のヒートで発生したスラグや、ダストなどをまとめて
使用することにしたのが、この方法の特長である。
以上は、ステンレス製鋼工程で、クロム酸化物を含有す
る発生物を処理して、クロム分を還元回収する方法につ
いて述べたが、フェロクロムの製造工程に応用すること
ができる。すなわち、上底吹転炉型反応容器にクロム鉱
石あるいは粉状クロム鉱石から製造した含炭半還元クロ
ムベレットと炭材、フシックスを投入して吹酸し、 Ｃ＋Ｏ→ＣＯあるいは Ｃ十０２→Ｃ０２ による発熱反応を利用して酸化クロムを還元する場合に
、本発明の対象であるステンレスＩ＃ｌ製造工程の酸化
クロムを含有する発生物は、原料として次のような長所
含有している。
る発生物を処理して、クロム分を還元回収する方法につ
いて述べたが、フェロクロムの製造工程に応用すること
ができる。すなわち、上底吹転炉型反応容器にクロム鉱
石あるいは粉状クロム鉱石から製造した含炭半還元クロ
ムベレットと炭材、フシックスを投入して吹酸し、 Ｃ＋Ｏ→ＣＯあるいは Ｃ十０２→Ｃ０２ による発熱反応を利用して酸化クロムを還元する場合に
、本発明の対象であるステンレスＩ＃ｌ製造工程の酸化
クロムを含有する発生物は、原料として次のような長所
含有している。
（１）還元回収すべき酸化クロム分を含有している。
（１１）随伴物と（７てのＣａ０分、８１０２ 分は
、フェロクロム溶融還元工程で造滓剤として添加する石
灰分、シリカ分を置換できる。フェロクロム溶融還元工
程で加える造滓剤の役割は、クロム鉱石中のＭｇＯ−Ａ
ｔ２０３− ＳｉＯ□ 系脈石の成分組成を変えて生成
スラグの粘性、融点など全溶融還元に適したようにする
ことであシ、悪影響企及はすＡｔ２ｏ３などの比率を許
容眼内に下げるためにＣａＯｐ ５ｉ０２などが添加さ
れる０こ牡に対して、ステンレス製鋼工程で発生するス
ラグはＣａＯｙ ５ｉ０２ ｋ多量に伴っておシ、か
つ悪影響企及はすＡｔ２ｏ３などの含有量が少ないこと
から７ラツクスとして適してお少、かつ、生石灰などを
加えるよシも速度的に造滓効果が大きいという効果もあ
る。
、フェロクロム溶融還元工程で造滓剤として添加する石
灰分、シリカ分を置換できる。フェロクロム溶融還元工
程で加える造滓剤の役割は、クロム鉱石中のＭｇＯ−Ａ
ｔ２０３− ＳｉＯ□ 系脈石の成分組成を変えて生成
スラグの粘性、融点など全溶融還元に適したようにする
ことであシ、悪影響企及はすＡｔ２ｏ３などの比率を許
容眼内に下げるためにＣａＯｐ ５ｉ０２などが添加さ
れる０こ牡に対して、ステンレス製鋼工程で発生するス
ラグはＣａＯｙ ５ｉ０２ ｋ多量に伴っておシ、か
つ悪影響企及はすＡｔ２ｏ３などの含有量が少ないこと
から７ラツクスとして適してお少、かつ、生石灰などを
加えるよシも速度的に造滓効果が大きいという効果もあ
る。
ＧｉＤダスト、研削屑、スラグなどの粉状あるいはそれ
が水分を伴ったスラグ状のものである場合には、クロム
鉱石粉から含炭クロムペレ、トヲ製造する場合に容易に
配合することができる。
が水分を伴ったスラグ状のものである場合には、クロム
鉱石粉から含炭クロムペレ、トヲ製造する場合に容易に
配合することができる。
このように、ステンレス鋼製造工程で発生する酸化クロ
ム全含有する発生物はそれぞれフェロクロム溶融還元工
程での副原料として、よくなじむものである。上底吹転
炉型反応容器での７工ロクロム溶融還元工程では、クロ
ム鉱石に伴われる脈石分に起因してスラグ／メタル重量
比が０．３以上の多量のスラグ全生成する。ここで、底
吹による強攪拌、炭材の添加、上吹による効率的な発熱
を利用すると、酸化クロムの還元１回収を進めて排出す
るスラグ中のクロム含有量を１％以下の、低いレベルま
で容易に低下することができる。
ム全含有する発生物はそれぞれフェロクロム溶融還元工
程での副原料として、よくなじむものである。上底吹転
炉型反応容器での７工ロクロム溶融還元工程では、クロ
ム鉱石に伴われる脈石分に起因してスラグ／メタル重量
比が０．３以上の多量のスラグ全生成する。ここで、底
吹による強攪拌、炭材の添加、上吹による効率的な発熱
を利用すると、酸化クロムの還元１回収を進めて排出す
るスラグ中のクロム含有量を１％以下の、低いレベルま
で容易に低下することができる。
実施例
（１）ステンレス製鋼工程に用いる場合：定格１５０を
上底吹転炉に、次のような原料を装入する。
上底吹転炉に、次のような原料を装入する。
上吹吹酸速度３９００ ””気１、底吹吹酸速度４００
ＯＮｍンｈｒで６０分吹酸して、メタル成分Ｃｒ ：
１７係、Ｆｅニア７％、Ｃ：５％、Ｐ ： ０．０４０
％、Ｓ：０．０２５係、メタル温度１５２０℃（メタル
邦Ｊ４０ｔ）のメタルと、Ｔ、Ｃｒ ： ０．５％、Ｔ
、Ｆｅ ： ０．３ ％のスラグ４ｚｔ（’ラクメタ、
＝０．３４）を得た時点で、炉を傾動してスラグ９０％
を排滓した。ついで、上、底吹酸を行ってＣ：０．５％
、温度： １６５０℃までにした後取鍋に出鋼し、真空
下で吹酸してＣ：０．０４チまで仕上げ脱炭を行った。
ＯＮｍンｈｒで６０分吹酸して、メタル成分Ｃｒ ：
１７係、Ｆｅニア７％、Ｃ：５％、Ｐ ： ０．０４０
％、Ｓ：０．０２５係、メタル温度１５２０℃（メタル
邦Ｊ４０ｔ）のメタルと、Ｔ、Ｃｒ ： ０．５％、Ｔ
、Ｆｅ ： ０．３ ％のスラグ４ｚｔ（’ラクメタ、
＝０．３４）を得た時点で、炉を傾動してスラグ９０％
を排滓した。ついで、上、底吹酸を行ってＣ：０．５％
、温度： １６５０℃までにした後取鍋に出鋼し、真空
下で吹酸してＣ：０．０４チまで仕上げ脱炭を行った。
（２） フェロクロム製造工程に用いる場合：定格溶
融金属量１００ｔの上底吹転炉（底吹羽ロ数６本）を用
いて、１回あたシロ０ｔのフェロクロム（Ｃ’ｒ：５５
％、Ｓｉ：０．ＩＬｆ）、Ｃ：８％）を約３時間ごとに
出湯した。前ヒートの残留メタル２０ｔに、次の原料を
投入する。
融金属量１００ｔの上底吹転炉（底吹羽ロ数６本）を用
いて、１回あたシロ０ｔのフェロクロム（Ｃ’ｒ：５５
％、Ｓｉ：０．ＩＬｆ）、Ｃ：８％）を約３時間ごとに
出湯した。前ヒートの残留メタル２０ｔに、次の原料を
投入する。
（１）半還元ペレットニ
クロム鉱石粉重量１００に対して、ステンレス製造工程
で発生するガス） （Ｔ、Ｃｒ ： ２５ ％ ）を２
、スラグ（Ｔ、Ｃｒ：１８％）を２、研削屑（Ｔ、Ｃｒ
：９％）を２の割合で配合したものにコークス粉を加え
ペレットに成型後、上底吹転炉から発生するガスで予熱
予備還元されたペレット（成分：Ｔ、Ｃｒ：３２チ、Ｔ
、Ｆｅ：１９チ、ＭｇＯ： １１チ、Ａｔ２０３：１２
％、ＣａＯ：２％・、５ＩＯ２：９％、クロム分子備還
元率５５％）を２ ｔ／ｎ１１ｎの割合で約６０分にわ
たって分割投入する〇 （１０炭 材： コークス（０分：８８チ、粒度：２０〜５０簡）、上記
半還元クロムペレットとほぼ併行して４５ｔを投入する
。
で発生するガス） （Ｔ、Ｃｒ ： ２５ ％ ）を２
、スラグ（Ｔ、Ｃｒ：１８％）を２、研削屑（Ｔ、Ｃｒ
：９％）を２の割合で配合したものにコークス粉を加え
ペレットに成型後、上底吹転炉から発生するガスで予熱
予備還元されたペレット（成分：Ｔ、Ｃｒ：３２チ、Ｔ
、Ｆｅ：１９チ、ＭｇＯ： １１チ、Ａｔ２０３：１２
％、ＣａＯ：２％・、５ＩＯ２：９％、クロム分子備還
元率５５％）を２ ｔ／ｎ１１ｎの割合で約６０分にわ
たって分割投入する〇 （１０炭 材： コークス（０分：８８チ、粒度：２０〜５０簡）、上記
半還元クロムペレットとほぼ併行して４５ｔを投入する
。
０１０ ステンレス鋼製造工程の発生スラグ：ＣａＯ
： ５８ ％、５ｉ０２ ： ２０ ％、ＭｇＯ： ９
％、Ａｔ２０． ： １％、Ｔ、Ｃｒ ：６％、Ｔ、
Ｆｅ ：３％からなる発生スラグを５０ｍ以下に割った
ものを炉上方から上記半還元クロム硬レットと併行して
１３．５ を分割投入する。
： ５８ ％、５ｉ０２ ： ２０ ％、ＭｇＯ： ９
％、Ａｔ２０． ： １％、Ｔ、Ｃｒ ：６％、Ｔ、
Ｆｅ ：３％からなる発生スラグを５０ｍ以下に割った
ものを炉上方から上記半還元クロム硬レットと併行して
１３．５ を分割投入する。
４Ｖ） 石灰：Ｃａ０分９７チ（粒径２０〜５０ ＋
ａ ） ：この石灰７．５ｔを（曲と併行して分割投入
する。
ａ ） ：この石灰７．５ｔを（曲と併行して分割投入
する。
吹酸は約６０分間は上吹２３０００ Ｎｍ７ｈｒ １底
吹４ ｓ ｏ ｏ Ｎ”、／ｈｒで行う。クロムを含有
する諸原料の投入が終った後、３０分間、上吹１５００
０”＋１’／ｈｒ、底吹４５０ＯＮｍ３／ｈｒで、コー
クスを４を分割追加装入して仕上げ還元を行い、炉内に
ＣａＯ： ２６ ％、ＭｇＯ： ２４％、Ａｔ２０３
： ２３係、５ｉｎ２： ２５％、Ｔ、Ｃｒ ： ０．
７％、Ｔ、Ｆｅ ： ０．５ ％のスラグ６１ｔとフェ
ロクロム６０ｔが存在している状態（スラグ／メタル重
量比−１，０２）にして排滓し、ついで２／３の浴湯排
出を行う。
吹４ ｓ ｏ ｏ Ｎ”、／ｈｒで行う。クロムを含有
する諸原料の投入が終った後、３０分間、上吹１５００
０”＋１’／ｈｒ、底吹４５０ＯＮｍ３／ｈｒで、コー
クスを４を分割追加装入して仕上げ還元を行い、炉内に
ＣａＯ： ２６ ％、ＭｇＯ： ２４％、Ａｔ２０３
： ２３係、５ｉｎ２： ２５％、Ｔ、Ｃｒ ： ０．
７％、Ｔ、Ｆｅ ： ０．５ ％のスラグ６１ｔとフェ
ロクロム６０ｔが存在している状態（スラグ／メタル重
量比−１，０２）にして排滓し、ついで２／３の浴湯排
出を行う。
以上のように本発明はステンレス製造工程での含クロム
発生物の特長（クロム含有量のレベルが比較的低く、造
滓効果がある）を生かし、ステンレス鋼、フェロクロム
などの製造に用いられる上底吹転炉型反応器で、安価な
炭材を用いてクロム分を高効率下に還元回収し、系外に
排出される発生物のクロム含有量を著しく低いレベルま
で低下することを可能にしたもので、ステンレス製鋼工
程の合理化、クロム資源有効利用率の向上、環境保全な
どの面で経済的、工業的な効果が太きい。
発生物の特長（クロム含有量のレベルが比較的低く、造
滓効果がある）を生かし、ステンレス鋼、フェロクロム
などの製造に用いられる上底吹転炉型反応器で、安価な
炭材を用いてクロム分を高効率下に還元回収し、系外に
排出される発生物のクロム含有量を著しく低いレベルま
で低下することを可能にしたもので、ステンレス製鋼工
程の合理化、クロム資源有効利用率の向上、環境保全な
どの面で経済的、工業的な効果が太きい。
第１図は上底吹転炉でのクロム分の還元回収に及ぼすス
ラグ／メタル重量比の影響を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 手続補正書 （自発） 昭和５８年８月ｌＯ日 特許庁長官若杉和夫殿 ■、 事件の表示 昭和５８年特許願第０８８９９２号 ２、 発明の名称 ステンレス鋼製造時の酸化クロムを含有する発生物の処
理方法 ３、補１五をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６ 補正の対象 （１）明細書１０頁最下行〜１１頁１行「クロム鉱石に
伴われる脈石分」を「クロム鉱石に伴われるＭｇｏ、
ＡＩ！２０３＋ ５ｉｎ２分」に補正する。
ラグ／メタル重量比の影響を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 手続補正書 （自発） 昭和５８年８月ｌＯ日 特許庁長官若杉和夫殿 ■、 事件の表示 昭和５８年特許願第０８８９９２号 ２、 発明の名称 ステンレス鋼製造時の酸化クロムを含有する発生物の処
理方法 ３、補１五をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６ 補正の対象 （１）明細書１０頁最下行〜１１頁１行「クロム鉱石に
伴われる脈石分」を「クロム鉱石に伴われるＭｇｏ、
ＡＩ！２０３＋ ５ｉｎ２分」に補正する。
Claims (1)
- ステンレス鋼製造時の酸化クロムを含有する発生物を、
スラグ／メタル重量比が０．２以上で操業される上底吹
転炉型反応容器に炭材とともに装入して吹酸し、クロム
分の還元回収を行うことを特徴とするステンレス銅製造
時の酸化クロム、を含有する発生物の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8899283A JPS59215414A (ja) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | ステンレス鋼製造時の酸化クロムを含有する発生物の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8899283A JPS59215414A (ja) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | ステンレス鋼製造時の酸化クロムを含有する発生物の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59215414A true JPS59215414A (ja) | 1984-12-05 |
| JPS6250543B2 JPS6250543B2 (ja) | 1987-10-26 |
Family
ID=13958301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8899283A Granted JPS59215414A (ja) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | ステンレス鋼製造時の酸化クロムを含有する発生物の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59215414A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61183406A (ja) * | 1985-02-07 | 1986-08-16 | Daiichi Nenryo Kogyo Kk | 製鉄．製鋼用非鉄金属成分添加材 |
| JPS62167810A (ja) * | 1986-01-20 | 1987-07-24 | Kobe Steel Ltd | 溶鉄へのクロムの添加方法 |
| US5342589A (en) * | 1992-09-22 | 1994-08-30 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Process for converting chromium dioxide magnetic pigment particles into nonmagnetic chromium (III) oxide |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53119210A (en) * | 1977-03-28 | 1978-10-18 | Kawasaki Steel Co | Method of recovering and utilizing chrome from chromeecontaining steel slag |
-
1983
- 1983-05-20 JP JP8899283A patent/JPS59215414A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53119210A (en) * | 1977-03-28 | 1978-10-18 | Kawasaki Steel Co | Method of recovering and utilizing chrome from chromeecontaining steel slag |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61183406A (ja) * | 1985-02-07 | 1986-08-16 | Daiichi Nenryo Kogyo Kk | 製鉄．製鋼用非鉄金属成分添加材 |
| JPS62167810A (ja) * | 1986-01-20 | 1987-07-24 | Kobe Steel Ltd | 溶鉄へのクロムの添加方法 |
| US5342589A (en) * | 1992-09-22 | 1994-08-30 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Process for converting chromium dioxide magnetic pigment particles into nonmagnetic chromium (III) oxide |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6250543B2 (ja) | 1987-10-26 |
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