JPS59215275A - 鉄粒界へのＣｕ浸透を防ぐアルミニウム青銅の溶接肉盛り方法 - Google Patents
鉄粒界へのＣｕ浸透を防ぐアルミニウム青銅の溶接肉盛り方法Info
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- JPS59215275A JPS59215275A JP8926283A JP8926283A JPS59215275A JP S59215275 A JPS59215275 A JP S59215275A JP 8926283 A JP8926283 A JP 8926283A JP 8926283 A JP8926283 A JP 8926283A JP S59215275 A JPS59215275 A JP S59215275A
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- Japan
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- welding
- bronze
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
鉄鋼地金上への、アルミニウム青銅の溶接肉盛り方法に
関して以下述べるところは、鉄粒界へのＣｕ浸透の適切
な防止による、該肉盛り層の割れの有効な回避を目指し
た開発成果であって、ソフトプラズマ法による肉盛り溶
接の技術分野に位置づけられる。
関して以下述べるところは、鉄粒界へのＣｕ浸透の適切
な防止による、該肉盛り層の割れの有効な回避を目指し
た開発成果であって、ソフトプラズマ法による肉盛り溶
接の技術分野に位置づけられる。
（従来技術とその問題点）
銅合金（純銅を含む。以下同じ）を、鉄＃Ｉ地金上に直
接溶接肉盛りすると、銅合金中のＯｕが鉄粒界に浸透し
、構造物の場合には、それが破壊の原因になる。
接溶接肉盛りすると、銅合金中のＯｕが鉄粒界に浸透し
、構造物の場合には、それが破壊の原因になる。
従って鉄鋼地金上に銅合金の肉盛９．を施す場合は、Ｃ
ｕの浸透を防ぐべく１、ニッケル合金（純ニッケルを含
む。以下同じ）の下盛りを施してから溶接肉盛りを行う
のが通例であり、たとえばキュプロニッケルの鉄鋼地金
への溶接肉盛りの際には、純ニッケルやモネルメタルを
下盛りしてから溶接肉盛りするのは良く見られる例であ
る。
ｕの浸透を防ぐべく１、ニッケル合金（純ニッケルを含
む。以下同じ）の下盛りを施してから溶接肉盛りを行う
のが通例であり、たとえばキュプロニッケルの鉄鋼地金
への溶接肉盛りの際には、純ニッケルやモネルメタルを
下盛りしてから溶接肉盛りするのは良く見られる例であ
る。
ちなみにキュプロニッケルおよびモネルメタルの成分範
囲は下表のとおりである。
囲は下表のとおりである。
一方アルミニウム青銅の鉄鋼地金上への溶接肉盛りでは
、鉄粒界へのＣｕの浸透がキュプロニッケルはど顕著で
はないため、これまて“直盛りで行うのが一般的であっ
た。
、鉄粒界へのＣｕの浸透がキュプロニッケルはど顕著で
はないため、これまて“直盛りで行うのが一般的であっ
た。
ここにアルミニウム青銅鋳物の成分範囲番ま、下表４、
しかし上記の直盛りにおいて、多少でもＯｕ浸透を問題
とする場合があり、たとえばコイル巻戻し材においてコ
イル端の内周を保持するセグメントの拡縮径動作を導く
マンドレル−スリーブ間、スリーブ−セグメント間およ
びマンドレル−セグメント間の如き摺動部における焼付
きを防止するために、上記マンドレルをはめ合わせるス
リーブには青銅ブツシュ、またセグメントに対ユしてマ
ンドレルの表面には青銅ライナがそれぞれ適合するのに
反して、スリーブとセグメント間にはライナ取付けのス
ペースがないため、通常アルミニウム青銅の溶接肉盛り
を適用することが多いところ、このような溶接肉盛りに
よるアルミニウム青銅層において応力が５〜ｌ Ｑ ｋ
ｇ ／ ｖａｎ”のもと、１０５〜１０７サイクルで繰
返し作用するとき、上記のＧｕ浸透が問題視されるわけ
であり、従ってアルミニウム青銅についても下盛りが必
要となるわけである。
とする場合があり、たとえばコイル巻戻し材においてコ
イル端の内周を保持するセグメントの拡縮径動作を導く
マンドレル−スリーブ間、スリーブ−セグメント間およ
びマンドレル−セグメント間の如き摺動部における焼付
きを防止するために、上記マンドレルをはめ合わせるス
リーブには青銅ブツシュ、またセグメントに対ユしてマ
ンドレルの表面には青銅ライナがそれぞれ適合するのに
反して、スリーブとセグメント間にはライナ取付けのス
ペースがないため、通常アルミニウム青銅の溶接肉盛り
を適用することが多いところ、このような溶接肉盛りに
よるアルミニウム青銅層において応力が５〜ｌ Ｑ ｋ
ｇ ／ ｖａｎ”のもと、１０５〜１０７サイクルで繰
返し作用するとき、上記のＧｕ浸透が問題視されるわけ
であり、従ってアルミニウム青銅についても下盛りが必
要となるわけである。
この場合、Ｇｕが鉄粒界へ浸透するのは鉄鋼地金上に銅
合金を溶接したとき、Ｆｅ −ｃ＋ｕの共晶反・応で低
融点化合物を生成し、粒界を液化させてＯｕが鉄粒界に
入るからである。このありさまを第１図に示し、図中記
号イは肉盛りしたアルミニウム青銅、口は合金炭素＃Ｉ
（８０Ｍ４）の地金、そしてハが銅の浸透を表わす。な
お同図は、境界部を１００倍に拡大した顕微鏡断面組織
写真である。
合金を溶接したとき、Ｆｅ −ｃ＋ｕの共晶反・応で低
融点化合物を生成し、粒界を液化させてＯｕが鉄粒界に
入るからである。このありさまを第１図に示し、図中記
号イは肉盛りしたアルミニウム青銅、口は合金炭素＃Ｉ
（８０Ｍ４）の地金、そしてハが銅の浸透を表わす。な
お同図は、境界部を１００倍に拡大した顕微鏡断面組織
写真である。
ところで、アルミニウム青銅の下盛りにニッケル合金
、 を使用するとニッケル合
金中のＮｉがアルミニウム青銅中のＡｌと結び付いてｉ
−Ｎｉ合金を作るが、このｋｌ −Ｎｉ合金はもろい
組織であるため靭性の低いアルミニウム青銅肉盛り層し
か得られず、割れが発生する。第２図に、純ニッケルの
表面にアルミニウム青銅を溶接肉盛りしたときの境界部
の顕微鏡組織写真（Ｘ１００）を示す。図中記号二はニ
ッケル、ホはアルミニウム青銅、そしてへが境界部に形
成されたＡｌ−Ｎｉ合金層であり、この合金層は非常に
もろいため図示したように割れトが発生する。
、 を使用するとニッケル合
金中のＮｉがアルミニウム青銅中のＡｌと結び付いてｉ
−Ｎｉ合金を作るが、このｋｌ −Ｎｉ合金はもろい
組織であるため靭性の低いアルミニウム青銅肉盛り層し
か得られず、割れが発生する。第２図に、純ニッケルの
表面にアルミニウム青銅を溶接肉盛りしたときの境界部
の顕微鏡組織写真（Ｘ１００）を示す。図中記号二はニ
ッケル、ホはアルミニウム青銅、そしてへが境界部に形
成されたＡｌ−Ｎｉ合金層であり、この合金層は非常に
もろいため図示したように割れトが発生する。
（発明の目的）
そこでアルミニウム青銅の溶接肉盛りにニッケル合金の
下盛りを行う場合、上記ニッケル合金の形成で割れが発
生するのを有効に防止し得る溶接肉盛り方法を与えるこ
とを目的とする。
下盛りを行う場合、上記ニッケル合金の形成で割れが発
生するのを有効に防止し得る溶接肉盛り方法を与えるこ
とを目的とする。
（発明の構成）
この目的は次の構成により有利に達成される。
すなわちこの発明は、鉄鋼地金上にアルミニラＮ１系材
料による下盛り溶接を行い、次にＮ土ニア重量メ以下の
アルミニウム青銅層を上盛り第１層として肉盛り溶接す
ることからなる、鉄粒界へのＯｕ浸透を防ぐアルミニウ
ム青銅の溶接肉盛り方法である。
料による下盛り溶接を行い、次にＮ土ニア重量メ以下の
アルミニウム青銅層を上盛り第１層として肉盛り溶接す
ることからなる、鉄粒界へのＯｕ浸透を防ぐアルミニウ
ム青銅の溶接肉盛り方法である。
先に触れたように、鉄鋼地金上にＣＵ金合金溶接肉盛り
する際、該地金上に直盛りした場合にはＯｕの浸透が生
じるけれども、地金との境界層におけるＦｅの割合が、
ある一定値以下であれば、Ｃｕの浸透は起らず、従って
銅合金の溶接肉盛りの際のＯｕの浸透を防ぐには、肉盛
り層との境界層につき、Ｆｅ含有量をａＵ浸透が生じな
い値以下でＮｉ含有量をＯｕ浸透を生じない値以上とし
た組成の合金で所定の厚みの被覆を施せばよく、かよう
な中間層を得るため、純ニッケルやモネルメタルなどを
下盛りする方法が、キュプロニッケル溶接肉盛りに関し
て利用されているのはすでに述べたとおりである。
する際、該地金上に直盛りした場合にはＯｕの浸透が生
じるけれども、地金との境界層におけるＦｅの割合が、
ある一定値以下であれば、Ｃｕの浸透は起らず、従って
銅合金の溶接肉盛りの際のＯｕの浸透を防ぐには、肉盛
り層との境界層につき、Ｆｅ含有量をａＵ浸透が生じな
い値以下でＮｉ含有量をＯｕ浸透を生じない値以上とし
た組成の合金で所定の厚みの被覆を施せばよく、かよう
な中間層を得るため、純ニッケルやモネルメタルなどを
下盛りする方法が、キュプロニッケル溶接肉盛りに関し
て利用されているのはすでに述べたとおりである。
しかしながらキュプロニッケルに比較してＣＵの浸透が
少ないという理由で〜般的には直盛りが行われているア
ルミニウム青銅溶接肉盛りにおいて、この方法を採用す
ると、ＯＵ浸透は防げるけれどもその反面、下盛りニッ
ケル合金中のＮｉが、アルミニウム青銅中のｈｔと結合
してＮｉ −Ａ！７合金形成され、このＮｌ −１合金
はきわめてもろい組織であるためアルミニウム青銅溶接
肉盛り層の靭性を低下させることもすでに述べたとおり
であり、実際この溶接肉盛りによるニッケル層厚１、ｍ
ｍ 、７ ルミニウム青銅厚２鰭のクラッド試ｌｌ（長
さ：２００關、輻：２３闘、厚み＝９，５謁）を、半径
１９朋にて１８０°にわたる型曲げ試験してみるとＮｉ
−Ａ１合金層部で割れが発生する。
少ないという理由で〜般的には直盛りが行われているア
ルミニウム青銅溶接肉盛りにおいて、この方法を採用す
ると、ＯＵ浸透は防げるけれどもその反面、下盛りニッ
ケル合金中のＮｉが、アルミニウム青銅中のｈｔと結合
してＮｉ −Ａ！７合金形成され、このＮｌ −１合金
はきわめてもろい組織であるためアルミニウム青銅溶接
肉盛り層の靭性を低下させることもすでに述べたとおり
であり、実際この溶接肉盛りによるニッケル層厚１、ｍ
ｍ 、７ ルミニウム青銅厚２鰭のクラッド試ｌｌ（長
さ：２００關、輻：２３闘、厚み＝９，５謁）を、半径
１９朋にて１８０°にわたる型曲げ試験してみるとＮｉ
−Ａ１合金層部で割れが発生する。
そこでこの防止のために、アルミニウム青銅溶接肉盛り
の境界層におけるＮｉの含有量を押えることを試み、と
くにアルミニウム青銅溶接肉盛り時、逆極性ソフトプラ
ズマ機を使用し−て下盛り材成分の溶は込み絶対量を極
力低減し、さらに下盛り材として、Ｎｉ ： Ｆｅの配
合割合を本来溶は込もうとするＮｉとＦｅとが互いに溶
は込み合う作用で抑制し合い、結果としてＣｕの浸透や
割れが発生するほどのＡｌ−Ｎｉ合金の形成が生じない
範囲に成分調整したもの、すなわちＦｅについては、ｃ
ｕにアルミニウム青銅溶接肉盛り層中に侵入するＮｉ量
が、Ａｌ−Ｎｉ合金を形成したとしても割れ発生のない
７．０重量％以下になるように、成分組成を定めたＦｅ
−Ｎ１Ｊ材料（たとえば下記表６の・ＪＩＳ Ｚ
３２５２ ＤＦＯＮｉＦｅ ）を使用することによっ
て、有効な解決を見ることができた。
の境界層におけるＮｉの含有量を押えることを試み、と
くにアルミニウム青銅溶接肉盛り時、逆極性ソフトプラ
ズマ機を使用し−て下盛り材成分の溶は込み絶対量を極
力低減し、さらに下盛り材として、Ｎｉ ： Ｆｅの配
合割合を本来溶は込もうとするＮｉとＦｅとが互いに溶
は込み合う作用で抑制し合い、結果としてＣｕの浸透や
割れが発生するほどのＡｌ−Ｎｉ合金の形成が生じない
範囲に成分調整したもの、すなわちＦｅについては、ｃ
ｕにアルミニウム青銅溶接肉盛り層中に侵入するＮｉ量
が、Ａｌ−Ｎｉ合金を形成したとしても割れ発生のない
７．０重量％以下になるように、成分組成を定めたＦｅ
−Ｎ１Ｊ材料（たとえば下記表６の・ＪＩＳ Ｚ
３２５２ ＤＦＯＮｉＦｅ ）を使用することによっ
て、有効な解決を見ることができた。
さてまずＱｕ浸透を防ぐため及びＡｌ−Ｎｉ合金層発生
による割れを防ぐために必要な条件として下盛り材の成
分組成について調べた。
による割れを防ぐために必要な条件として下盛り材の成
分組成について調べた。
次表７に示した４種（Ａ〜Ｄ）の材料についてアルミニ
ウム青銅を溶接肉盛りし、その後サイドベンド試験でＯ
ｕ浸透による割れの個数を調べた。
ウム青銅を溶接肉盛りし、その後サイドベンド試験でＯ
ｕ浸透による割れの個数を調べた。
その結果を第３図に示す。
次に比較のため、５０Ｍ４上に従来性なわれていたＴＩ
Ｇ溶接法で、Ｎｉの下盛りを施したのちアルミニウム青
銅を溶接肉盛りしたときの、最終的なアルミニウム青銅
中のＮｉ量について調べた。
Ｇ溶接法で、Ｎｉの下盛りを施したのちアルミニウム青
銅を溶接肉盛りしたときの、最終的なアルミニウム青銅
中のＮｉ量について調べた。
その結果、上盛り層中のＮｉ量は下表８に示したとおり
８．３５％となり、割れを発生するＮｉ含有量であった
。ここにＴＩＧ法による母材成分希釈率は９．２％であ
った。
８．３５％となり、割れを発生するＮｉ含有量であった
。ここにＴＩＧ法による母材成分希釈率は９．２％であ
った。
そこでｌｉ’ｅ −Ｎｉ溶接棒を下盛り材とし、ソフト
プラズマ溶接によって肉盛りを行ったところ、下表９に
示したとおり、アルミニウム青銅中のＮｉ含有量を８．
１８重量％まで低減できた。ここにソフトプラズマ法に
よる母材成分希釈率は４％であった。
プラズマ溶接によって肉盛りを行ったところ、下表９に
示したとおり、アルミニウム青銅中のＮｉ含有量を８．
１８重量％まで低減できた。ここにソフトプラズマ法に
よる母材成分希釈率は４％であった。
進んで下表１Ｏに示した８種類の下盛りＦｅ −Ｎｉ層
上に、ＴＩＧ法およびソフトプラズマ法でそれぞれアル
ミニウム青銅を肉盛りした場合の、上盛りアルミニウム
青銅層中のＮｉ含有量について調べ、その結果を比較し
て表１０に併記した。
上に、ＴＩＧ法およびソフトプラズマ法でそれぞれアル
ミニウム青銅を肉盛りした場合の、上盛りアルミニウム
青銅層中のＮｉ含有量について調べ、その結果を比較し
て表１０に併記した。
注 Ｎ−〜については割れ発生
次にＦｅ −Ｎ土合金下盛り材中のＦｅ含有量とＱｕ浸
透との関係および上盛りアルミニウム青銅層中のＮ１含
有量と割れ発生状況との関係について調べた結果を、整
理して表１１および１２に示す。
透との関係および上盛りアルミニウム青銅層中のＮ１含
有量と割れ発生状況との関係について調べた結果を、整
理して表１１および１２に示す。
表１１および１２から明らかなように、Ｆｅ −Ｎ土下
盛り材としてＦｅ含有量が７０重量で以下でＮｉ、ｇｏ
％以上のものを使用し、しかも上盛り層中のＮ１含有量
を７重量％以下に抑制することにより、Ｏｕの浸透がな
くしかもｐ、ｔ −ｍ１合金の形成に基因する割れの発
生がない、健全なアルミニウム青銅の上盛り層が得られ
る。
盛り材としてＦｅ含有量が７０重量で以下でＮｉ、ｇｏ
％以上のものを使用し、しかも上盛り層中のＮ１含有量
を７重量％以下に抑制することにより、Ｏｕの浸透がな
くしかもｐ、ｔ −ｍ１合金の形成に基因する割れの発
生がない、健全なアルミニウム青銅の上盛り層が得られ
る。
（実施例）
以下この発明の実施例を比較例と共に説明する調質ＳＯ
Ｍ−４よりなる母材上に、表１８に示した成分組成にな
るＮ４−ＮＩＦＦ（ナイス（株）製）の下盛り材を、表
１４に示した条件下に逆極性ソフトプラズマ溶接機で下
盛りし、ついで表１３に示した成分組成になるアルミニ
ウム青銅Ｍ１５３（ナイス（株）製）を同じく逆極性ソ
フトプラズマ溶接機で、表１４に従う条件下に溶接肉盛
りした。
Ｍ−４よりなる母材上に、表１８に示した成分組成にな
るＮ４−ＮＩＦＦ（ナイス（株）製）の下盛り材を、表
１４に示した条件下に逆極性ソフトプラズマ溶接機で下
盛りし、ついで表１３に示した成分組成になるアルミニ
ウム青銅Ｍ１５３（ナイス（株）製）を同じく逆極性ソ
フトプラズマ溶接機で、表１４に従う条件下に溶接肉盛
りした。
その結果、溶接境界部における溶着金属の成分組成は次
表１５のとおりとなり、良好なアルミニウム青銅溶接肉
盛り層が得られた。
表１５のとおりとなり、良好なアルミニウム青銅溶接肉
盛り層が得られた。
また第４図、第５図に、この発明法に従って溶接肉盛を
行った場合の各溶接境界部の顕微鏡断面組織写真（ｘｉ
ｏｏ）を示す。すなわち第４図は、Ｆｅ −Ｎｉ下盛り
層−アルミニウム青銅上盛り層の境界部を示し、上がア
ルミニウム青銅層、下がＦｅ−Ｎｉ層であり、−力筒５
図は母材（８０Ｍ４ ”）−Ｆｅ−Ｎｉ下盛り層の境界
部を示し、上がＦｅ −Ｎｉ層、下が母材であるが、い
ずれの境界部にも、Ｏｕの浸透および割れの発生は見ら
れない。
行った場合の各溶接境界部の顕微鏡断面組織写真（ｘｉ
ｏｏ）を示す。すなわち第４図は、Ｆｅ −Ｎｉ下盛り
層−アルミニウム青銅上盛り層の境界部を示し、上がア
ルミニウム青銅層、下がＦｅ−Ｎｉ層であり、−力筒５
図は母材（８０Ｍ４ ”）−Ｆｅ−Ｎｉ下盛り層の境界
部を示し、上がＦｅ −Ｎｉ層、下が母材であるが、い
ずれの境界部にも、Ｏｕの浸透および割れの発生は見ら
れない。
なお比較のために、従来法に従い、母材（ＳＯＭ−４）
上に前掲表１８に示したＭ２Ｂ５のアルミニウム青銅を
、次表１６の条件下にソフトプラズマ法で溶接肉盛りを
施し、この場合の溶接境界部におけるＣ１１浸透や割れ
の発生状況について調べた。
上に前掲表１８に示したＭ２Ｂ５のアルミニウム青銅を
、次表１６の条件下にソフトプラズマ法で溶接肉盛りを
施し、この場合の溶接境界部におけるＣ１１浸透や割れ
の発生状況について調べた。
その結果、前掲第１図に示したよりなＯｕの浸透が生じ
、この肉盛り試験片９．５ｔｘ２ａｘ２ｏｏ （肉盛り
層厚３鴎）を、半径１９ｓ＋ｎにて１８００にわたる型
曲げ試験に供したところ、境界で８ケ所割れが発生した
。
、この肉盛り試験片９．５ｔｘ２ａｘ２ｏｏ （肉盛り
層厚３鴎）を、半径１９ｓ＋ｎにて１８００にわたる型
曲げ試験に供したところ、境界で８ケ所割れが発生した
。
（発明の効果）
以上述べたようにこの発明によれば、鉄鋼地金」二への
アルミニウム青銅の溶接肉盛りにつき、Ｃｕの鉄粒界へ
の浸透ならびにｈｔ −Ｎｉ合金の形成に基因した割れ
の発生を効果的に防止して健全なアルミニウム青銅肉盛
り鋼板を得ることができる。
アルミニウム青銅の溶接肉盛りにつき、Ｃｕの鉄粒界へ
の浸透ならびにｈｔ −Ｎｉ合金の形成に基因した割れ
の発生を効果的に防止して健全なアルミニウム青銅肉盛
り鋼板を得ることができる。
第１図は、鉄粒界中へのＯｕの浸透を示す顕微鏡断面組
織写真、 第２図はＡ４− Ｎｉ合金層の形成状況とその部分での
割れ発生状況を示す顕微鏡断面組織写真、第８図はＦ１
９− Ｎｉ合金中のｙｅ含有量が種々に異なる供試材Ａ
−Ｄにアルミニウム青”銅の溶接肉盛りを施した場合に
おける、Ｏｕ浸透に基因した割れの発生状況を比較して
示した図、 第４図はＦｅ −Ｎｉ下盛り層〜アルミニウム青銅上盛
り層の境界部の顕微鏡断面組織写真、第５図は母材−Ｆ
ｅ −Ｎｉ下盛り層の境界部の顕微鏡断面組織写真であ
る。 第１図 Ｘ１００ ＢＣＤ
織写真、 第２図はＡ４− Ｎｉ合金層の形成状況とその部分での
割れ発生状況を示す顕微鏡断面組織写真、第８図はＦ１
９− Ｎｉ合金中のｙｅ含有量が種々に異なる供試材Ａ
−Ｄにアルミニウム青”銅の溶接肉盛りを施した場合に
おける、Ｏｕ浸透に基因した割れの発生状況を比較して
示した図、 第４図はＦｅ −Ｎｉ下盛り層〜アルミニウム青銅上盛
り層の境界部の顕微鏡断面組織写真、第５図は母材−Ｆ
ｅ −Ｎｉ下盛り層の境界部の顕微鏡断面組織写真であ
る。 第１図 Ｘ１００ ＢＣＤ
Claims (1)
- Ｌ 鉄ｆ！ｉｉ地金上にアルミニウム青銅の溶接肉盛材
料による下盛り溶接を行い、次にＮｉニア重量％以下の
アルミニウム青銅層を上盛り第１層として肉盛り溶接す
ることからなる、鉄粒界へのＣｕ浸透を防ぐアルミニウ
ム青銅の溶接肉盛り方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8926283A JPS59215275A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 鉄粒界へのＣｕ浸透を防ぐアルミニウム青銅の溶接肉盛り方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8926283A JPS59215275A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 鉄粒界へのＣｕ浸透を防ぐアルミニウム青銅の溶接肉盛り方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59215275A true JPS59215275A (ja) | 1984-12-05 |
Family
ID=13965838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8926283A Pending JPS59215275A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 鉄粒界へのＣｕ浸透を防ぐアルミニウム青銅の溶接肉盛り方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59215275A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000050660A1 (de) * | 1999-02-25 | 2000-08-31 | Man B & W Diesel A/S | Verfahren zur erzeugung einer verschleissfesten oberfläche bei aus stahl bestehenden bauteilen sowie maschine mit wenigstens einem derartigen bauteil |
-
1983
- 1983-05-23 JP JP8926283A patent/JPS59215275A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000050660A1 (de) * | 1999-02-25 | 2000-08-31 | Man B & W Diesel A/S | Verfahren zur erzeugung einer verschleissfesten oberfläche bei aus stahl bestehenden bauteilen sowie maschine mit wenigstens einem derartigen bauteil |
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