JPS59212233A - 熱可塑性樹脂の押出成形法 - Google Patents
熱可塑性樹脂の押出成形法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱可塑性樹脂の押出成形法の改良に関し、さ
らに詳しくは、溶融熱可塑性樹脂をその軟化点以下の温
度でダイ出口から押出し、シート、パイプ等の成形品を
得る方法において、該成形品の偏肉及び曲りを可及的に
小ならしめるだめの改良法に関するものである。
らに詳しくは、溶融熱可塑性樹脂をその軟化点以下の温
度でダイ出口から押出し、シート、パイプ等の成形品を
得る方法において、該成形品の偏肉及び曲りを可及的に
小ならしめるだめの改良法に関するものである。
一般に溶融熱可塑性樹脂を押出してシート、パイプ等を
製造する方法には、軟化点よりもかなり高い温度の溶融
状態でダイより押出してから、サイジング及び冷却を行
う方法（以下溶融押出法と称す）と、溶融した樹脂をダ
イ内で冷却しダイ出口で軟化点以下の温度で押出す方法
（以下固化押出法と称す）がある。
製造する方法には、軟化点よりもかなり高い温度の溶融
状態でダイより押出してから、サイジング及び冷却を行
う方法（以下溶融押出法と称す）と、溶融した樹脂をダ
イ内で冷却しダイ出口で軟化点以下の温度で押出す方法
（以下固化押出法と称す）がある。
後者の固化押出法は溶融押出法と比較して押出速度が小
さく背圧が太きくなるが、パイプの内径及び外径の同時
サイジングが可能であること、特に流動性が劣る超高分
子量樹脂の表面性が良好であること等溶融押出法には無
い長所がある。
さく背圧が太きくなるが、パイプの内径及び外径の同時
サイジングが可能であること、特に流動性が劣る超高分
子量樹脂の表面性が良好であること等溶融押出法には無
い長所がある。
一般に固化押出法によってシート、パイプ等を製造する
際の局部的な肉厚の調節は、ダイ中の樹脂温度が軟化点
よりもかなり高い領域においてチョークバー等のダイス
リット調節によって樹脂流量を調節して行われている。
際の局部的な肉厚の調節は、ダイ中の樹脂温度が軟化点
よりもかなり高い領域においてチョークバー等のダイス
リット調節によって樹脂流量を調節して行われている。
しかし、このような調節法で得られたシートやパイプの
厚さは必ずしも均一ではなく時として曲りを伴うことも
あり、それによって製品内に歪が発生して縦方向と横方
向の引張特性等のアンバランスを生ずる。又樹脂の流量
調節が軟化点よりかなり高い温度領域において行われて
いるため、樹脂温毀が軟化点１で下がる間に樹脂流量の
バランスが崩れ六＝・ずく、そのために偏肉及び曲りが
生じ易い。この問題は前述のような栃脂流於調節法では
、如何に操作法を改善しても解決できる性質のものでは
ない。特に分子量が１００万以上の超高分子量ポリエチ
レンの押出の場合剪断速度がＩ ５ａｃ−１以上の領域
では清流又はフラッシュ流となり、クイスリット間隔の
調節では樹脂の流量を変えることは４区」丁ｎじである
。
厚さは必ずしも均一ではなく時として曲りを伴うことも
あり、それによって製品内に歪が発生して縦方向と横方
向の引張特性等のアンバランスを生ずる。又樹脂の流量
調節が軟化点よりかなり高い温度領域において行われて
いるため、樹脂温毀が軟化点１で下がる間に樹脂流量の
バランスが崩れ六＝・ずく、そのために偏肉及び曲りが
生じ易い。この問題は前述のような栃脂流於調節法では
、如何に操作法を改善しても解決できる性質のものでは
ない。特に分子量が１００万以上の超高分子量ポリエチ
レンの押出の場合剪断速度がＩ ５ａｃ−１以上の領域
では清流又はフラッシュ流となり、クイスリット間隔の
調節では樹脂の流量を変えることは４区」丁ｎじである
。
以上に鑑み本発明者らは、熱０Ｔ塑性（耐刷の同化押出
成形にあ・いて、従来法では不可能であった例え紅１、
バ・１７′製品の偏肉、曲りの発生を解消すべく鋭意（
す１うしを玉ねた結果、樹脂の流れ方向に直角な断面に
おいて夫々独立に並列された樹脂流の局部的温度調節手
段を、ダイ又はダイとマンドレルの、特に最後の冷却ゾ
ーン前の、樹脂温度がその軟化点より１０゛Ｃ〜４０℃
尚いゾーンに設けて、製品に生じる偏肉をフィードバッ
クして、各独立の前記温度調節手段によって樹脂流を局
部的に加熱又は冷却することにより、偏肉及び曲り減少
の顕著な効果を奏し得ることを見出し、本発明をなすに
至った。
成形にあ・いて、従来法では不可能であった例え紅１、
バ・１７′製品の偏肉、曲りの発生を解消すべく鋭意（
す１うしを玉ねた結果、樹脂の流れ方向に直角な断面に
おいて夫々独立に並列された樹脂流の局部的温度調節手
段を、ダイ又はダイとマンドレルの、特に最後の冷却ゾ
ーン前の、樹脂温度がその軟化点より１０゛Ｃ〜４０℃
尚いゾーンに設けて、製品に生じる偏肉をフィードバッ
クして、各独立の前記温度調節手段によって樹脂流を局
部的に加熱又は冷却することにより、偏肉及び曲り減少
の顕著な効果を奏し得ることを見出し、本発明をなすに
至った。
即ち、本発明は、熱可塑性樹脂をダイ出口で軟化点未満
の温度で押し出す方法において、該熱可塑性樹脂の温度
が軟化点より１０ないし４０℃高い温度領域にあるダイ
部分に、複数の温度調節手段を樹脂流路の周囲にこれに
近接した位置にほぼ押出方向に沿って並列配設し、該温
度調節手段を加熱または冷却することによって該熱可塑
性樹脂の成形性を制御することを特徴とする熱可塑性樹
脂の押出成形法に関するものである。
の温度で押し出す方法において、該熱可塑性樹脂の温度
が軟化点より１０ないし４０℃高い温度領域にあるダイ
部分に、複数の温度調節手段を樹脂流路の周囲にこれに
近接した位置にほぼ押出方向に沿って並列配設し、該温
度調節手段を加熱または冷却することによって該熱可塑
性樹脂の成形性を制御することを特徴とする熱可塑性樹
脂の押出成形法に関するものである。
本発明で熱可塑性樹脂とは、ポリエチレン、ボリア０ピ
レン、ポリスチレン系樹ｋ （ＰＳＳ ＡＳ％ＡＢＳ）
、塩化ビニル樹脂、メタアクリル樹脂、ポリカーボネー
ト、ポリアミド、ポリアセタール、弗素樹脂等であり、
これら各種の熱可塑性樹脂のブレンド品（ポリマーアロ
イ）も含み、又これら熱可塑性樹脂には各種充填剤、滑
剤、各種安定剤、着色剤、その他グラスチック用添加剤
を含んでいてもよい。本発明の実施により大きな効果が
期待される＆ｌ脂としては、溶融粘度が１（１１ボイズ
以上の高粘弾性ｆ１脂例えば超高分子量ポリエチレン、
硬質塩化ビニル樹脂等がある。
レン、ポリスチレン系樹ｋ （ＰＳＳ ＡＳ％ＡＢＳ）
、塩化ビニル樹脂、メタアクリル樹脂、ポリカーボネー
ト、ポリアミド、ポリアセタール、弗素樹脂等であり、
これら各種の熱可塑性樹脂のブレンド品（ポリマーアロ
イ）も含み、又これら熱可塑性樹脂には各種充填剤、滑
剤、各種安定剤、着色剤、その他グラスチック用添加剤
を含んでいてもよい。本発明の実施により大きな効果が
期待される＆ｌ脂としては、溶融粘度が１（１１ボイズ
以上の高粘弾性ｆ１脂例えば超高分子量ポリエチレン、
硬質塩化ビニル樹脂等がある。
本発明で軟化点とは、ＡＳ ＴＭ−１ｊ−１５２５に基
づいて測にしたビカツト軟化点を示フーものと了る。一
般に軟化点より尚い温度で熱可馴性樹脂企押出う−場合
樹脂源度の土昇とともに押出圧力が減少ラーる領域が児
らｔ′−る。軟化点に近い領域では偏度変化に伴う押出
圧力の変化率が大きく、ごの領域で１Ｊ方向に局部的に
樹脂温度を上げ／こり又はドげたりした時の押出圧力が
敏感に変化し樹脂の流動性が変って佃１（０の厚与が均
一となり押出圧力も安定化して偏肉の小さなシートが得
られることが分った、樹脂温度と軟化点との差が１０′
Ｃ未洒の時は温度変化に伴う押出圧力の変化率が者しく
大きく局部的に樹脂温度を調整し偏肉を調整するのに内
線をさたし、樹脂温度と軟化点との差が４０℃を越える
と樹脂温度の変化に伴う押出圧力の変化率が小さすぎて
局部的に樹脂温度を調整し偏肉を調整しようとすると応
答が遅かったり偏肉矯正が不満足であったりするため、
熱可塑性樹脂の温度が軟化点より１０〜４０１゛高い領
域にあるダイ部分で本発明を行うことが重要である。
づいて測にしたビカツト軟化点を示フーものと了る。一
般に軟化点より尚い温度で熱可馴性樹脂企押出う−場合
樹脂源度の土昇とともに押出圧力が減少ラーる領域が児
らｔ′−る。軟化点に近い領域では偏度変化に伴う押出
圧力の変化率が大きく、ごの領域で１Ｊ方向に局部的に
樹脂温度を上げ／こり又はドげたりした時の押出圧力が
敏感に変化し樹脂の流動性が変って佃１（０の厚与が均
一となり押出圧力も安定化して偏肉の小さなシートが得
られることが分った、樹脂温度と軟化点との差が１０′
Ｃ未洒の時は温度変化に伴う押出圧力の変化率が者しく
大きく局部的に樹脂温度を調整し偏肉を調整するのに内
線をさたし、樹脂温度と軟化点との差が４０℃を越える
と樹脂温度の変化に伴う押出圧力の変化率が小さすぎて
局部的に樹脂温度を調整し偏肉を調整しようとすると応
答が遅かったり偏肉矯正が不満足であったりするため、
熱可塑性樹脂の温度が軟化点より１０〜４０１゛高い領
域にあるダイ部分で本発明を行うことが重要である。
本発明の実施に用いる装置の一例を図面に従って説明す
る。押出用ダイとしては環状ダイ、フラットタイの何れ
も該当するが、環状ダイの場合を示した。
る。押出用ダイとしては環状ダイ、フラットタイの何れ
も該当するが、環状ダイの場合を示した。
第１図は、環状ダイの１例の縦断面図であり、第２図は
Ａ−Ａ’線の横断面図、第３図はＢ −８’線における
横断面図である。図において、１は内マンドレル、２．
３．４は外側のダイピースを示す。
Ａ−Ａ’線の横断面図、第３図はＢ −８’線における
横断面図である。図において、１は内マンドレル、２．
３．４は外側のダイピースを示す。
マンドレルはスパイダ１０によって支えられている。
樹脂は矢印の方向に流れ、ダイ２の右端とマンドレル１
の右端との間の間隙１１から押出される。７．８．９は
夫々例えばバンドヒーターのような通常のヒーターで樹
脂温度制御用のものである。５はダイ先端の冷却用ジャ
ケットであり、これにより樹脂は最終的に軟化点以下の
温度に冷却される。
の右端との間の間隙１１から押出される。７．８．９は
夫々例えばバンドヒーターのような通常のヒーターで樹
脂温度制御用のものである。５はダイ先端の冷却用ジャ
ケットであり、これにより樹脂は最終的に軟化点以下の
温度に冷却される。
６は温度調節手段を示す。これは第２図に示すように、
ダイ３の中に間隙１１の円周の周囲に等間隔に並列され
、第１図に示すように樹脂の流れ方向に平行な、夫々独
立の長孔である。この長孔内にはヒーターを埋設するか
、熱媒もしくは冷媒を通すことにより、各独立に加熱又
は冷却できるようになっている。そして、スリット１１
ヲ流れる樹脂は、ヒーター７．８．９その他によって、
扇度調節手段の長孔６の領域では、軟化点より１０ｃ〜
４０℃高い温度に維持１ｒｔ、るようＫなっている。
ダイ３の中に間隙１１の円周の周囲に等間隔に並列され
、第１図に示すように樹脂の流れ方向に平行な、夫々独
立の長孔である。この長孔内にはヒーターを埋設するか
、熱媒もしくは冷媒を通すことにより、各独立に加熱又
は冷却できるようになっている。そして、スリット１１
ヲ流れる樹脂は、ヒーター７．８．９その他によって、
扇度調節手段の長孔６の領域では、軟化点より１０ｃ〜
４０℃高い温度に維持１ｒｔ、るようＫなっている。
ダイから押出されるパイプは、例えば、各温度調節孔に
対応する位置に厚み測定用センサーを設けて厚み全測定
し、特に厚い所や薄い所を発見した場合は、その個所の
孔に冷媒を通Ｆ−１又は熱妨。
対応する位置に厚み測定用センサーを設けて厚み全測定
し、特に厚い所や薄い所を発見した場合は、その個所の
孔に冷媒を通Ｆ−１又は熱妨。
を通すか、ヒーターを加熱するがして厚みのコントロー
ルをすることができる。このようにして、パイプの肉厚
を均一に保持することが可能となる。
ルをすることができる。このようにして、パイプの肉厚
を均一に保持することが可能となる。
その他に肉厚の不拘−又は他の原因によって押出（−パ
イプの曲りとなって現われることもあるが、この温度調
節孔による制御によって曲りも解消される。温度調節孔
は、マンドレル１の中にも設けることができるが、多く
の場合ダイ側に設けるだけで目的を達成することができ
る場合が多い。
イプの曲りとなって現われることもあるが、この温度調
節孔による制御によって曲りも解消される。温度調節孔
は、マンドレル１の中にも設けることができるが、多く
の場合ダイ側に設けるだけで目的を達成することができ
る場合が多い。
この温度調節孔６は樹脂流路面から２〜１０ＩＩ＋＋＋
１の位置に設けるのがよい、２節未満では機械的強度上
問題がでてくる可能性があり、ｌＯｍを越えるとこの温
度調節孔によシ温度調節される部分の巾が広くなり偏肉
調節の精度が劣ると共に応答性が低下し、又エネルギー
の経済性が低下する。温度調節孔の直径は５〜ｌＯｍ又
はこれと四−面積を有する形状の孔とする。孔の直径が
１０ｍｍより太さいと温度調節を受ける巾が広くなりす
ぎ又５１１ＩＩ＋＋より小さいと温度調節を受ける巾が
狭すぎ偏肉、Ｉ′＊ｉが低くなる。孔の長さは５０〜２
００ ｖａｎがよくこれより小さいと応答性が悪かった
す又大きすきると偏肉精度が急くエネルギー的にも損で
ある。
１の位置に設けるのがよい、２節未満では機械的強度上
問題がでてくる可能性があり、ｌＯｍを越えるとこの温
度調節孔によシ温度調節される部分の巾が広くなり偏肉
調節の精度が劣ると共に応答性が低下し、又エネルギー
の経済性が低下する。温度調節孔の直径は５〜ｌＯｍ又
はこれと四−面積を有する形状の孔とする。孔の直径が
１０ｍｍより太さいと温度調節を受ける巾が広くなりす
ぎ又５１１ＩＩ＋＋より小さいと温度調節を受ける巾が
狭すぎ偏肉、Ｉ′＊ｉが低くなる。孔の長さは５０〜２
００ ｖａｎがよくこれより小さいと応答性が悪かった
す又大きすきると偏肉精度が急くエネルギー的にも損で
ある。
温度調節孔の間隔は、その中心間の距離が孔の直径の２
〜６倍になるようにするのがよい。この距離が孔の径の
２倍未満では温度調節孔の相互作用がでてきたり、孔の
数が多くなり不経済であり、又孔の径の６倍を越えると
巾方向の偏肉の調節が細かくできなくなる。
〜６倍になるようにするのがよい。この距離が孔の径の
２倍未満では温度調節孔の相互作用がでてきたり、孔の
数が多くなり不経済であり、又孔の径の６倍を越えると
巾方向の偏肉の調節が細かくできなくなる。
シートの押出機における温度調節手段については、図示
による説明は省略するが、第１〜３図の場合から容易に
類推できる筈である。この場合も、同様にシートの巾方
向の厚みを数点で測定し、これを温度調節孔の温度制御
と連動させて偏肉の小さいシートを製造することができ
る。
による説明は省略するが、第１〜３図の場合から容易に
類推できる筈である。この場合も、同様にシートの巾方
向の厚みを数点で測定し、これを温度調節孔の温度制御
と連動させて偏肉の小さいシートを製造することができ
る。
次に実施例を示す。
実施例１
高密度ポリエチレン（メルトインデックス＝１１．２８
ｆ／１０門、ビカット軟化点１２６℃、無化成工業（
株）のサンチックＢ７７０）を５０Ｆｆｆｌψ、ｌ、／
Ｄ＝２０の単軸押出機、ダイ出口部の内マンドレル径が
１００餌ψ、スリット間隔が３．５ ｍであるような環
状ダイを用いてパイプを押出した。押出様スクリュー・
回転数１０ｒｐｍ、シリンダー出口部２２０℃、ダイを
３ブロツクにわけそれぞれ２４０℃、１５０℃、９０℃
に温度Ｖ＠整し、ダイ出口では樹脂は軟化点以下になっ
ていた。中間ダイブロックにはスリットから３ｍの位置
に１０ｍ＋ψ、長さ１００ ｍの押出方向に伸びた局部
温度調整用の温度調節孔を円周上に８個設けた。押出開
始剤にダイスリット間隔を均一に調整した後に押出を開
始した。押出開始後２時間経過してもパイプは曲りがあ
り最大肉厚部で４．２１１ＩＩ＋１１最小肉厚部で２，
８■であった。
ｆ／１０門、ビカット軟化点１２６℃、無化成工業（
株）のサンチックＢ７７０）を５０Ｆｆｆｌψ、ｌ、／
Ｄ＝２０の単軸押出機、ダイ出口部の内マンドレル径が
１００餌ψ、スリット間隔が３．５ ｍであるような環
状ダイを用いてパイプを押出した。押出様スクリュー・
回転数１０ｒｐｍ、シリンダー出口部２２０℃、ダイを
３ブロツクにわけそれぞれ２４０℃、１５０℃、９０℃
に温度Ｖ＠整し、ダイ出口では樹脂は軟化点以下になっ
ていた。中間ダイブロックにはスリットから３ｍの位置
に１０ｍ＋ψ、長さ１００ ｍの押出方向に伸びた局部
温度調整用の温度調節孔を円周上に８個設けた。押出開
始剤にダイスリット間隔を均一に調整した後に押出を開
始した。押出開始後２時間経過してもパイプは曲りがあ
り最大肉厚部で４．２１１ＩＩ＋１１最小肉厚部で２，
８■であった。
最大肉厚部に相当する位置の温度調節孔に５０℃の油を
２０ｔ／分の割合で通して局部温度調整を行った。はぼ
局部温度調整開始時点に相当する部分から曲がりが減少
し、１０分後の肉厚を測定した結果、最大３．７＋ｎ、
最小３．３ ｔｍとなり曲がりは解消した。
２０ｔ／分の割合で通して局部温度調整を行った。はぼ
局部温度調整開始時点に相当する部分から曲がりが減少
し、１０分後の肉厚を測定した結果、最大３．７＋ｎ、
最小３．３ ｔｍとなり曲がりは解消した。
実施例２
ナイロン６／６ （無化成工業（株）のレオナ１３０
０ Ｓ 。
０ Ｓ 。
ピカツｉ・軟化点２５０℃）を５０簡ψ、Ｌ／Ｄ ＝
２０の単軸押出機の先端にダイ出口部の内マンドレル径
が１００ ｍｎψ、スリット間隔３．５ ｍの環状夕゛
イをとυつけパイプを押出した。押出機スクリュー回転
数１０ｒｐｍｓ シリンダル出口部２９０℃、ダイを３
ブロツクにわけそれぞれ３２０℃、２７０℃、２００℃
に温度調整しダイ出口では樹脂温度がビカット軟化点以
下になっていた。中間のダイブロックには実施例１と同
様の湿度調節孔をダイ円周に沿って８個設けた。タイリ
ップ間隔は３．５咽に均一に調整し押出し２を行った。
２０の単軸押出機の先端にダイ出口部の内マンドレル径
が１００ ｍｎψ、スリット間隔３．５ ｍの環状夕゛
イをとυつけパイプを押出した。押出機スクリュー回転
数１０ｒｐｍｓ シリンダル出口部２９０℃、ダイを３
ブロツクにわけそれぞれ３２０℃、２７０℃、２００℃
に温度調整しダイ出口では樹脂温度がビカット軟化点以
下になっていた。中間のダイブロックには実施例１と同
様の湿度調節孔をダイ円周に沿って８個設けた。タイリ
ップ間隔は３．５咽に均一に調整し押出し２を行った。
押出開始２時間υのパイプの偏肉は最大肉厚が４．１朝
、最小肉厚部で２．９団であった。
、最小肉厚部で２．９団であった。
最大肉厚部に相当する位置の温度調節孔に９０℃の油を
２０ｔ／分の割合で通して局部温度調整を行った。はぼ
局部温度調整開始時点に相当する部分から曲がりが減少
し１０分後の肉厚を測足しだ結果、最大３．６■最小３
，４■となった。
２０ｔ／分の割合で通して局部温度調整を行った。はぼ
局部温度調整開始時点に相当する部分から曲がりが減少
し１０分後の肉厚を測足しだ結果、最大３．６■最小３
，４■となった。
実施例３
超重分子ｆｆｔポリエチレン（三井石油化学（株）ハイ
セックスミリオン２４０Ｍ、 ビカット軟化！１３４
℃、粘度法による平均分子量２００万）を５ｏｆＭｎψ
、１、／Ｌ）２（ｌの単軸押出機の先端にダイ出口部の
内マンドレル径が１００ Ｗｍψ、ダイリッツ部スリッ
ト間隔６叫のパイプ用タイを取り付はパイプを押出した
。押出機スクリュー回転数１（ｌｒｐｍ、 シリンダー
出口温度１８０℃、ダイを３ブロツクにわけ上流からそ
れぞれ２２０℃、１５０１Ｃ１９０℃に温度調整し、ダ
イ出口での樹脂温度はビカット軟化点以下の９２℃にな
っていた。中間のダイブロックには実施例１．２同様の
温度調節孔をダイ円周に沿って８個設けた。ダイリップ
間隔は６ｍに均一に調整し押出しを行った。押出開始２
時間後のパイプは曲りがあり、肉厚は最大７．０ｍ、最
小５．０閣であった。
セックスミリオン２４０Ｍ、 ビカット軟化！１３４
℃、粘度法による平均分子量２００万）を５ｏｆＭｎψ
、１、／Ｌ）２（ｌの単軸押出機の先端にダイ出口部の
内マンドレル径が１００ Ｗｍψ、ダイリッツ部スリッ
ト間隔６叫のパイプ用タイを取り付はパイプを押出した
。押出機スクリュー回転数１（ｌｒｐｍ、 シリンダー
出口温度１８０℃、ダイを３ブロツクにわけ上流からそ
れぞれ２２０℃、１５０１Ｃ１９０℃に温度調整し、ダ
イ出口での樹脂温度はビカット軟化点以下の９２℃にな
っていた。中間のダイブロックには実施例１．２同様の
温度調節孔をダイ円周に沿って８個設けた。ダイリップ
間隔は６ｍに均一に調整し押出しを行った。押出開始２
時間後のパイプは曲りがあり、肉厚は最大７．０ｍ、最
小５．０閣であった。
最大肉厚部に相当する位置の温度調節孔に５０℃の油を
１ａｔ１分の割合で通して局部温度調整を行？た所、局
部温度調整開始１０分後の肉厚を測定した結果最大６．
１＋ｍｎ、最小５．９諺で曲りのないパイプが得られた
。
１ａｔ１分の割合で通して局部温度調整を行？た所、局
部温度調整開始１０分後の肉厚を測定した結果最大６．
１＋ｍｎ、最小５．９諺で曲りのないパイプが得られた
。
第１図は、本発明の方法を実施する為に用いるパイプ押
出し機の１例を示す縦断面図、第２図は第１図のＡ −
Ａ’線の横断面図、第３図は第１図のＢ −Ｂ’線の横
断面図を示す。 １・・・内マンドレル ２．３．４；・・ダイピース
５・・・冷却用ジャケット ６・・・温度調節用長孔７
．８．９・・バンドヒ−１−１０・・・スパイダー１１
・・・スリット 特許出願人 旭化成工業株式会ネ」 代理人弁理士 星 野 ４ 第１図 第２図 第３図
出し機の１例を示す縦断面図、第２図は第１図のＡ −
Ａ’線の横断面図、第３図は第１図のＢ −Ｂ’線の横
断面図を示す。 １・・・内マンドレル ２．３．４；・・ダイピース
５・・・冷却用ジャケット ６・・・温度調節用長孔７
．８．９・・バンドヒ−１−１０・・・スパイダー１１
・・・スリット 特許出願人 旭化成工業株式会ネ」 代理人弁理士 星 野 ４ 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- （１）熱可塑性樹脂をダイ出口で軟化点未満の温度で押
し出す方法において、該熱可塑性樹脂の温度が軟化点よ
り１０ないし４０℃高い温度領域にあるダイ部分に、複
数の温度調節手段を樹脂流路の周囲にこれに近接した位
置にほぼ押出方向に沿って並列配設し、該温度調節手段
を加熱または冷却することによって該熱可塑性樹脂の成
形性を制御することを特徴とする熱可塑性樹脂の押出成
形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58085798A JPS59212233A (ja) | 1983-05-18 | 1983-05-18 | 熱可塑性樹脂の押出成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58085798A JPS59212233A (ja) | 1983-05-18 | 1983-05-18 | 熱可塑性樹脂の押出成形法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59212233A true JPS59212233A (ja) | 1984-12-01 |
Family
ID=13868896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58085798A Pending JPS59212233A (ja) | 1983-05-18 | 1983-05-18 | 熱可塑性樹脂の押出成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59212233A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0435786A2 (en) * | 1989-12-28 | 1991-07-03 | American National Can Company | Extrusion methods and apparatus, and structures produced therewith |
| US9849619B2 (en) | 2010-11-11 | 2017-12-26 | Toyo Seikan Kaisha, Ltd. | Apparatus for correcting the bending of a molten resin and method of correcting the bending of the molten resin |
| CN114654696A (zh) * | 2022-04-13 | 2022-06-24 | 三杰节能新材料股份有限公司 | 一种大型聚乙烯保温外护弯管加工时的温控机构 |
-
1983
- 1983-05-18 JP JP58085798A patent/JPS59212233A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0435786A2 (en) * | 1989-12-28 | 1991-07-03 | American National Can Company | Extrusion methods and apparatus, and structures produced therewith |
| US9849619B2 (en) | 2010-11-11 | 2017-12-26 | Toyo Seikan Kaisha, Ltd. | Apparatus for correcting the bending of a molten resin and method of correcting the bending of the molten resin |
| EP2639041B1 (en) * | 2010-11-11 | 2018-06-27 | Toyo Seikan Group Holdings, Ltd. | Apparatus for correcting bending of molten resin and method for correcting bending of molten resin |
| CN114654696A (zh) * | 2022-04-13 | 2022-06-24 | 三杰节能新材料股份有限公司 | 一种大型聚乙烯保温外护弯管加工时的温控机构 |
| CN114654696B (zh) * | 2022-04-13 | 2023-08-29 | 三杰节能新材料股份有限公司 | 一种大型聚乙烯保温外护弯管加工时的温控机构 |
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