JPS59208320A - 燃焼プロセス制御方法 - Google Patents
燃焼プロセス制御方法Info
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- JPS59208320A JPS59208320A JP8069083A JP8069083A JPS59208320A JP S59208320 A JPS59208320 A JP S59208320A JP 8069083 A JP8069083 A JP 8069083A JP 8069083 A JP8069083 A JP 8069083A JP S59208320 A JPS59208320 A JP S59208320A
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- flow rate
- fuel flow
- combustion
- fuel
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N1/00—Regulating fuel supply
- F23N1/08—Regulating fuel supply conjointly with another medium, e.g. boiler water
- F23N1/10—Regulating fuel supply conjointly with another medium, e.g. boiler water and with air supply or draught
- F23N1/102—Regulating fuel supply conjointly with another medium, e.g. boiler water and with air supply or draught using electronic means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/003—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties
- F23N5/006—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties the detector being sensitive to oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/18—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to rate of flow of air or fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は燃焼プロセスに関し、特にプロセス燃焼系の空
気流量を最適制御ターるための燃焼プロレス制御方法に
関する。
気流量を最適制御ターるための燃焼プロレス制御方法に
関する。
［発明の技術的背景］
ボイラあるいは各種熱処理炉をもつ燃焼プロセス（こお
いては、従来より省エネルギと公害防止が大きな課題と
なっている。このにうな省エネルギと公害防止は、第１
図に示す発煙限界曲線にしたがって、プロレス燃焼系に
給える燃料流量および空気流量を制御することで達成で
きる。
いては、従来より省エネルギと公害防止が大きな課題と
なっている。このにうな省エネルギと公害防止は、第１
図に示す発煙限界曲線にしたがって、プロレス燃焼系に
給える燃料流量および空気流量を制御することで達成で
きる。
第１図は発煙限界曲線の一例を示すもので、横軸（Ｊ燃
料流出、縦軸は空気過剰率および排ガス酸素）農度をあ
られす。空気過剰率（μ）は、μ−（実際空気量）／（
理論空気量） であられされ、燃焼排気ガス中の排ガス酸素濃度（０２
）は空気過剰率（μ）との間に、０２ ＝２０．６−２
０．６／μ であられされる近似関係かあ、る。発煙限界曲線は燃焼
系の省エネルギおよび公害防止を達成するための燃料流
量と空気過剰率または排ガス酸素濃度との関係を示し、
この曲線より上は空気過剰領域で空気過剰によるエネル
ギ損失およびＮＯｘの発生が高まり、これより下は発煙
領域で酸欠による燃焼効率の低下と共に黒煙が発生する
。
料流出、縦軸は空気過剰率および排ガス酸素）農度をあ
られす。空気過剰率（μ）は、μ−（実際空気量）／（
理論空気量） であられされ、燃焼排気ガス中の排ガス酸素濃度（０２
）は空気過剰率（μ）との間に、０２ ＝２０．６−２
０．６／μ であられされる近似関係かあ、る。発煙限界曲線は燃焼
系の省エネルギおよび公害防止を達成するための燃料流
量と空気過剰率または排ガス酸素濃度との関係を示し、
この曲線より上は空気過剰領域で空気過剰によるエネル
ギ損失およびＮＯｘの発生が高まり、これより下は発煙
領域で酸欠による燃焼効率の低下と共に黒煙が発生する
。
発煙限界曲線にしたがう空気過剰率は燃料流量の変化に
対して一定ではなく、第１図に示すようにバーナの燃料
流量の減少にしたがって増加する。
対して一定ではなく、第１図に示すようにバーナの燃料
流量の減少にしたがって増加する。
これは、バーナの空燃混合効率がバーナ負荷の高い所ず
なわら燃料流量の大なる所にあわせて設計製作されてい
るためである。つまり、このようにに設計されているた
めに、バーナ負荷の低下り”なわら燃料流Ｍの減少にし
たがいバーナの燃料噴出速度も低下して空燃混合効率が
下がるので、燃料流量の減少に応じて実際空気量を大き
くしで空気過剰率を増大させないと、黒煙発生と共に燃
焼効率の低下を来たり。したがって、燃焼系の省エネル
ギおよび公害防止を達成するためには、空気過剰率が発
煙限界曲線に沿うように補正しな【ノればならない。
なわら燃料流量の大なる所にあわせて設計製作されてい
るためである。つまり、このようにに設計されているた
めに、バーナ負荷の低下り”なわら燃料流Ｍの減少にし
たがいバーナの燃料噴出速度も低下して空燃混合効率が
下がるので、燃料流量の減少に応じて実際空気量を大き
くしで空気過剰率を増大させないと、黒煙発生と共に燃
焼効率の低下を来たり。したがって、燃焼系の省エネル
ギおよび公害防止を達成するためには、空気過剰率が発
煙限界曲線に沿うように補正しな【ノればならない。
また、排ガス酸素濃度は空気過剰率との間に前述の近似
関係があるので、発煙限界曲線を満足するＩ〔めには空
気過剰率の場合と同様にバーナ負荷の低下にしたがって
その値を大としなければならない。したがって、排ガス
酸素濃度により燃焼系す の空気流量を調節する場合にも排ガス酸素濃度設定値を
補正する必要がある。
関係があるので、発煙限界曲線を満足するＩ〔めには空
気過剰率の場合と同様にバーナ負荷の低下にしたがって
その値を大としなければならない。したがって、排ガス
酸素濃度により燃焼系す の空気流量を調節する場合にも排ガス酸素濃度設定値を
補正する必要がある。
以上のような観点から燃焼プロセスにおいては、燃料流
量もしくはプロレスの燃焼負荷に係わる信号を用いて空
気過剰率または排ガス酸素濃度設定値の補正が行なわれ
ている。
量もしくはプロレスの燃焼負荷に係わる信号を用いて空
気過剰率または排ガス酸素濃度設定値の補正が行なわれ
ている。
第２図は空気過剰率補正による燃焼プロセス制御方法の
従来構成を示す。
従来構成を示す。
図において、参照番号１はボイラ本体を示す。
ボイラ本体１は、水の入れられたボイラドラム２と、ド
ラム２内の水を加熱するバーナ３と、バーナ３の燃焼排
カスを排気するための排気管４を有する。バーナ３は燃
料管５および空気管６により燃料および燃焼空気が給え
られ、ボイラドラム２内の水を加熱する。ボイラドラム
２内の水は燃焼熱により蒸気化し、蒸気管７を経て次工
程に送り出される。バーナ３の燃焼排ガスは、排気管４
にもうりられた誘引通風機８により排気管４を通して煙
突９に送られ大気中に放出される。
ラム２内の水を加熱するバーナ３と、バーナ３の燃焼排
カスを排気するための排気管４を有する。バーナ３は燃
料管５および空気管６により燃料および燃焼空気が給え
られ、ボイラドラム２内の水を加熱する。ボイラドラム
２内の水は燃焼熱により蒸気化し、蒸気管７を経て次工
程に送り出される。バーナ３の燃焼排ガスは、排気管４
にもうりられた誘引通風機８により排気管４を通して煙
突９に送られ大気中に放出される。
燃オ；ｌ管５には燃料流（イ）検出器１０おＪ：び燃料
流ｔｉｔ＋節弁１１がもうけられ、空気管６には空気流
量検出器１２および空気流量調節弁１３がもうけられ、
蒸気管７には蒸気圧検出器１４および蒸気流量検出器１
５がもう【ノられる。
流ｔｉｔ＋節弁１１がもうけられ、空気管６には空気流
量検出器１２および空気流量調節弁１３がもうけられ、
蒸気管７には蒸気圧検出器１４および蒸気流量検出器１
５がもう【ノられる。
１６は蒸気圧力調節部で、蒸気圧検出器１４により検出
されたバーナ燃焼によるボイラドラム２内の蒸気の圧力
信号を受番プ、蒸気圧力設定値ｐｓとの間で比較調節演
算を行ない、ボイラドラム２内の発生蒸気圧力が設定値
ｐｓとなるように蒸気圧力調節信号を出力リ−る。１７
は燃料流量調節部で、蒸気圧力調節部１６の調節信号を
燃斜流量説定１１０としてパノノし、この設定値と燃料
流量検出器１０の燃料）ん童信号どの間で比較調節演算
を行ない、バーナ３に給えられる燃斜流員が設定値に一
致するように燃１°３１流量調節弁１１を制御する。
されたバーナ燃焼によるボイラドラム２内の蒸気の圧力
信号を受番プ、蒸気圧力設定値ｐｓとの間で比較調節演
算を行ない、ボイラドラム２内の発生蒸気圧力が設定値
ｐｓとなるように蒸気圧力調節信号を出力リ−る。１７
は燃料流量調節部で、蒸気圧力調節部１６の調節信号を
燃斜流量説定１１０としてパノノし、この設定値と燃料
流量検出器１０の燃料）ん童信号どの間で比較調節演算
を行ない、バーナ３に給えられる燃斜流員が設定値に一
致するように燃１°３１流量調節弁１１を制御する。
１８は空気流山調節部で、蒸気圧力調節部１６の調節信
号に１系数器１９で基準空気過剰率μを乗じた信号と次
に述べる空気過剰率補正演算部２０の空気過剰率補正係
数とを乗算器２１で乗じた信号を空気流ｍ設定値として
入力し、この設定値と空気流量検出器２および開平器２
２を介して得た空気流量信号どの間で比較調節演算を行
ない、バーナ３に給えられる空気流量が設定値に一致す
るように空気流量調節弁１３を制御する。空気過剰率補
正演算部２０は、蒸気流量検出器１５および開平器２３
を介して蒸気管７の蒸気流量に比例した蒸気流量信号ｆ
ｓを入力とし、この信号［Ｓにしたがって空気過剰率の
補正率（μａ／μ：μａは補正後の空気過剰率）を求め
、これを空気過剰率補正係数として乗算器２１に出力す
る。
号に１系数器１９で基準空気過剰率μを乗じた信号と次
に述べる空気過剰率補正演算部２０の空気過剰率補正係
数とを乗算器２１で乗じた信号を空気流ｍ設定値として
入力し、この設定値と空気流量検出器２および開平器２
２を介して得た空気流量信号どの間で比較調節演算を行
ない、バーナ３に給えられる空気流量が設定値に一致す
るように空気流量調節弁１３を制御する。空気過剰率補
正演算部２０は、蒸気流量検出器１５および開平器２３
を介して蒸気管７の蒸気流量に比例した蒸気流量信号ｆ
ｓを入力とし、この信号［Ｓにしたがって空気過剰率の
補正率（μａ／μ：μａは補正後の空気過剰率）を求め
、これを空気過剰率補正係数として乗算器２１に出力す
る。
このような構成において、何らかの理由により燃焼負荷
すなわち蒸気流量および蒸気圧ツノに変動が生ツると、
蒸気圧検出器１４．蒸気圧力調節部１６および燃料流量
調節部１７によりバーナ３に給えられる燃料流量が燃焼
負荷を定常状態にもどすように制御されると共に、蒸気
流量検出器１５゜開平器２３および空気過剰率補正演算
部２０により係数器１９の基準空気過剰μの補正率μａ
／μが求められ、これにより補正された信号が空気流用
調節部１８の設定値どして与えられてバーナ３の空気流
星が制御される。
すなわち蒸気流量および蒸気圧ツノに変動が生ツると、
蒸気圧検出器１４．蒸気圧力調節部１６および燃料流量
調節部１７によりバーナ３に給えられる燃料流量が燃焼
負荷を定常状態にもどすように制御されると共に、蒸気
流量検出器１５゜開平器２３および空気過剰率補正演算
部２０により係数器１９の基準空気過剰μの補正率μａ
／μが求められ、これにより補正された信号が空気流用
調節部１８の設定値どして与えられてバーナ３の空気流
星が制御される。
［背佑技術の問題点］
上）小の従来技術による制御方法は定常的には問題を生
じないが、燃焼負荷の変動時特に悲変時に過渡的に燃料
流量と空気過剰率との関係が発煙領域となり、燃焼系の
省エネルギ（Ｈよび公害防止に支障を来たすという問題
がある。すなわち、第２図の構成において、蒸気管７の
蒸気流量が急増したとすると、制御系のむだ時間と時定
数の存在により、この負荷急増の影響が蒸気圧力調節部
１６の出力として現われるよりも先に空気過剰率補正演
算部２０の補正係数が負荷急増に応答４るために、燃ね
流量の増加より先に空気過剰率が減少して発煙ψ域に落
ら込んだ後に発煙限界曲線に復帰づ゛ることとなり、過
渡的に黒煙発生および燃焼効率の低下を引き起こり。ま
た、上述の方法とは別に燃料流■の実測信号によって空
気過剰率の補正を（ｊなう方法があるが、これによれば
前述とは逆に燃焼負荷の急減時に黒煙発生Ｊ）よび燃焼
効率の低下を引き起こすことになる。
じないが、燃焼負荷の変動時特に悲変時に過渡的に燃料
流量と空気過剰率との関係が発煙領域となり、燃焼系の
省エネルギ（Ｈよび公害防止に支障を来たすという問題
がある。すなわち、第２図の構成において、蒸気管７の
蒸気流量が急増したとすると、制御系のむだ時間と時定
数の存在により、この負荷急増の影響が蒸気圧力調節部
１６の出力として現われるよりも先に空気過剰率補正演
算部２０の補正係数が負荷急増に応答４るために、燃ね
流量の増加より先に空気過剰率が減少して発煙ψ域に落
ら込んだ後に発煙限界曲線に復帰づ゛ることとなり、過
渡的に黒煙発生および燃焼効率の低下を引き起こり。ま
た、上述の方法とは別に燃料流■の実測信号によって空
気過剰率の補正を（ｊなう方法があるが、これによれば
前述とは逆に燃焼負荷の急減時に黒煙発生Ｊ）よび燃焼
効率の低下を引き起こすことになる。
なお、排ガス酸素濃度により空気流量を制御する場合も
、排ガス酸＠淵度が空気過剰率に対して前述の近似関係
のあることから明らかなように、空気過剰率の場合と全
く同様の問題を生ずる。
、排ガス酸＠淵度が空気過剰率に対して前述の近似関係
のあることから明らかなように、空気過剰率の場合と全
く同様の問題を生ずる。
［発明の目的］
本発明は従来の技術の上記欠点を改＠するもので、その
目的は燃焼負荷変動時に過渡的に生ずる黒煙発生および
燃焼効率の低下を防止し省エネルギおよび公害防止をよ
り向上リ−ることのできる燃焼プロヒス制御方法を提供
することにある。
目的は燃焼負荷変動時に過渡的に生ずる黒煙発生および
燃焼効率の低下を防止し省エネルギおよび公害防止をよ
り向上リ−ることのできる燃焼プロヒス制御方法を提供
することにある。
［発明の概要コ
上記目的を）？成するための本発明の特徴は、燃焼プロ
セスから検出した燃焼負荷信号に基づいて得た制御信号
をプロセス燃焼系の燃料流量制御信号とすると共に、前
記制御信号に空気過剰率（又は排ガス酸素１１Ｊ［設定
値）を乗じた信号をプロセス燃焼系の空気流量制御信号
とする燃焼プロセス制御系を有し、プロセスの燃焼負荷
の変動に際１ノで、前記空気過剰率（又は排ガス酸素濃
度設定値）を、プロセスの燃焼負荷に係わる信号とプロ
セス燃焼系から検出した燃料流量信号のうらの低い方の
信号に基づいて補正りるようにしたごとき燃焼プロレス
制御方法にある。
セスから検出した燃焼負荷信号に基づいて得た制御信号
をプロセス燃焼系の燃料流量制御信号とすると共に、前
記制御信号に空気過剰率（又は排ガス酸素１１Ｊ［設定
値）を乗じた信号をプロセス燃焼系の空気流量制御信号
とする燃焼プロセス制御系を有し、プロセスの燃焼負荷
の変動に際１ノで、前記空気過剰率（又は排ガス酸素濃
度設定値）を、プロセスの燃焼負荷に係わる信号とプロ
セス燃焼系から検出した燃料流量信号のうらの低い方の
信号に基づいて補正りるようにしたごとき燃焼プロレス
制御方法にある。
［発明の実施例］
第３図は本発明の一実施例を示！Ｊ４Ｍ成図で、第２図
と同符号のものは同一物を示Ｊ０ 第３図に承り本実施例の構成におい“Ｃ、ボイラドラム
２内の蒸気圧力を蒸気圧力検出器１４で検出し蒸気１Ｆ
力調節部１６で設定値Ｐｓと比較調節沙専した後これを
燃料流量設定値として燃料流ｍ調征部１７に与え燃料流
量検出器１０の燃料流量信号との間の比較調節演算出力
により燃料流量調節弁１１を制御りること、蒸気圧力調
節部１６の調節信号（こ係数器１つで基準空気過剰率μ
を乗じた信シコど空気過剰率補正’ｆＱ ｆｌ ｎｉｌ
２０の補正係数ｉ１ａ／μとを乗算器２１で乗じた信
号を空気流吊設定値として空気流量調節部１８に与え空
気流量検出器１２および開平器２２ににる空気流量信号
どの間の比較調節演算出力により空気流量調節弁１３を
制御すること、および蒸気流量検出器１５と開平器２３
により蒸気管７を流れる蒸気流量に比例した信号ｆｓを
得ることについては、第２図の１１ｎ戒と同一である。
と同符号のものは同一物を示Ｊ０ 第３図に承り本実施例の構成におい“Ｃ、ボイラドラム
２内の蒸気圧力を蒸気圧力検出器１４で検出し蒸気１Ｆ
力調節部１６で設定値Ｐｓと比較調節沙専した後これを
燃料流量設定値として燃料流ｍ調征部１７に与え燃料流
量検出器１０の燃料流量信号との間の比較調節演算出力
により燃料流量調節弁１１を制御りること、蒸気圧力調
節部１６の調節信号（こ係数器１つで基準空気過剰率μ
を乗じた信シコど空気過剰率補正’ｆＱ ｆｌ ｎｉｌ
２０の補正係数ｉ１ａ／μとを乗算器２１で乗じた信
号を空気流吊設定値として空気流量調節部１８に与え空
気流量検出器１２および開平器２２ににる空気流量信号
どの間の比較調節演算出力により空気流量調節弁１３を
制御すること、および蒸気流量検出器１５と開平器２３
により蒸気管７を流れる蒸気流量に比例した信号ｆｓを
得ることについては、第２図の１１ｎ戒と同一である。
第３図の構成において第２図と異なるのは、蒸気流量→
燃料流量変換部２４および１１−（位信号選択部２５を
もうりたことにある。
燃料流量変換部２４および１１−（位信号選択部２５を
もうりたことにある。
蒸気流量→燃料流量変換部２４は、蒸気流量検出器１５
の出力を受（］る開平器２３の出力信号［Ｓを入力し、
この信号ｆｓを燃料流量ベースの信号［Ａに変換して出
力する。低位信号選択部２５は、燃ジ：ミ１流瓜検出器
１０の燃料流量信号ｆＢと蒸気流量に基づく変換部２４
の信号ｆＡとを入力し、両信号間にレベル差の生じた場
合に低い方の信号を選択しこれを出力信号［Ｃとして空
気過剰率補正演算部２０に与える。したがって、空気過
剰率補正演算部２０は燃焼負荷の変動の際には燃料流（
ｉ信号［Ｂまたは蒸気流量信号ｆＡのうちの低い方の信
号にしたがって補正係数μａ／μを求めこれを乗算器１
６に出力することとなる。
の出力を受（］る開平器２３の出力信号［Ｓを入力し、
この信号ｆｓを燃料流量ベースの信号［Ａに変換して出
力する。低位信号選択部２５は、燃ジ：ミ１流瓜検出器
１０の燃料流量信号ｆＢと蒸気流量に基づく変換部２４
の信号ｆＡとを入力し、両信号間にレベル差の生じた場
合に低い方の信号を選択しこれを出力信号［Ｃとして空
気過剰率補正演算部２０に与える。したがって、空気過
剰率補正演算部２０は燃焼負荷の変動の際には燃料流（
ｉ信号［Ｂまたは蒸気流量信号ｆＡのうちの低い方の信
号にしたがって補正係数μａ／μを求めこれを乗算器１
６に出力することとなる。
第４図は第３図の構成における空気過剰率補正の説明図
である。
である。
以下第４図を（７１用して第３図の構成による制御方法
の作用を説明づ−る。
の作用を説明づ−る。
負荷変動のない定常状態においては、蒸気流量信号［Ａ
ど燃お１流量イ言号ｆＢとはＣＡ −ｆ Ｂで、低位信
号選択部２５からはｆ ｃ ＝ｆ Ａ −ｆ ｓの信号
が空気過剰率補正演算部２０に与えられる。
ど燃お１流量イ言号ｆＢとはＣＡ −ｆ Ｂで、低位信
号選択部２５からはｆ ｃ ＝ｆ Ａ −ｆ ｓの信号
が空気過剰率補正演算部２０に与えられる。
これに対しＣ１時刻ｔ１におい−Ｃ燃焼負荷が急増した
とすると、第４図に示すように、蒸気流量信号ｆＡはこ
の負荷急増に即応Ｊるが、燃料流量信号［ＢはｆＡより
ｂ遅れて応答づる。これは、蒸気流ｂｉ ７．−直ｔｍ
変換して信号［八を１５１でいるのに対し、ｆ １３に
は■ボイラトラム内の恭気流吊→蒸気圧力変化の遅れ、
■蒸気圧力調節部１６の遅れ、■燃料流架設節部１７の
遅れ、■燃料流量調節弁１１の遅れなどが合まれるため
である。この結果、負荷急増峙に過渡的に（時刻し１か
ら［２の間）［Ａと［１３の間にレベル差が生じ、ｆ
Ａ ＞ｒ Ｂとなる。したがって、低位信号選択部２５
は燃料流量信号（０を出力信号ｆｃとして空気過剰率補
正演算部２０に与える。燃料流量信号ｆｓは燃料流量調
節部１７および燃料流量調節弁１３による燃料流量制御
にしたがうので、蒸気圧力調節部１６の調節信号に負荷
急増の影響が現われる前に空気過剰率の補正係数が減少
することがなくなり、空気過剰率を発煙限界曲線に沿っ
て設定できるようになる。
とすると、第４図に示すように、蒸気流量信号ｆＡはこ
の負荷急増に即応Ｊるが、燃料流量信号［ＢはｆＡより
ｂ遅れて応答づる。これは、蒸気流ｂｉ ７．−直ｔｍ
変換して信号［八を１５１でいるのに対し、ｆ １３に
は■ボイラトラム内の恭気流吊→蒸気圧力変化の遅れ、
■蒸気圧力調節部１６の遅れ、■燃料流架設節部１７の
遅れ、■燃料流量調節弁１１の遅れなどが合まれるため
である。この結果、負荷急増峙に過渡的に（時刻し１か
ら［２の間）［Ａと［１３の間にレベル差が生じ、ｆ
Ａ ＞ｒ Ｂとなる。したがって、低位信号選択部２５
は燃料流量信号（０を出力信号ｆｃとして空気過剰率補
正演算部２０に与える。燃料流量信号ｆｓは燃料流量調
節部１７および燃料流量調節弁１３による燃料流量制御
にしたがうので、蒸気圧力調節部１６の調節信号に負荷
急増の影響が現われる前に空気過剰率の補正係数が減少
することがなくなり、空気過剰率を発煙限界曲線に沿っ
て設定できるようになる。
一方、第４図に示すように、時刻ｔ３にＪ５いて燃焼負
荷が急減したとすると、急増の場合と同様に蒸気流量信
号ｆＡは即応するが、燃料流量信号ｆｓは［Ａよりも遅
れる。この結果、負荷急減時に過渡的に（時刻ｔ３から
１４の間）ｆＡ＜ｆｓとなる。したがって、低位信号選
択部２５は蒸気流量信号［Ａを出ツノ信号ｆｃとして空
気過剰率補正演算部２０に与える。蒸気流量信号「Ａは
燃焼負荷の変動に刈応するので、燃焼負荷急減の影響が
燃料流足の減少となって現われる前に空気過剰率を上げ
ることになる。この結果、一般的に燃焼制御系より応答
の遅い空気制御系の設定値を先行的に与えるので、発煙
領域に入ることがなくなる。
荷が急減したとすると、急増の場合と同様に蒸気流量信
号ｆＡは即応するが、燃料流量信号ｆｓは［Ａよりも遅
れる。この結果、負荷急減時に過渡的に（時刻ｔ３から
１４の間）ｆＡ＜ｆｓとなる。したがって、低位信号選
択部２５は蒸気流量信号［Ａを出ツノ信号ｆｃとして空
気過剰率補正演算部２０に与える。蒸気流量信号「Ａは
燃焼負荷の変動に刈応するので、燃焼負荷急減の影響が
燃料流足の減少となって現われる前に空気過剰率を上げ
ることになる。この結果、一般的に燃焼制御系より応答
の遅い空気制御系の設定値を先行的に与えるので、発煙
領域に入ることがなくなる。
第５図は本発明の別の実施例を示Ｕ’ ４Ｍ成図で、第
３図と回付ｇのものは同一物を承り。
３図と回付ｇのものは同一物を承り。
先の第３図の構成にＪ３いて【よ、空気過剰率補正演Ｕ
）部２０にＪ、り補正係数μａ／μ（μａ ：補正後の
空気過剰率）を求めこれを基準空気過剰率μに乗するこ
゛とで空気過剰率の補正を行なった。これに夕・］シて
、本実施例では、燃焼負荷の変動にＪ：る基ｉ％Ｉ：空
気過剰率μの補正弁Δμを低位信号選択部２５の出ノ）
ｆＣにしたがって出力する空気過剰率補正演算部２６を
もう（づ、これによる補正弁△μと基準空気過剰率μと
を加算器２７で加弾して補正後の空気過剰率μａ−μ＋
△μを得ることにある。このようにして補正された空気
過剰率μａは乗弾器２１で蒸気圧力調節部１６の９節信
号に乗じられた後、空気流量調節部１８の設定値として
Ｌゴえられる。
）部２０にＪ、り補正係数μａ／μ（μａ ：補正後の
空気過剰率）を求めこれを基準空気過剰率μに乗するこ
゛とで空気過剰率の補正を行なった。これに夕・］シて
、本実施例では、燃焼負荷の変動にＪ：る基ｉ％Ｉ：空
気過剰率μの補正弁Δμを低位信号選択部２５の出ノ）
ｆＣにしたがって出力する空気過剰率補正演算部２６を
もう（づ、これによる補正弁△μと基準空気過剰率μと
を加算器２７で加弾して補正後の空気過剰率μａ−μ＋
△μを得ることにある。このようにして補正された空気
過剰率μａは乗弾器２１で蒸気圧力調節部１６の９節信
号に乗じられた後、空気流量調節部１８の設定値として
Ｌゴえられる。
以上の実施例にＪ３いでは空気過剰率の補正による空気
流１１調節を例に説明し／ｊが、排ガス酸素濃度はグ気
過剰率との間に前述の近似関係があるから、刊ガス酸素
濃度設定値による空気流ｍ調節にも同様に適用できる。
流１１調節を例に説明し／ｊが、排ガス酸素濃度はグ気
過剰率との間に前述の近似関係があるから、刊ガス酸素
濃度設定値による空気流ｍ調節にも同様に適用できる。
［発明の効果］
以上説明したように本発明によれば、プロセスの燃焼負
荷の変動に際して、空気過剰率または排ガス酸素濃度設
定値を燃焼負荷に係わる信号と燃料流量信号のうちの低
い方の信号に基づいて補正するようにしたので、燃焼負
荷の急変詩においても従来技術にみられる過渡的不具合
を生ずることがなく、また発煙限界曲線をより満足する
運転ができ燃焼プロセスの省エネルギおよび公害防止を
より向上することが可能となる。
荷の変動に際して、空気過剰率または排ガス酸素濃度設
定値を燃焼負荷に係わる信号と燃料流量信号のうちの低
い方の信号に基づいて補正するようにしたので、燃焼負
荷の急変詩においても従来技術にみられる過渡的不具合
を生ずることがなく、また発煙限界曲線をより満足する
運転ができ燃焼プロセスの省エネルギおよび公害防止を
より向上することが可能となる。
第１図は発煙限界曲線の一例を示す図、第２図は従来の
燃焼プロセス制御系の構成図、第３図は本発明による燃
焼プロセス制御方法の一実施例を示す構成図、第４図は
第３図の構成における空気過剰率補正の説明図、第５図
は本発明ににる燃焼プロセス制御方法の別の実施例を示
す構成図である。 ２・・・ボイラＩ・ツム ３ ・・・ バ − ブー ５・・・燃料管 ６・・・空気管 ７・・・蒸気管 １０・・・燃料流量検出器 １１・・・）Ｉ；料流串調節弁 １２・・・空気流量検出器 １３・・・空気流置設ｎ１）弁 １４・・・蒸気圧力検出器 １５・・・熱気流Ｗ検出器 １６・・・蒸気圧力調節部 １７・・・燃料流量調節部 １８・・・空気流量ｉ；Ｉ！１節部 ′１９・・・１系数器 ２０．２６・・・空気過剰率補正演算部２／Ｉ・・・蒸
気流量→燃料流量変換部２５・・・イＬ（位信号選択部 第１図 →バーγの坊°粁流ｔ （’１０ ）
燃焼プロセス制御系の構成図、第３図は本発明による燃
焼プロセス制御方法の一実施例を示す構成図、第４図は
第３図の構成における空気過剰率補正の説明図、第５図
は本発明ににる燃焼プロセス制御方法の別の実施例を示
す構成図である。 ２・・・ボイラＩ・ツム ３ ・・・ バ − ブー ５・・・燃料管 ６・・・空気管 ７・・・蒸気管 １０・・・燃料流量検出器 １１・・・）Ｉ；料流串調節弁 １２・・・空気流量検出器 １３・・・空気流置設ｎ１）弁 １４・・・蒸気圧力検出器 １５・・・熱気流Ｗ検出器 １６・・・蒸気圧力調節部 １７・・・燃料流量調節部 １８・・・空気流量ｉ；Ｉ！１節部 ′１９・・・１系数器 ２０．２６・・・空気過剰率補正演算部２／Ｉ・・・蒸
気流量→燃料流量変換部２５・・・イＬ（位信号選択部 第１図 →バーγの坊°粁流ｔ （’１０ ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 燃焼プロレスから検出した燃焼負荷信号に基づいて１９
だ制御信号をプロセス燃焼系の燃料流量制御信号とする
ど共に、前記制御信号に空気過剰率（又はＪＪ＋ガス酸
素濃度設定値）を乗じた信号をプロレス燃焼系の空気流
罪制御信号どする燃焼プロセス制御系を有し、プロセス
の燃焼負荷の変動に際して、前記空気過剰率（又は排ガ
ス酸素濃度設定値）を、プロセスの燃ン焼負荷に係わる
信号とプロセス燃焼系から検出した燃料流量信号のうち
の低い方の信号に基づいて補正するようにしｌ〔ことを
特徴とり−る燃焼プロレス制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8069083A JPS59208320A (ja) | 1983-05-11 | 1983-05-11 | 燃焼プロセス制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8069083A JPS59208320A (ja) | 1983-05-11 | 1983-05-11 | 燃焼プロセス制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59208320A true JPS59208320A (ja) | 1984-11-26 |
Family
ID=13725325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8069083A Pending JPS59208320A (ja) | 1983-05-11 | 1983-05-11 | 燃焼プロセス制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59208320A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105698211A (zh) * | 2014-11-12 | 2016-06-22 | 财团法人工业技术研究院 | 燃烧系统的氧气浓度修正方法 |
| WO2016104383A1 (ja) * | 2014-12-25 | 2016-06-30 | 富士電機株式会社 | 燃焼制御装置、燃焼制御方法、燃焼制御プログラムおよびコンピュータ読み取り可能な記録媒体 |
-
1983
- 1983-05-11 JP JP8069083A patent/JPS59208320A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105698211A (zh) * | 2014-11-12 | 2016-06-22 | 财团法人工业技术研究院 | 燃烧系统的氧气浓度修正方法 |
| WO2016104383A1 (ja) * | 2014-12-25 | 2016-06-30 | 富士電機株式会社 | 燃焼制御装置、燃焼制御方法、燃焼制御プログラムおよびコンピュータ読み取り可能な記録媒体 |
| JPWO2016104383A1 (ja) * | 2014-12-25 | 2017-04-27 | 富士電機株式会社 | 燃焼制御装置、燃焼制御方法および燃焼制御プログラム |
| CN106796029A (zh) * | 2014-12-25 | 2017-05-31 | 富士电机株式会社 | 燃烧控制装置、燃烧控制方法、燃烧控制程序及计算机可读存储介质 |
| TWI677649B (zh) * | 2014-12-25 | 2019-11-21 | 日商富士電機股份有限公司 | 燃燒控制裝置、燃燒控制方法及電腦可讀取的記錄媒體 |
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