JPS59208264A - 無段変速機における摩擦輪 - Google Patents
無段変速機における摩擦輪Info
- Publication number
- JPS59208264A JPS59208264A JP8252383A JP8252383A JPS59208264A JP S59208264 A JPS59208264 A JP S59208264A JP 8252383 A JP8252383 A JP 8252383A JP 8252383 A JP8252383 A JP 8252383A JP S59208264 A JPS59208264 A JP S59208264A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- friction
- rotary plate
- disk
- durability
- friction disk
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H55/00—Elements with teeth or friction surfaces for conveying motion; Worms, pulleys or sheaves for gearing mechanisms
- F16H55/32—Friction members
- F16H55/36—Pulleys
- F16H55/38—Means or measures for increasing adhesion
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pulleys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は無段変速機における摩擦輪に関し、さらに詳し
くは、摩擦円板の外周に取り付けられている摩擦輪を改
良した無段変速機における摩擦輪に関するものである。
くは、摩擦円板の外周に取り付けられている摩擦輪を改
良した無段変速機における摩擦輪に関するものである。
例えは小型除雪車におけるゴム履帯及びゴム車輪の走行
速度を変更するのに用いられている無段変速機は、駆動
源により駆動軸を介して回転される駆動回転板と、この
駆動回転板の表面に直交して圧接され外周にゴム製の摩
擦輪を取り付けた摩擦円板とからなり、この摩擦円板の
駆動回転板に対する径方向接触位置を変更する！ ことにより、摩擦円板の回転速度及び回転方向を変更す
る一方、摩擦円板を駆動回転板から離間すること、また
は駆動回転板の回転中心位置に保持することにより、摩
擦円板の回転を停止し得るように構成されている。
速度を変更するのに用いられている無段変速機は、駆動
源により駆動軸を介して回転される駆動回転板と、この
駆動回転板の表面に直交して圧接され外周にゴム製の摩
擦輪を取り付けた摩擦円板とからなり、この摩擦円板の
駆動回転板に対する径方向接触位置を変更する！ ことにより、摩擦円板の回転速度及び回転方向を変更す
る一方、摩擦円板を駆動回転板から離間すること、また
は駆動回転板の回転中心位置に保持することにより、摩
擦円板の回転を停止し得るように構成されている。
従って、この種無段変速機は、その動力伝達中、前記摩
擦円板の外周に取り付けられたゴム製の摩擦＠多こ、 （ａｌ駆動回転板への圧接による圧縮応力、（ｂｌ駆動
回転板からの回転１−ルク伝達による引張応力、 （Ｃ１駆動回転板との接触部の内外周差による剪断応力
、 が作用する一方、これら各応力によって駆動回転板との
接触部には熱が発生ずる。
擦円板の外周に取り付けられたゴム製の摩擦＠多こ、 （ａｌ駆動回転板への圧接による圧縮応力、（ｂｌ駆動
回転板からの回転１−ルク伝達による引張応力、 （Ｃ１駆動回転板との接触部の内外周差による剪断応力
、 が作用する一方、これら各応力によって駆動回転板との
接触部には熱が発生ずる。
この現象は、大きなトルク伝達力を得るため摩擦円板の
駆動回転板−への圧接力を大きくすればするは？顕著に
なり、早期にクラックが発生ずる等摩擦輪の寿命を著し
く短縮する、すなわら、熱の発生はゴムを熱老化せしめ
、この結果、摩擦輪を構成するゴムが軟化し粘着性が発
生して駆動回転板の表面に付着し、摩耗が促進されるば
かりでなく、摩擦係数が低下してトルク伝達力か低下す
る。さらにこの熱老化現象は、空気中の酸素の影響によ
り、高’ｌＸｕ酸化現象を起し、表面硬化をより促進す
るため早期にクランクが発生ずる。
駆動回転板−への圧接力を大きくすればするは？顕著に
なり、早期にクラックが発生ずる等摩擦輪の寿命を著し
く短縮する、すなわら、熱の発生はゴムを熱老化せしめ
、この結果、摩擦輪を構成するゴムが軟化し粘着性が発
生して駆動回転板の表面に付着し、摩耗が促進されるば
かりでなく、摩擦係数が低下してトルク伝達力か低下す
る。さらにこの熱老化現象は、空気中の酸素の影響によ
り、高’ｌＸｕ酸化現象を起し、表面硬化をより促進す
るため早期にクランクが発生ずる。
特に、従来、摩擦輪に用いられている５ＢＲ（スチレン
ブタジェンゴム）を主体としたＪＩＳ、 Ａ硬度７０
程度のゴムは熱による老化が進むと破断伸びが低下する
ため、局部変形に耐えられずしばしばクランクが発生す
るという欠点があった。
ブタジェンゴム）を主体としたＪＩＳ、 Ａ硬度７０
程度のゴムは熱による老化が進むと破断伸びが低下する
ため、局部変形に耐えられずしばしばクランクが発生す
るという欠点があった。
本発明は上述した問題点を解消すべく検討の結果、導か
れたものである。
れたものである。
従って、本発明の目的は、摩擦円板の外周に取り付けら
れた摩擦輪を構成するゴムを工夫することにより、伝達
性及び耐久性に優れた無段変速機における摩擦輪を提供
することにある。
れた摩擦輪を構成するゴムを工夫することにより、伝達
性及び耐久性に優れた無段変速機における摩擦輪を提供
することにある。
すなわち本発明は、駆動源により回転される駆動回転板
と、この駆動回転板の表面に直交して圧接され外周に摩
擦輪を取り付けた摩擦円板とからなり、この摩擦円板の
駆動回転板に夕づする径方向接触位置を変更することに
より、摩擦円板の回転速度及び回転方向を変更し得るよ
うにした無段変速機において、前記摩擦円板の外周に取
り付けた摩擦輪を、体積比で４〜２３％の短繊維を混入
したクロロプレンゴムにより成型したことを特徴とする
無段変速機における摩擦輪を、その要旨とするものであ
る。
と、この駆動回転板の表面に直交して圧接され外周に摩
擦輪を取り付けた摩擦円板とからなり、この摩擦円板の
駆動回転板に夕づする径方向接触位置を変更することに
より、摩擦円板の回転速度及び回転方向を変更し得るよ
うにした無段変速機において、前記摩擦円板の外周に取
り付けた摩擦輪を、体積比で４〜２３％の短繊維を混入
したクロロプレンゴムにより成型したことを特徴とする
無段変速機における摩擦輪を、その要旨とするものであ
る。
以下本発明を実施例により図面を参照して具体的に説明
する。
する。
第１図〜第３図ｆａｌ ｆｂ）は本発明の実施例からな
る無段変速機構を示すもので、第１図は一部を切欠した
正面視説明図、第２図は本発明の要部をなす摩擦円板を
示す一部を切欠した拡大正面図、第３図（８１（ｂｌは
それぞれ摩擦円板特にその摩擦輪を示す一部を切欠した
斜視図である。
る無段変速機構を示すもので、第１図は一部を切欠した
正面視説明図、第２図は本発明の要部をなす摩擦円板を
示す一部を切欠した拡大正面図、第３図（８１（ｂｌは
それぞれ摩擦円板特にその摩擦輪を示す一部を切欠した
斜視図である。
図においてＥは、本発明の実施例からなる無段変速機構
であって、駆動源（図示しない）により駆動軸１１を介
して回転される駆動回転板１０と、この駆動回転板１０
の表面に直交して圧接され外周にゴム製のＰ７：ｔ’Ｘ
輪２１を取り付けた摩擦円板２０とからなり、この摩擦
円板２０の駆動回転板ｌＯに対する径方向接触位置を変
更することにより、摩擦円板２０の回転速度及び回転方
向を変更する一方、摩擦円板２０を駆動回転板１０から
離間することにより、摩擦円板２０の回転を停止し得る
ように構成されており、特に本発明においては、前記摩
擦円板２０の外周に取り付けた摩擦輪２１を、体積比で
４〜２３％の短繊維Ｓを混入したクロロプレンゴムによ
り成型しである。
であって、駆動源（図示しない）により駆動軸１１を介
して回転される駆動回転板１０と、この駆動回転板１０
の表面に直交して圧接され外周にゴム製のＰ７：ｔ’Ｘ
輪２１を取り付けた摩擦円板２０とからなり、この摩擦
円板２０の駆動回転板ｌＯに対する径方向接触位置を変
更することにより、摩擦円板２０の回転速度及び回転方
向を変更する一方、摩擦円板２０を駆動回転板１０から
離間することにより、摩擦円板２０の回転を停止し得る
ように構成されており、特に本発明においては、前記摩
擦円板２０の外周に取り付けた摩擦輪２１を、体積比で
４〜２３％の短繊維Ｓを混入したクロロプレンゴムによ
り成型しである。
さらにこの構造を詳細に説明すると、本発明の要部を構
成する摩擦円板２０ば、本実施例において第２図に示す
ように、フランジ２２を固着した回転トルク伝達軸２３
と、この回転トルク伝達軸２３のフランジ２２にボルト
２４で着脱可能に取り付けられた摩擦輪取付円板２５と
、この摩擦輪取付円板２５の外周に一体的に加硫接着さ
れた前記摩擦輪２１とから構成されている。
成する摩擦円板２０ば、本実施例において第２図に示す
ように、フランジ２２を固着した回転トルク伝達軸２３
と、この回転トルク伝達軸２３のフランジ２２にボルト
２４で着脱可能に取り付けられた摩擦輪取付円板２５と
、この摩擦輪取付円板２５の外周に一体的に加硫接着さ
れた前記摩擦輪２１とから構成されている。
そしてこの摩擦輪２１は、前述したように、体積比で４
〜２３％の短繊維Ｓを混入したクロロプレンゴムにより
成型されている。
〜２３％の短繊維Ｓを混入したクロロプレンゴムにより
成型されている。
このように短繊維Ｓの含有率を、体積比で４〜２３％の
範囲に設定したのは、これが４％未満では、後述する実
験結果から明らかなように耐久性を向上せしめることが
できず、また２３％を超えるとやはり耐久性が低下する
一方摩擦係数の値が低下する傾向があるからである。な
おこの短繊維の含有率を、体積比で８〜１７％の範囲に
設定すると、より好ましい耐久性が得られる。
範囲に設定したのは、これが４％未満では、後述する実
験結果から明らかなように耐久性を向上せしめることが
できず、また２３％を超えるとやはり耐久性が低下する
一方摩擦係数の値が低下する傾向があるからである。な
おこの短繊維の含有率を、体積比で８〜１７％の範囲に
設定すると、より好ましい耐久性が得られる。
また混入する短繊維ＳのＪｒＡ質は、綿、レーヨン、ア
ラミド、ビニロン等が好ましい。これは他の繊維と比較
して同量の混入量において、摩擦部のよりたがいモジュ
ラスが得られるからである。
ラミド、ビニロン等が好ましい。これは他の繊維と比較
して同量の混入量において、摩擦部のよりたがいモジュ
ラスが得られるからである。
さらに混入する短繊維Ｓの長さは３〜１２關か好ましい
。これは３ａＩＩ未ｌ茜では、後述する実験結果から明
らかなように耐久性を向上せしめることかできず、また
１２ｍｍを超えるとやはり耐久性が低下するからである
。
。これは３ａＩＩ未ｌ茜では、後述する実験結果から明
らかなように耐久性を向上せしめることかできず、また
１２ｍｍを超えるとやはり耐久性が低下するからである
。
し、かも混入された短繊維Ｓの１馳１ｉ輪２１内ての方
向ば、第３図（ａ）に示すようにｇ（Ｈ輪２１の円周方
向に対して直角方向、あるいわ第３図（ｂｌに示すよう
に摩擦輪２１の円周方向と平行になるよう混入すること
が、クラックの発生及びその成長を抑制することができ
、耐久性をより−ｊ關向上せし、めることができるので
好ましい。
向ば、第３図（ａ）に示すようにｇ（Ｈ輪２１の円周方
向に対して直角方向、あるいわ第３図（ｂｌに示すよう
に摩擦輪２１の円周方向と平行になるよう混入すること
が、クラックの発生及びその成長を抑制することができ
、耐久性をより−ｊ關向上せし、めることができるので
好ましい。
次に実験例により本発明の詳細な説明する。
本実験に用いた本実施例の摩擦円板２０ （第２図参照
）の諸元は次の通りである。
）の諸元は次の通りである。
摩擦輪２１の幅・・・・・・・Ｔｆｉｌ駆動回転板１０
との接触幅・・ｔ ｍ＋ｉ摩擦輪２１の基材・・クロロ
ブレンゴム短繊維Ｓの材質・・綿及びレーヨン各５０％
短繊維Ｓの長さ・・・・・・・・６蘭 短繊維Ｓの含有体積比・・・・・１３％短繊維Ｓの方向
・・摩擦軸２１の円周方向Ｇこ対して直角方向 実施例 本実験では、１９擦円板２０の比較例として、（１１摩
（が輪２１をウレタンゴム（ＵＲ＞のみにより成型した
もの、 （２）摩擦輪２１を天然ゴム（ＮＲ）のみにより成型し
たもの、 （３）摩擦輪２１をスチレンブタジェンゴム（ＳＢＲ）
のみにより成 型したもの、 （４）摩擦輪２１をクロロブレンゴム（ＣＲ）のみによ
り成 型したもの、 （５）摩擦輪２１を上記ＳＢＲを括材とし、ごれに前記
本発明の実施例摩擦輪と同様に短繊維を混入しで成型し
たもの、 を用意した。
との接触幅・・ｔ ｍ＋ｉ摩擦輪２１の基材・・クロロ
ブレンゴム短繊維Ｓの材質・・綿及びレーヨン各５０％
短繊維Ｓの長さ・・・・・・・・６蘭 短繊維Ｓの含有体積比・・・・・１３％短繊維Ｓの方向
・・摩擦軸２１の円周方向Ｇこ対して直角方向 実施例 本実験では、１９擦円板２０の比較例として、（１１摩
（が輪２１をウレタンゴム（ＵＲ＞のみにより成型した
もの、 （２）摩擦輪２１を天然ゴム（ＮＲ）のみにより成型し
たもの、 （３）摩擦輪２１をスチレンブタジェンゴム（ＳＢＲ）
のみにより成 型したもの、 （４）摩擦輪２１をクロロブレンゴム（ＣＲ）のみによ
り成 型したもの、 （５）摩擦輪２１を上記ＳＢＲを括材とし、ごれに前記
本発明の実施例摩擦輪と同様に短繊維を混入しで成型し
たもの、 を用意した。
上述のような諸元の各摩擦円板２０を、駆動回転板１０
の中心から右側１． ｍｉの位置で接触せしめ、この摩
擦円板２０を圧接力Ｗｋｇで駆動回転板１０に圧接し、
駆動回転板１０を駆動する一方摩擦円板２０の回転トル
ク伝達軸２３にＱｋｇ−ｍの負荷を与えて耐久試験をお
こなった。
の中心から右側１． ｍｉの位置で接触せしめ、この摩
擦円板２０を圧接力Ｗｋｇで駆動回転板１０に圧接し、
駆動回転板１０を駆動する一方摩擦円板２０の回転トル
ク伝達軸２３にＱｋｇ−ｍの負荷を与えて耐久試験をお
こなった。
第４回は、耐久限界をクラックの発生又は摩耗量が半径
で０．３％を超える伏態に置いて評価した結果である。
で０．３％を超える伏態に置いて評価した結果である。
第４１Ｍ＋において、縦軸には最小必要耐久時間に対す
る指数、横軸には各摩擦円板を示しである。
る指数、横軸には各摩擦円板を示しである。
１−述した実験の結果、
（、」）ウレタンゴム（ＵＲ）、天然ゴム（Ｎｌ２）の
みで成型した摩擦輪は共に駆動回転板の表面にコムかイ
【１着し摩照係数の低下からスリ・ノブか１１９大し不
可、 ｔｂ）スチレンブタジェンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレ
ンゴム（ＣＲ）のみで成型した摩擦軸は共にクラックが
発生して不可、 （Ｃ）スチレンブタジェンゴム（ＳＢＲ）に本発明の実
施例と同様に短繊維を混入した摩擦輪は摩耗量が多く不
可、 であった。
みで成型した摩擦輪は共に駆動回転板の表面にコムかイ
【１着し摩照係数の低下からスリ・ノブか１１９大し不
可、 ｔｂ）スチレンブタジェンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレ
ンゴム（ＣＲ）のみで成型した摩擦軸は共にクラックが
発生して不可、 （Ｃ）スチレンブタジェンゴム（ＳＢＲ）に本発明の実
施例と同様に短繊維を混入した摩擦輪は摩耗量が多く不
可、 であった。
これに対し本発明の実施例摩擦輪は、最小必要耐久時間
の２００％経過後もクラックの発生は認められず、摩擦
量も半径で０．１％であった。
の２００％経過後もクラックの発生は認められず、摩擦
量も半径で０．１％であった。
この結果から、体積比で１３％の短繊維を混入したクロ
ロプレンゴムにより成型した摩擦軸を備えた摩擦円板は
、大幅に耐久性を向上することかできることかわかる。
ロプレンゴムにより成型した摩擦軸を備えた摩擦円板は
、大幅に耐久性を向上することかできることかわかる。
実施例
本実験は、実験例１で用いた本発明の実施例摩擦円板で
摩擦輪を構成するクロロブレンコム中に混入された短繊
維の体積比を種々変えて、耐久性試験を行った。
摩擦輪を構成するクロロブレンコム中に混入された短繊
維の体積比を種々変えて、耐久性試験を行った。
その結果を第５図に示す。第５図において、１１従軸左
側には最小必要耐久時間に対する指数、横軸には繊維含
有率（体積比）、縦軸右側には摩擦係数かそれぞれ取っ
である。
側には最小必要耐久時間に対する指数、横軸には繊維含
有率（体積比）、縦軸右側には摩擦係数かそれぞれ取っ
である。
この結果、短繊維Ｓの含有率が、体積比で４％未ｌ＾：
、では、図から明らかなように耐久性か低下し、また２
３％を超えるとやはり耐久性が低下するーブ）１ｇ擦係
数の値か低下する傾向があることかわかる。なお図から
この短繊維の含有率を、体積比で８〜１７％の範囲に設
定すると、実に最小必要耐久時間の２００％を超える耐
久性か得られ、さらに好ましいことかわかる。
、では、図から明らかなように耐久性か低下し、また２
３％を超えるとやはり耐久性が低下するーブ）１ｇ擦係
数の値か低下する傾向があることかわかる。なお図から
この短繊維の含有率を、体積比で８〜１７％の範囲に設
定すると、実に最小必要耐久時間の２００％を超える耐
久性か得られ、さらに好ましいことかわかる。
また図中破線は、駆動回転板と摩擦円板との計算−ｈの
変速比（２Ｌ／ Ｄ ＞ による回転比を、スリップ率
Ｏ％とし２０％スリップ時の負荷から算出したｒＹ擦係
数の変化を示すものである。
変速比（２Ｌ／ Ｄ ＞ による回転比を、スリップ率
Ｏ％とし２０％スリップ時の負荷から算出したｒＹ擦係
数の変化を示すものである。
なお短繊維の長さに関し０．５〜１２龍のものを６・（
色価したところ、短繊維の長さが３〜１２鰭のものか好
ましく耐久性の向上に寄与することがわかった。
色価したところ、短繊維の長さが３〜１２鰭のものか好
ましく耐久性の向上に寄与することがわかった。
これは３闘未満では、耐久性を向上せＵ７めることがて
きず、また１２ＩＩＩＩ１１を超えるとやはり耐久性が
低下するからである。
きず、また１２ＩＩＩＩ１１を超えるとやはり耐久性が
低下するからである。
しかも混入された短繊維の摩擦軸内での方向は、第３図
（ａｌに示すように摩擦輪の円周方向に対して直角方向
、あるいわ第３図（ｂ）に示すように摩擦輪の円周方向
と平行になるよう混入することか、クラックの発生及び
その成長を抑制することができ、耐久性をより一層向上
せしめることができるので好ましいことがわかった。
（ａｌに示すように摩擦輪の円周方向に対して直角方向
、あるいわ第３図（ｂ）に示すように摩擦輪の円周方向
と平行になるよう混入することか、クラックの発生及び
その成長を抑制することができ、耐久性をより一層向上
せしめることができるので好ましいことがわかった。
本発明は上述したように、駆動源により回転される駆動
回転板と、この駆動回転板の表面に直交して圧接され外
周に摩擦輪を取り付けた摩擦円板とからなり、この摩擦
円板の駆動回転板に対する径方向接触位置を変更するこ
とにより、摩擦円板の回転速度及び回転方向を変更し得
るようにした無段変速機において、前記Ｅｌ擦円板の外
周に取り付けた摩擦輪を、体積比で４〜２３％の短繊維
を混入したクロロプレンゴムにより成型したから、回転
トルク伝達性及び耐久性を大幅に向上することができ優
れた無段変速機における摩擦輪を１Ｍることができる。
回転板と、この駆動回転板の表面に直交して圧接され外
周に摩擦輪を取り付けた摩擦円板とからなり、この摩擦
円板の駆動回転板に対する径方向接触位置を変更するこ
とにより、摩擦円板の回転速度及び回転方向を変更し得
るようにした無段変速機において、前記Ｅｌ擦円板の外
周に取り付けた摩擦輪を、体積比で４〜２３％の短繊維
を混入したクロロプレンゴムにより成型したから、回転
トルク伝達性及び耐久性を大幅に向上することができ優
れた無段変速機における摩擦輪を１Ｍることができる。
第１図〜第３図（ａｌ （ｂｌは本発明の実施例からな
る無段変速機を示すもので、第１図は一部を切欠した正
面視説明図、第２図は本発明の要部をなず１駅擦円板を
示す一部を切欠した拡大正面図、第３１図＋ａｌ （ｂ
ｌはそれぞれ摩擦円板特にその摩擦輪を示す一部を切欠
した斜視図、第４図は摩擦輪を構成するコムの種頬と耐
久性との関係を示す図、第５図は摩擦軸を構成するゴム
の繊維含そｔ率と耐久性及び摩擦係数との関係を示す図
である。 １０・・・駆動回転板１．２０・・・摩擦円板、２１・
・・摩擦輪、Ｓ・・・短繊維。 代理人 弁理士 小用信− 弁理士 野口腎照 弁理士 斎下和彦
る無段変速機を示すもので、第１図は一部を切欠した正
面視説明図、第２図は本発明の要部をなず１駅擦円板を
示す一部を切欠した拡大正面図、第３１図＋ａｌ （ｂ
ｌはそれぞれ摩擦円板特にその摩擦輪を示す一部を切欠
した斜視図、第４図は摩擦輪を構成するコムの種頬と耐
久性との関係を示す図、第５図は摩擦軸を構成するゴム
の繊維含そｔ率と耐久性及び摩擦係数との関係を示す図
である。 １０・・・駆動回転板１．２０・・・摩擦円板、２１・
・・摩擦輪、Ｓ・・・短繊維。 代理人 弁理士 小用信− 弁理士 野口腎照 弁理士 斎下和彦
Claims (1)
- 駆動源により回転される駆動回転板と、この駆動回転板
の表面に直交して圧接され外周に摩擦輪を取り付けた摩
擦円板とからなり、この摩擦円板の駆動回転板に対する
径方向接触位置を変更するごとにより、１ソ擦円板の回
転速度及び回転方向を変更し得るようにした無段変速機
において、前記１さに擦円板の外周に取り付けた摩擦輪
を、体積比で４〜２３％の短繊維を混入したりじ１０プ
レンコムにより成型したことを特徴とする無段変速機に
おける摩擦輪。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8252383A JPS59208264A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 無段変速機における摩擦輪 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8252383A JPS59208264A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 無段変速機における摩擦輪 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59208264A true JPS59208264A (ja) | 1984-11-26 |
Family
ID=13776882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8252383A Pending JPS59208264A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 無段変速機における摩擦輪 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59208264A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6193660U (ja) * | 1984-11-22 | 1986-06-17 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50128045A (ja) * | 1974-03-29 | 1975-10-08 | ||
| JPS5135667A (ja) * | 1974-09-20 | 1976-03-26 | Toa Nenryo Kogyo Kk |
-
1983
- 1983-05-13 JP JP8252383A patent/JPS59208264A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50128045A (ja) * | 1974-03-29 | 1975-10-08 | ||
| JPS5135667A (ja) * | 1974-09-20 | 1976-03-26 | Toa Nenryo Kogyo Kk |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6193660U (ja) * | 1984-11-22 | 1986-06-17 |
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