JPS59207552A - X線管回転陽極用複合ターゲットの製造法 - Google Patents
X線管回転陽極用複合ターゲットの製造法Info
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- JPS59207552A JPS59207552A JP8335083A JP8335083A JPS59207552A JP S59207552 A JPS59207552 A JP S59207552A JP 8335083 A JP8335083 A JP 8335083A JP 8335083 A JP8335083 A JP 8335083A JP S59207552 A JPS59207552 A JP S59207552A
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- alloy
- rotating anode
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- composite target
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J35/00—X-ray tubes
- H01J35/02—Details
- H01J35/04—Electrodes ; Mutual position thereof; Constructional adaptations therefor
- H01J35/08—Anodes; Anti cathodes
- H01J35/10—Rotary anodes; Arrangements for rotating anodes; Cooling rotary anodes
- H01J35/108—Substrates for and bonding of emissive target, e.g. composite structures
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、X線管回転陽極用複合ターゲットに係り、特
にW又はW合金等の金属又は合金と黒鉛基体とを接合し
たX )H’#回転陽極用複合ターゲントに関する。
にW又はW合金等の金属又は合金と黒鉛基体とを接合し
たX )H’#回転陽極用複合ターゲントに関する。
従来からX線管回転陽極用複合ターゲットとしてはWの
単板が用いられてきた。その性能改善のためWvこRe
’、Osなどの元素が少量加えられている。Wは尚融点
、高密度であるためにX=看メタ−ゲットして診れてい
るが、最近医療機器用のX5lCTの画像の鮮明化と熾
影時間の短怖のため大容量のものが要求でれている。こ
のためターゲットの、I−#奴としては、直径を大きく
するとともに軽量化する必要がある1、この目的のため
に、ターゲットの祇子衝匁mlのみをW合金を用い、そ
の実間の部分に比重の小さいMOおよびグラファイトを
接着させたシV−Re/グラファイトおよびW−Re
/ M o /グラファイトの複合ターゲットが提冥さ
れてきた。しかしながら、このような複合ターゲットの
製造に問題がある。すなわち、W合金とへ40との仮台
体は金属同志のだめ強固な接着が可能であるので問題は
ない。しかし、〜■金合金よびMOとグラフブイととの
接着法に問題がある。
単板が用いられてきた。その性能改善のためWvこRe
’、Osなどの元素が少量加えられている。Wは尚融点
、高密度であるためにX=看メタ−ゲットして診れてい
るが、最近医療機器用のX5lCTの画像の鮮明化と熾
影時間の短怖のため大容量のものが要求でれている。こ
のためターゲットの、I−#奴としては、直径を大きく
するとともに軽量化する必要がある1、この目的のため
に、ターゲットの祇子衝匁mlのみをW合金を用い、そ
の実間の部分に比重の小さいMOおよびグラファイトを
接着させたシV−Re/グラファイトおよびW−Re
/ M o /グラファイトの複合ターゲットが提冥さ
れてきた。しかしながら、このような複合ターゲットの
製造に問題がある。すなわち、W合金とへ40との仮台
体は金属同志のだめ強固な接着が可能であるので問題は
ない。しかし、〜■金合金よびMOとグラフブイととの
接着法に問題がある。
従来このような複合ターゲットの接着には、まずグラフ
ァイト基体にろ9材としてZr、MO。
ァイト基体にろ9材としてZr、MO。
Re 、 Wなどを単独あるいはに(種を用いる。これ
にエチルセルローズなどの有機溶剤を加え、ペースト状
にして塗布したものを中間)〜とじて形成する。仄いて
その上にW合金板をのせ、加圧しながら、高温((加熱
して接着する方法か採用されている。この従来法では製
造中に浴剤から水分や不純物が排出しまた酸化物が解離
する。これがろう材を酸化して基板とのぬれ性全阻害す
るため、健全な接合層を形成することができないという
同項がある。
にエチルセルローズなどの有機溶剤を加え、ペースト状
にして塗布したものを中間)〜とじて形成する。仄いて
その上にW合金板をのせ、加圧しながら、高温((加熱
して接着する方法か採用されている。この従来法では製
造中に浴剤から水分や不純物が排出しまた酸化物が解離
する。これがろう材を酸化して基板とのぬれ性全阻害す
るため、健全な接合層を形成することができないという
同項がある。
本発明の目的は、金属又は合金とグラファイト(黒鉛)
とのJを合強度の高いX線管回転陽極用複合ターゲット
を提供することにある。
とのJを合強度の高いX線管回転陽極用複合ターゲット
を提供することにある。
本発明者らはX腺骨回転陽極用複合ターゲットの製造法
として、合金共晶組成を有するろう材を用い、強制還元
2j囲気又は炭素雰囲気内でX線営1吏用時におけるタ
ーゲット温度で、かつ接着層の温度は1350U以上に
なるような温度で加熱することによって生じる発生期の
炭素等により被接着金属および合金の表面酸化物を還元
し、活性な表面および共晶組成を生成させ、グラファイ
トと被接着金属および合金間のすきまから毛細官現象に
より恣けたろう材が疫透させる方法を既に出願した。こ
の方法ではグラファイトと被接着金属および合金のぬれ
はよく、かつ極めて薄い接着層るるいは中間層が形1反
される。しかし、この方法は黒鉛基体の種別、特にその
黒鉛のみかけ比重の違いによる黒鉛基体の違いによって
黒鉛基体と金属又は合金とのろう骨接合部の強度が十分
でない場合も生じる。
として、合金共晶組成を有するろう材を用い、強制還元
2j囲気又は炭素雰囲気内でX線営1吏用時におけるタ
ーゲット温度で、かつ接着層の温度は1350U以上に
なるような温度で加熱することによって生じる発生期の
炭素等により被接着金属および合金の表面酸化物を還元
し、活性な表面および共晶組成を生成させ、グラファイ
トと被接着金属および合金間のすきまから毛細官現象に
より恣けたろう材が疫透させる方法を既に出願した。こ
の方法ではグラファイトと被接着金属および合金のぬれ
はよく、かつ極めて薄い接着層るるいは中間層が形1反
される。しかし、この方法は黒鉛基体の種別、特にその
黒鉛のみかけ比重の違いによる黒鉛基体の違いによって
黒鉛基体と金属又は合金とのろう骨接合部の強度が十分
でない場合も生じる。
本発明は、黒鉛基体のみかけ比重前の47性の如1”J
にかかわらず黒鉛基体と金属又は合金との接合強度を高
くしだX線訂回転1窮極用複合ターケソトであって、金
、属又は合金と黒鉛基板とを接合してなるX線管回転陽
蜘用複合ターゲットにおいて、前記黒鉛基&メは前記金
属又は合金との接合面9]]の表面層が内部、智よりも
黒鉛の占有率が小さく、かつ金属又は合(りが侵入して
いることを特徴とする。
にかかわらず黒鉛基体と金属又は合金との接合強度を高
くしだX線訂回転1窮極用複合ターケソトであって、金
、属又は合金と黒鉛基板とを接合してなるX線管回転陽
蜘用複合ターゲットにおいて、前記黒鉛基&メは前記金
属又は合金との接合面9]]の表面層が内部、智よりも
黒鉛の占有率が小さく、かつ金属又は合(りが侵入して
いることを特徴とする。
以ド本光明をさらに詳++aに説明する。
本発明において黒鉛基板と接合される金属又は合金は、
W又はW合金をあげることができ、徒たW合金としてW
−Re 、 W −Q s等をあげることができる。
W又はW合金をあげることができ、徒たW合金としてW
−Re 、 W −Q s等をあげることができる。
これらの金属又は合金と接合される黒鉛基板は金属又は
合金との接合面側の表面層が内部層よりも黒鉛の占有率
が小さくかつその表面層にろう材やW又は″W金合金が
侵入されている。黒鉛基体の表面層の黒鉛占有率は1.
8 / 2.2より小さいことが望ましく、また黒鉛比
重の理論値は2.2であり、黒鉛基体の@度が第1図に
示すように1.8以上のとき黒鉛基体の破壊回転数が特
に多くなるので、内部層の黒鉛占有率は1.8 / 2
.2以上であることが望ましい。黒鉛基体の表面層の黒
鉛占有率が1.8 / 2.2よりも大きい場合、その
表面ノ茜に侵入するろう材等の比率754&なるためろ
う材等による錨効果が少なくなシ金橘又は合金と黒鉛基
板との接合強度が不十分なものとなる。一方黒鉛基体の
内部層の黒鉛占有率が1.8 / 2.2よシも小さい
場合、陽極ターゲットとしての回転破壊強度が低下する
ために望ましくない。また黒鉛占有率が1.8 / 2
.2よりも小さい表面層は黒鉛基体の表面から1000
μmまでの深さにあることが望ましい。金属又は合金と
黒鉛基体とのノ妾合頂度面からみれは黒鉛占有率の表面
層の深さが深くとも差異ないが陽極ターゲットとしての
回転破壊強度が低下することになる。
合金との接合面側の表面層が内部層よりも黒鉛の占有率
が小さくかつその表面層にろう材やW又は″W金合金が
侵入されている。黒鉛基体の表面層の黒鉛占有率は1.
8 / 2.2より小さいことが望ましく、また黒鉛比
重の理論値は2.2であり、黒鉛基体の@度が第1図に
示すように1.8以上のとき黒鉛基体の破壊回転数が特
に多くなるので、内部層の黒鉛占有率は1.8 / 2
.2以上であることが望ましい。黒鉛基体の表面層の黒
鉛占有率が1.8 / 2.2よりも大きい場合、その
表面ノ茜に侵入するろう材等の比率754&なるためろ
う材等による錨効果が少なくなシ金橘又は合金と黒鉛基
板との接合強度が不十分なものとなる。一方黒鉛基体の
内部層の黒鉛占有率が1.8 / 2.2よシも小さい
場合、陽極ターゲットとしての回転破壊強度が低下する
ために望ましくない。また黒鉛占有率が1.8 / 2
.2よりも小さい表面層は黒鉛基体の表面から1000
μmまでの深さにあることが望ましい。金属又は合金と
黒鉛基体とのノ妾合頂度面からみれは黒鉛占有率の表面
層の深さが深くとも差異ないが陽極ターゲットとしての
回転破壊強度が低下することになる。
上記のような黒鉛占有率を有する表面層を得るための方
法として例えば黒鉛は600Cで燃焼をしd始すること
から600C以上の1酸素を含む気体中で加熱し、直ち
に液体中にVU入れる方法が好適である。この方法では
黒鉛基体の表面の遊離微粉黒鉛、葎発注成分考の不純物
が焼失するために黒船基体の表面!凶が黒鉛占有率の少
ないものとなりまた清浄かつ活性な黒鉛表面が得られる
。
法として例えば黒鉛は600Cで燃焼をしd始すること
から600C以上の1酸素を含む気体中で加熱し、直ち
に液体中にVU入れる方法が好適である。この方法では
黒鉛基体の表面の遊離微粉黒鉛、葎発注成分考の不純物
が焼失するために黒船基体の表面!凶が黒鉛占有率の少
ないものとなりまた清浄かつ活性な黒鉛表面が得られる
。
また黒鉛基体の表面は黒鉛表面粗さが1μm〜1000
μn】とすることが望ましい。黒鉛表面粗さが1μmよ
りも小さい場合黒鉛基体の表面層に金橋又は合金の侵入
駿が少なくなるためにM層強度が小十分であり、また黒
鉛表面粗さが1000μm以上となると陽極ターゲット
としての回転破壊強度が低下するノ古れかある。特に黒
鉛ん、板の黒鉛表面での黒鉛粒子の1ノミ面形状全円形
又は悄円形に近什+lA−ふik IF +γi、ヱ、
W1+fk A−砧口吉;冬テi 〜Q Q 、#
mであるとき荷に接合強度が高いものとなる。黒鉛基
体の辰面汁さを所定の1直にするための方法として、例
えば黒鉛基体の表面を做1戒研剛、ヤスリ掛ケ、サンド
ペーハー、ショツトブラスト、ホーニング、ブラスシン
グ、湿式および乾式エツチング、レーザ照射等の手段に
よって達成することができる。
μn】とすることが望ましい。黒鉛表面粗さが1μmよ
りも小さい場合黒鉛基体の表面層に金橋又は合金の侵入
駿が少なくなるためにM層強度が小十分であり、また黒
鉛表面粗さが1000μm以上となると陽極ターゲット
としての回転破壊強度が低下するノ古れかある。特に黒
鉛ん、板の黒鉛表面での黒鉛粒子の1ノミ面形状全円形
又は悄円形に近什+lA−ふik IF +γi、ヱ、
W1+fk A−砧口吉;冬テi 〜Q Q 、#
mであるとき荷に接合強度が高いものとなる。黒鉛基
体の辰面汁さを所定の1直にするための方法として、例
えば黒鉛基体の表面を做1戒研剛、ヤスリ掛ケ、サンド
ペーハー、ショツトブラスト、ホーニング、ブラスシン
グ、湿式および乾式エツチング、レーザ照射等の手段に
よって達成することができる。
上記のようにして表面層が所定の黒鉛占有率とした黒鉛
基板をW又はW合金と接合する方法としでは、ろう付方
法が挙げられる。ろう材としてはZr、Tj、1s40
1 Wおよび几e等の従来公知のろう材が使用できる。
基板をW又はW合金と接合する方法としでは、ろう付方
法が挙げられる。ろう材としてはZr、Tj、1s40
1 Wおよび几e等の従来公知のろう材が使用できる。
特にろう材としてはガス抜き時及びターゲット稼動温度
以上で合金共晶組成を有するろう材が好ましい。ろう骨
法によって溶けたろ9材は黒鉛基板の表面層に浸透する
結果、表面層に浸透したろう材が錨としての効果を有し
接層°強度が極めて高いものとなる。着た金属又は又 合金と黒鉛基板とを接合する手段としてWはW合△ 釜を化学気相めっき法によって直接黒鉛基板と接合させ
ることもできる。この場合化学気相めっきによるν■又
はW合笠が黒鉛基体の表面層内に浸透する舶来接層強度
がイ枢めて高いものとなる。
以上で合金共晶組成を有するろう材が好ましい。ろう骨
法によって溶けたろ9材は黒鉛基板の表面層に浸透する
結果、表面層に浸透したろう材が錨としての効果を有し
接層°強度が極めて高いものとなる。着た金属又は又 合金と黒鉛基板とを接合する手段としてWはW合△ 釜を化学気相めっき法によって直接黒鉛基板と接合させ
ることもできる。この場合化学気相めっきによるν■又
はW合笠が黒鉛基体の表面層内に浸透する舶来接層強度
がイ枢めて高いものとなる。
なお本発明において黒鉛基体の内部の黒鉛占有率として
1.8 / 2.2以上を望ましい例として説明したが
、本発明においては後記した第1表に例示された品押か
らなる黒鉛基板を用いることもできる。絹1衣の黒鉛基
体の品欅内にはみかけ比重が1.8以下のものも例示さ
れており、従ってこの場合!!S鉛占イ1イ・;は1.
8 / 2.2よりも小さいものも例示されているが、
このような黒鉛基体の表面層を上述した手段によって表
面層の黒鉛占有率を小さくすることにより黒鉛基体とW
又はW合金等の金、積)又は合金との接合強度を高める
ことができる。
1.8 / 2.2以上を望ましい例として説明したが
、本発明においては後記した第1表に例示された品押か
らなる黒鉛基板を用いることもできる。絹1衣の黒鉛基
体の品欅内にはみかけ比重が1.8以下のものも例示さ
れており、従ってこの場合!!S鉛占イ1イ・;は1.
8 / 2.2よりも小さいものも例示されているが、
このような黒鉛基体の表面層を上述した手段によって表
面層の黒鉛占有率を小さくすることにより黒鉛基体とW
又はW合金等の金、積)又は合金との接合強度を高める
ことができる。
寸た631表において州脂含伏タイプおよび金属含rシ
タイグの黒鉛部;体も例示されているが、特に金ξ「罎
ツタイブの黒鉛基体の場合黒鉛基体の機械的実1ij咲
が高い点では有オリであるが、ターゲットの軽量化とい
う点から与かけ比重金調乎する必要がある。
タイグの黒鉛部;体も例示されているが、特に金ξ「罎
ツタイブの黒鉛基体の場合黒鉛基体の機械的実1ij咲
が高い点では有オリであるが、ターゲットの軽量化とい
う点から与かけ比重金調乎する必要がある。
〔発明の実、I世1(川〕
実施例
別表の@ 1 辰の品名H−260品揮からなる黒鉛基
板(30ΦX5m厚)をアセトン中で30分mJ洗浄し
、次に真空中1600Cで1時+WJから焼きし、揮発
性物質を取り除いた。次にからノ亮きした黒鉛基板を大
気中12000で15分1#i]加熱した後水中に焼入
れだ。この焼入れによって黒鉛基板表面層のグラファイ
ト粉末が飛散した。これを大気中300Cから400C
で乾燥した。この結果内部の黒鉛占有率が2.0 /
2.2 、表面から深さ900μmまでの表面層の黒鉛
占有率が1.6 / 2.2となった黒鉛基板が得られ
た。
板(30ΦX5m厚)をアセトン中で30分mJ洗浄し
、次に真空中1600Cで1時+WJから焼きし、揮発
性物質を取り除いた。次にからノ亮きした黒鉛基板を大
気中12000で15分1#i]加熱した後水中に焼入
れだ。この焼入れによって黒鉛基板表面層のグラファイ
ト粉末が飛散した。これを大気中300Cから400C
で乾燥した。この結果内部の黒鉛占有率が2.0 /
2.2 、表面から深さ900μmまでの表面層の黒鉛
占有率が1.6 / 2.2となった黒鉛基板が得られ
た。
次に第2図に示すように得られた黒鉛基板1およびW−
几e合霊2をセットし、その間に7.r−31MOのイ
谷製合金を入れて約5×10″’5 l1lOr r真
壁中で静圧を加えながら1600C110分間保持して
接合した。
几e合霊2をセットし、その間に7.r−31MOのイ
谷製合金を入れて約5×10″’5 l1lOr r真
壁中で静圧を加えながら1600C110分間保持して
接合した。
実施例2
別表の第1表の品名H−20の品4市からなる黒鉛基板
(30φ×5run厚)についても同様にしてアセトン
洗浄後1600Cで30分間から焼きし、大気中100
0Uで25分+tjJ加熱し水中に焼入れ次いで乾燥し
た。この結果内部の黒鉛占有率が1.62/2.2表面
から深さ900μmまでの表面層の黒鉛占有率が1.4
5/2.2となった黒鉛基板が得られ1ζ。このように
して得られた黒鉛基板を実施例1同様にしてw−ue@
金と接合した。
(30φ×5run厚)についても同様にしてアセトン
洗浄後1600Cで30分間から焼きし、大気中100
0Uで25分+tjJ加熱し水中に焼入れ次いで乾燥し
た。この結果内部の黒鉛占有率が1.62/2.2表面
から深さ900μmまでの表面層の黒鉛占有率が1.4
5/2.2となった黒鉛基板が得られ1ζ。このように
して得られた黒鉛基板を実施例1同様にしてw−ue@
金と接合した。
実施例3
別表の第2表のP−1からなる黒鉛基板(30φX 5
0 mnI厚)についても実施例1と同様の方法で内部
と表面層の黒鉛占有率の異なる黒鉛基板を製造し次いで
W−1l(e合金とを接合させた。
0 mnI厚)についても実施例1と同様の方法で内部
と表面層の黒鉛占有率の異なる黒鉛基板を製造し次いで
W−1l(e合金とを接合させた。
実施例
別表の第1表の品名H−26の品4」からなる黒鉛基板
(60φ×10wn厚)についても実施例1同僚にして
内部と表面層の黒鉛占有率の異なる黒鉛基板ケ製遺し、
次いでW−Re合金との接合を行なった。
(60φ×10wn厚)についても実施例1同僚にして
内部と表面層の黒鉛占有率の異なる黒鉛基板ケ製遺し、
次いでW−Re合金との接合を行なった。
実施例5
別表の第1表の)!−26の品イ却からなる焦V]基4
反(60φX10mm厚)について実施例1同、詠にし
て内部と表面!曽の黒鉛占有率の異なる黒鉛暴板金製造
した麦その表面層にνVの化学気相めっきを施した。
反(60φX10mm厚)について実施例1同、詠にし
て内部と表面!曽の黒鉛占有率の異なる黒鉛暴板金製造
した麦その表面層にνVの化学気相めっきを施した。
実施例1〜実施例5で得られた試料についてSll19
乱試彫ミを行なつ1こ。
乱試彫ミを行なつ1こ。
剥離試験
ill 1 mの高さから自然落下父は尚速切断イ虚に
よる1≦Iに骸力の11加、f2+ 1350 C−至
温のヒートサークルを3回実施した。実施例1〜笑施例
5で得ら才したターゲット(Iま(1)および(2)の
剥品試;瑛においていずれも■比Wすることなく良好な
扱府強度を示した。
よる1≦Iに骸力の11加、f2+ 1350 C−至
温のヒートサークルを3回実施した。実施例1〜笑施例
5で得ら才したターゲット(Iま(1)および(2)の
剥品試;瑛においていずれも■比Wすることなく良好な
扱府強度を示した。
引張試1鋏
別派の第1衣のH−26からなる品捗の黒鉛基MA (
30φX 50 ir、、mJ学)について実施例1同
様の方法によって内部層と表1.fi層の黒船占有率の
異なる黒鉛基板を$!遣した後、表面、署に〜Vの化学
気千目めっきを施した試料について引張り試、・瑛を実
画した。引張り試F、;(iの結果、黒鉛自体から破壊
し、その黒鉛自体の引値シ強度値ケ示した。[/、lみ
に内部と表面i曽との熊鉛占泪率を叢えるだめの処理を
施さない従来例の場合1. OYyy/ mm”で黒鉛
と〜■の界面から剥離した。
30φX 50 ir、、mJ学)について実施例1同
様の方法によって内部層と表1.fi層の黒船占有率の
異なる黒鉛基板を$!遣した後、表面、署に〜Vの化学
気千目めっきを施した試料について引張り試、・瑛を実
画した。引張り試F、;(iの結果、黒鉛自体から破壊
し、その黒鉛自体の引値シ強度値ケ示した。[/、lみ
に内部と表面i曽との熊鉛占泪率を叢えるだめの処理を
施さない従来例の場合1. OYyy/ mm”で黒鉛
と〜■の界面から剥離した。
第3図は実施列1によって得られたターゲットの断面組
、Ha ’f:示す光学眠M写A−(倍率200倍)、
第4図は実施iりl lにおける黒鉛基板の加熱処理を
除いた他は実施!!/111と同様にして・得られたタ
ーゲットの断面組懺を示す光学電顕写真(i@率200
1音)である。第3図から明らかなように実施例1のタ
ーゲットではろう拐AがグラファイトBの表面層内に侵
入しておシ、比較例を示す第4図ではろう材Aがグラフ
ァイトに侵入してないことが分かる。なお、l尼3図及
び第4図中、Cはタングステンである。匠って本発明は
黒鉛板の表面層にろう材が侵入することによって接看強
汲が向上していることがわかる。
、Ha ’f:示す光学眠M写A−(倍率200倍)、
第4図は実施iりl lにおける黒鉛基板の加熱処理を
除いた他は実施!!/111と同様にして・得られたタ
ーゲットの断面組懺を示す光学電顕写真(i@率200
1音)である。第3図から明らかなように実施例1のタ
ーゲットではろう拐AがグラファイトBの表面層内に侵
入しておシ、比較例を示す第4図ではろう材Aがグラフ
ァイトに侵入してないことが分かる。なお、l尼3図及
び第4図中、Cはタングステンである。匠って本発明は
黒鉛板の表面層にろう材が侵入することによって接看強
汲が向上していることがわかる。
以上のように本発明によれば黒鉛内部層に比べて黒鉛占
有率のはい表面層してろう材又はWおよびW合金前の金
A4又は合金が侵入しているため強度的に讃れ、黒鉛基
板の回転破壊強度も高いために大口径の高性目ヒターゲ
ントとすることができる。
有率のはい表面層してろう材又はWおよびW合金前の金
A4又は合金が侵入しているため強度的に讃れ、黒鉛基
板の回転破壊強度も高いために大口径の高性目ヒターゲ
ントとすることができる。
第1図は黒鉛密度と破壊回転数との関係図、第2図はX
詠ぎ回転悶極用腹合ターゲットの断面を示す説明〉1、
第3図は本発明の実/AIIしllにおけるターゲット
の断面組織を示す光学I+J、顯与真、紀4図は比較例
におけるターゲットの断面、Itl、戦を示ず光学1L
顕写兵である。 1・・・黒鉛基板、2・・・金践部、3・・・ろう材。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 茅 1 目 /、g /、7 /δ /q 2
θ黒黒鉛体・2席(5/昨り 第2 口
詠ぎ回転悶極用腹合ターゲットの断面を示す説明〉1、
第3図は本発明の実/AIIしllにおけるターゲット
の断面組織を示す光学I+J、顯与真、紀4図は比較例
におけるターゲットの断面、Itl、戦を示ず光学1L
顕写兵である。 1・・・黒鉛基板、2・・・金践部、3・・・ろう材。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 茅 1 目 /、g /、7 /δ /q 2
θ黒黒鉛体・2席(5/昨り 第2 口
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、金属又は合金と黒鉛基板とを接合してなるX線ぎ回
転陽極用仮台ターゲットにおいて、前記黒鉛基板は前記
金属又は合金との泉合面側の表面層が内部層よりも黒鉛
の占有率が小さく、かつ金属又は合金が侵入しているこ
とを特徴とするXm管回転陽極用複合ターゲット。 2、特許請求の範囲第1項において、前記表面層の黒鉛
占有率が1.8 / 2.2よシ小さく前記内部層の黒
鉛占有率が1.8 / 2.2以上であることを特徴と
するX勝背回転陽極用複合ターゲット。 3、特許請求の範囲第2項において、黒鉛占有率が1.
8 / 2.2よシ小さい表面層が表面から1000μ
mまでの深さにあることを特徴とするX勝管回転陽極用
復合ターゲット。 4、%計alI求の範囲第1項において、黒鉛基体の表
面粗さが1〜1000μmであることを%徴とするX線
贅回転陽極用値合ターゲット。 5、特許請求の範囲りS4項において、黒鉛基板の表面
の黒鉛粒子の〜1面形状を円形乃至楕円形に近似したと
きにβ子の大きさが前記円形乃至楕円形の直径で1〜3
0μmであることを% L’JとするX掴17回転1′
JFj、隊用複合ターゲット。 6、待1lfff4求の範囲第1項において、前記黒鉛
基#iカニ、黒鉛基体を酸素を含む気体中、60’OC
以上で加熱した後液体中で焼入れしたものであることを
特徴とするX森庁回転陽極用複合ターゲット。 7、特許請求の範囲第1項において、前記金属又は合金
と前記黒鉛基体の表面層にろう材が侵入していることを
特徴とするX紛管回転陽極用複合ターゲット。 8、特、*a青氷の範囲第1項において、前肥金為がW
右しくはW合金、又は■\40であることを特徴とする
Xi・庁回転陽極用複合ターゲット。 g、 %、計dn求の範囲第1項において、前1己■
合金がW−Beであることを特徴とするXイ侭音回転陽
極用複合ターゲット。 10、 %許請求の範囲第1項において、前記黒鉛基
板上に前記W又ViW合金の化学気相めっき層を設けた
ことを特徴とするX線管回転陽極用複合ターゲット。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8335083A JPS59207552A (ja) | 1983-05-12 | 1983-05-12 | X線管回転陽極用複合ターゲットの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8335083A JPS59207552A (ja) | 1983-05-12 | 1983-05-12 | X線管回転陽極用複合ターゲットの製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59207552A true JPS59207552A (ja) | 1984-11-24 |
JPH0480493B2 JPH0480493B2 (ja) | 1992-12-18 |
Family
ID=13799982
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8335083A Granted JPS59207552A (ja) | 1983-05-12 | 1983-05-12 | X線管回転陽極用複合ターゲットの製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59207552A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0302552A2 (de) * | 1987-08-03 | 1989-02-08 | Metallwerk Plansee Gesellschaft M.B.H. | Drehanode für Röntgenröhren |
EP0305547A1 (en) * | 1987-03-18 | 1989-03-08 | Hitachi, Ltd. | Target for x-ray tube, a process for producing the same, and an x-ray tube |
FR2625033A1 (fr) * | 1987-12-22 | 1989-06-23 | Thomson Cgr | Procede de fabrication d'une anode de tube a rayons x et anode obtenue par ce procede |
JPH05217533A (ja) * | 1991-11-04 | 1993-08-27 | General Electric Co <Ge> | 焦点トラック領域に拡散障壁層を持つx線管の陽極 |
JPH05217532A (ja) * | 1991-10-30 | 1993-08-27 | General Electric Co <Ge> | X線管陽極の焦点トラック構造とその製造法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53102689A (en) * | 1977-02-18 | 1978-09-07 | Toshiba Corp | Manufacture for target for x-ray tube |
-
1983
- 1983-05-12 JP JP8335083A patent/JPS59207552A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53102689A (en) * | 1977-02-18 | 1978-09-07 | Toshiba Corp | Manufacture for target for x-ray tube |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0305547A1 (en) * | 1987-03-18 | 1989-03-08 | Hitachi, Ltd. | Target for x-ray tube, a process for producing the same, and an x-ray tube |
EP0302552A2 (de) * | 1987-08-03 | 1989-02-08 | Metallwerk Plansee Gesellschaft M.B.H. | Drehanode für Röntgenröhren |
FR2625033A1 (fr) * | 1987-12-22 | 1989-06-23 | Thomson Cgr | Procede de fabrication d'une anode de tube a rayons x et anode obtenue par ce procede |
JPH05217532A (ja) * | 1991-10-30 | 1993-08-27 | General Electric Co <Ge> | X線管陽極の焦点トラック構造とその製造法 |
JPH05217533A (ja) * | 1991-11-04 | 1993-08-27 | General Electric Co <Ge> | 焦点トラック領域に拡散障壁層を持つx線管の陽極 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0480493B2 (ja) | 1992-12-18 |
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