JPS59205509A - スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 - Google Patents
スラグタツプ式サイクロン燃焼炉Info
- Publication number
- JPS59205509A JPS59205509A JP7927883A JP7927883A JPS59205509A JP S59205509 A JPS59205509 A JP S59205509A JP 7927883 A JP7927883 A JP 7927883A JP 7927883 A JP7927883 A JP 7927883A JP S59205509 A JPS59205509 A JP S59205509A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- ratio
- ash
- combustion
- furnace body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、灰分くアッシーＬ）を条間に含む固体可燃物
を燃焼させるスラグタップ式サイクロン燃焼炉の改良に
関づる。
を燃焼させるスラグタップ式サイクロン燃焼炉の改良に
関づる。
下水汚泥の処理方法として償却は有望なしのの一つであ
る。しかし、下水汚泥には多機の灰分が含まれているた
め、焼却の際に多聞のフラ、イアッシコが発生ずる。こ
のフライアッシ、］−はボイラ仏熱面等に付着して熱伝
導を妨げたり、大気汚染をｌｒｊ ＜虞れがあるので捕
捉して取出さねばイ「らな４い。
る。しかし、下水汚泥には多機の灰分が含まれているた
め、焼却の際に多聞のフラ、イアッシコが発生ずる。こ
のフライアッシ、］−はボイラ仏熱面等に付着して熱伝
導を妨げたり、大気汚染をｌｒｊ ＜虞れがあるので捕
捉して取出さねばイ「らな４い。
アッシュを乾燥状態で取出′！ｌｊ場合、他に有益な用
途が；ＩＷ’いため投棄せざるを得ないが、その量が年
々増大するため投棄場所にも困るという新な問題を含ん
でいる。しかし、このアッシュも溶融しでスラグ化覆れ
ば六価クロムの溶出もほとんど見られずセメントの骨材
や断熱拐等として安全に再利用できる。
途が；ＩＷ’いため投棄せざるを得ないが、その量が年
々増大するため投棄場所にも困るという新な問題を含ん
でいる。しかし、このアッシュも溶融しでスラグ化覆れ
ば六価クロムの溶出もほとんど見られずセメントの骨材
や断熱拐等として安全に再利用できる。
そこで、下水汚泥を焼７１１Ｊる際に生ずるアッシュに
対しても溶融して取出づことが望まれるが、従来の焼却
法にあっては流動層において補助灯オ′８１を焚いて下
水汚泥を乾燥させつつ燃焼させているので乾燥状態でし
か取出すことができない。このため、従来は、乾燥状態
で取出したアッシュを再び電気炉、コークス炉あるいは
マイクロ波ｖｉＣ溶融して溶融灰として得ることが考え
られていた。
対しても溶融して取出づことが望まれるが、従来の焼却
法にあっては流動層において補助灯オ′８１を焚いて下
水汚泥を乾燥させつつ燃焼させているので乾燥状態でし
か取出すことができない。このため、従来は、乾燥状態
で取出したアッシュを再び電気炉、コークス炉あるいは
マイクロ波ｖｉＣ溶融して溶融灰として得ることが考え
られていた。
しかし、この方法は、高価な除去装置を用いて燃焼炉か
ら灰を取出さなければないないし、灰を再度溶融さける
ため多くのエネルギを要づる欠点を右づる。
ら灰を取出さなければないないし、灰を再度溶融さける
ため多くのエネルギを要づる欠点を右づる。
そこで、本発明省等は、一つの流動層で下水汚泥の乾燥
と燃焼を図っていた従来の下水汚泥処理を改め、然発、
乾燥、燃焼を夫々別の装置で実施づること、即ら流動層
において汚泥を乾燥させて粉末状の乾燥汚泥を（ｑる一
方これをスラグタップサイクロン燃焼炉において燃焼さ
せて同時に灰分な溶融して取出すことを考えた。
と燃焼を図っていた従来の下水汚泥処理を改め、然発、
乾燥、燃焼を夫々別の装置で実施づること、即ら流動層
において汚泥を乾燥させて粉末状の乾燥汚泥を（ｑる一
方これをスラグタップサイクロン燃焼炉において燃焼さ
せて同時に灰分な溶融して取出すことを考えた。
一般に、微粉炭を燃焼させるサイクロン燃焼炉は、噴射
燃料の外側に燃焼用空気を旋回さμつつ噴射、シ゛て燃
お１即ち微粉炭に強い旋回運動を勾えて遠心作用で粗粒
と微粒に分離し燃焼させるものである。即１５、このサ
イクロン燃焼炉は、粗粒石炭を壁内面の溶融スラグ膜上
に捕獲させて空気どの箸しい相対速度の下に燃焼に必要
な滞留時間を与える一方、微粒石炭を浮遊状態で揮発分
とともに極めて短時間に燃焼させることにより、高い火
炉負荷での燃焼を実現させて灰分の捕集を高率で達成し
Ｊ、うとするものである。しかるに、この従来のザイク
ン燃焼炉を下水汚泥処理システムに使用しても、灰の捕
集率を満足できるものにりること（ユできなかった。こ
れは、サイクロン燃焼炉が微粉炭を原お１とするボイラ
用燃焼炉であり、燃焼火炎（熱）を１ｑることが目的で
あり灰分の溶ａ１；回収を第１の目的とするものではな
いからである。ぞこで、灰分の溶融回収を目的としてス
ラグタップ式サイクロン燃焼炉の開発が望まれる。
燃料の外側に燃焼用空気を旋回さμつつ噴射、シ゛て燃
お１即ち微粉炭に強い旋回運動を勾えて遠心作用で粗粒
と微粒に分離し燃焼させるものである。即１５、このサ
イクロン燃焼炉は、粗粒石炭を壁内面の溶融スラグ膜上
に捕獲させて空気どの箸しい相対速度の下に燃焼に必要
な滞留時間を与える一方、微粒石炭を浮遊状態で揮発分
とともに極めて短時間に燃焼させることにより、高い火
炉負荷での燃焼を実現させて灰分の捕集を高率で達成し
Ｊ、うとするものである。しかるに、この従来のザイク
ン燃焼炉を下水汚泥処理システムに使用しても、灰の捕
集率を満足できるものにりること（ユできなかった。こ
れは、サイクロン燃焼炉が微粉炭を原お１とするボイラ
用燃焼炉であり、燃焼火炎（熱）を１ｑることが目的で
あり灰分の溶ａ１；回収を第１の目的とするものではな
いからである。ぞこで、灰分の溶融回収を目的としてス
ラグタップ式サイクロン燃焼炉の開発が望まれる。
本発明は、上述の要望に応えるものであって、灰分の捕
獲率を高めノこスラグタップ式す−イク［Ｉン燃焼炉を
提供することを目的とし、炉本体の長さ℃と炉本体内径
りとの比Ｅ／Ｄを１ 、Ｊ −’ ３−５の範囲に採る
ことを特徴とづる。
獲率を高めノこスラグタップ式す−イク［Ｉン燃焼炉を
提供することを目的とし、炉本体の長さ℃と炉本体内径
りとの比Ｅ／Ｄを１ 、Ｊ −’ ３−５の範囲に採る
ことを特徴とづる。
以下本発明の構成を図面に示り一実施例に以づいて詳細
に説明する。
に説明する。
第１図に本発明に係るスラグタッフ式すイク（」ン燃焼
炉を中央断面図で示す。このスラグタップ式＋１イクロ
ン燃焼炉は、旋回火炎を形成するりイクロンバーナ２と
、溶融スラグ膜をライニング壁に形成する炉本体１と、
これらを接続覆る炉上流部３とから成る。
炉を中央断面図で示す。このスラグタップ式＋１イクロ
ン燃焼炉は、旋回火炎を形成するりイクロンバーナ２と
、溶融スラグ膜をライニング壁に形成する炉本体１と、
これらを接続覆る炉上流部３とから成る。
前記リイク］コンバー太２は、燃焼用空気の旋回流に固
体燃料を乗せて粗粒と微粒に分離し、微粒固体燃料を空
間燃焼させる一方粗粒固体燃判を炉本体１の内壁面に向
りて吹き飛ばづ旋回火炎を形成覆るしのであって、強力
に旋回−りる燃焼用空気の流れに沿って固体燃料を噴射
させる。本実施例にｊ、’； Ｌ：）るバーナ２は、輸
送空気に乗Ｕて供給される粉体燃料の内側から燃焼用空
気を旋回させつつ噴射させ、旋回空気の外側即ち自由渦
部分に燃料を供給づるように設（プられている。旋回空
気の自由渦部分に供給された燃料は渦流のなかで剪断力
を受ｔｊて却１かく分断され速やかに燃焼用空気と混合
される。したがって、粒径の細かなものは自由洞内にＪ
３いて空間燃焼し、粒径の大きなものは旋回する燃焼用
空気によって激しい加速旋回作用を受（プて炉内壁面へ
向りて飛び散り溶融スラブ膜に捕獲されてから高い火炉
負荷の下に燃焼する。尚、図中符号８は燃焼用空気を噴
射づ“るエアノズル、９は旋回器、１０は固体燃ｉ！Ｉ
を噴射する燃お１ノズルである。
体燃料を乗せて粗粒と微粒に分離し、微粒固体燃料を空
間燃焼させる一方粗粒固体燃判を炉本体１の内壁面に向
りて吹き飛ばづ旋回火炎を形成覆るしのであって、強力
に旋回−りる燃焼用空気の流れに沿って固体燃料を噴射
させる。本実施例にｊ、’； Ｌ：）るバーナ２は、輸
送空気に乗Ｕて供給される粉体燃料の内側から燃焼用空
気を旋回させつつ噴射させ、旋回空気の外側即ち自由渦
部分に燃料を供給づるように設（プられている。旋回空
気の自由渦部分に供給された燃料は渦流のなかで剪断力
を受ｔｊて却１かく分断され速やかに燃焼用空気と混合
される。したがって、粒径の細かなものは自由洞内にＪ
３いて空間燃焼し、粒径の大きなものは旋回する燃焼用
空気によって激しい加速旋回作用を受（プて炉内壁面へ
向りて飛び散り溶融スラブ膜に捕獲されてから高い火炉
負荷の下に燃焼する。尚、図中符号８は燃焼用空気を噴
射づ“るエアノズル、９は旋回器、１０は固体燃ｉ！Ｉ
を噴射する燃お１ノズルである。
前記バーナ２と隣接づ−る炉」二流部３は、火炎の逆流
が起き易く温度も低い流域であることから、（ｔ Ｍし
た粗粒固体燃料が堆積し易い傾向にある。
が起き易く温度も低い流域であることから、（ｔ Ｍし
た粗粒固体燃料が堆積し易い傾向にある。
この粗粒固体燃料の堆積は炉内における燃焼用空気の渦
流の乱れを招くことから好ましく ４’ｉい。てこで、
炉上流部３の広がり半角θをＯ°≦０≦：／Ｉ５°とし
て溶融スラグ膜上層の重力流下を促１ｙ、粗粒燃料の堆
積を防ぐようにａ９けられている。この炉上流部３の内
壁は耐火物のライニング４で覆われ、外壁５との間に構
成される内部流路６に流される冷却流体によって冷却さ
れる。そして、この耐火物ライニング４の冷却は、壁面
温瓜を灰の溶融温度より高くしなければならないが、高
過ぎてもスポーリングを起して崩れるので灰の溶融温度
より若干高い程度に抑えなくてはならない。尚、・図示
していないが、炉上流部３は、耐火物のライニング４を
施さずに冷却流体で冷１１１された金属製の内壁とし、
粗粒燃料等を急冷してこれらが付着するのを防止するこ
ともある。
流の乱れを招くことから好ましく ４’ｉい。てこで、
炉上流部３の広がり半角θをＯ°≦０≦：／Ｉ５°とし
て溶融スラグ膜上層の重力流下を促１ｙ、粗粒燃料の堆
積を防ぐようにａ９けられている。この炉上流部３の内
壁は耐火物のライニング４で覆われ、外壁５との間に構
成される内部流路６に流される冷却流体によって冷却さ
れる。そして、この耐火物ライニング４の冷却は、壁面
温瓜を灰の溶融温度より高くしなければならないが、高
過ぎてもスポーリングを起して崩れるので灰の溶融温度
より若干高い程度に抑えなくてはならない。尚、・図示
していないが、炉上流部３は、耐火物のライニング４を
施さずに冷却流体で冷１１１された金属製の内壁とし、
粗粒燃料等を急冷してこれらが付着するのを防止するこ
ともある。
炉本体１は、火炎の旋回を妨げないように円筒形を成し
ており、ぞの内壁１１に耐火物のラーｒ二ング１２を施
し−（いる。この耐火物のライニング１２は、スポーリ
ングを起して崩れぬように内壁１１ど外壁１３との間の
流路１４に流されぬ冷）、ｌＪ流体によって冷却されＣ
いる。冷却流体は、上述した炉上流部３を冷却するもの
と同じく、水あるいは空気若しくは油等が使用可能であ
る。又、この炉本体１の出ロアは漸次口径を狭めて絞ら
れている。この炉出１′Ｊ７の口径ｄと炉内径りとの比
ｄ／Ｄは０．２＝０．５の範囲に収めることが好ましい
。ｄ／Ｄが０．２を下回ると灰捕獲率に好ましい変化が
ないのに急速に圧力損失が増大し、０゜５を超えると圧
ツク損失がほとんど変化しないのに灰の捕獲率が急速に
低下でるからである（第２図参照）１．スロート状の出
ロアは図示の如くライニング材１２で一体に形成される
場合もあるが、金属で形成して冷却可能に設（づられる
こともある。
ており、ぞの内壁１１に耐火物のラーｒ二ング１２を施
し−（いる。この耐火物のライニング１２は、スポーリ
ングを起して崩れぬように内壁１１ど外壁１３との間の
流路１４に流されぬ冷）、ｌＪ流体によって冷却されＣ
いる。冷却流体は、上述した炉上流部３を冷却するもの
と同じく、水あるいは空気若しくは油等が使用可能であ
る。又、この炉本体１の出ロアは漸次口径を狭めて絞ら
れている。この炉出１′Ｊ７の口径ｄと炉内径りとの比
ｄ／Ｄは０．２＝０．５の範囲に収めることが好ましい
。ｄ／Ｄが０．２を下回ると灰捕獲率に好ましい変化が
ないのに急速に圧力損失が増大し、０゜５を超えると圧
ツク損失がほとんど変化しないのに灰の捕獲率が急速に
低下でるからである（第２図参照）１．スロート状の出
ロアは図示の如くライニング材１２で一体に形成される
場合もあるが、金属で形成して冷却可能に設（づられる
こともある。
炉下流部・出ＩＩ ７ ）；Ｌ炉内温度が低くなるため
、溶融スラブが固まり炉内を狭めて塞いで行くことがあ
るが、金属スロート払出ロアの場合スラグの（４るを妨
げるためｉ（４槓Ｕずに落ちてしまうし、Ｉｆ積したど
しても棒等で突（］ば炉を１カイ・ロノずに簡単に剥離
してしまう。尚、図中符号１５は出１−１部７を荀１成
づるライニング１３を支える金属フ゛レー［−１１６は
出［］部のライニング材を冷ノＪ］ηる冷）」］水’ｌ
’ｌ’ｉである。
、溶融スラブが固まり炉内を狭めて塞いで行くことがあ
るが、金属スロート払出ロアの場合スラグの（４るを妨
げるためｉ（４槓Ｕずに落ちてしまうし、Ｉｆ積したど
しても棒等で突（］ば炉を１カイ・ロノずに簡単に剥離
してしまう。尚、図中符号１５は出１−１部７を荀１成
づるライニング１３を支える金属フ゛レー［−１１６は
出［］部のライニング材を冷ノＪ］ηる冷）」］水’ｌ
’ｌ’ｉである。
この炉本体１の長さ℃と内径りとの比ａ／１）は１．５
〜３．５の範囲に採られる。＝一般に、同一炉内容積の
場合において２／Ｄを人さくすると、炉内表面積が大き
くなり抜熱量が大きくなる。このため、炉の経済性が悪
くなる。しかし、炉内表面積が大きいと、溶融スラグ族
に付ンマせず浮遊している粗粒燃オ′！１やフライアッ
シュが何名り−るＭｒ率が高・（なる１、また、炉本体
１の長さ２が長いど、火炎の広がりが狭くともフウイア
ッシ１％が溶融スラグ膜に捕獲される確率が高（なる。
〜３．５の範囲に採られる。＝一般に、同一炉内容積の
場合において２／Ｄを人さくすると、炉内表面積が大き
くなり抜熱量が大きくなる。このため、炉の経済性が悪
くなる。しかし、炉内表面積が大きいと、溶融スラグ族
に付ンマせず浮遊している粗粒燃オ′！１やフライアッ
シュが何名り−るＭｒ率が高・（なる１、また、炉本体
１の長さ２が長いど、火炎の広がりが狭くともフウイア
ッシ１％が溶融スラグ膜に捕獲される確率が高（なる。
しかしながら、モの反面、同一炉内容積の下に炉本体１
の長さλを長くして炉内表面積を大きくすると、即ちｌ
／Ｄを大きく採ると、火炎温度が低く＜’Ｌ ’−）”
Ｃスラグが溶融しイエくなり、却って灰分の捕集率が“
低下する。このことは、第３図の実験結果より明らかで
・あり、上限ｆｌ／’Ｄは約３．５である。でして、こ
のときの灰の捕集率は９５％程度である。
の長さλを長くして炉内表面積を大きくすると、即ちｌ
／Ｄを大きく採ると、火炎温度が低く＜’Ｌ ’−）”
Ｃスラグが溶融しイエくなり、却って灰分の捕集率が“
低下する。このことは、第３図の実験結果より明らかで
・あり、上限ｆｌ／’Ｄは約３．５である。でして、こ
のときの灰の捕集率は９５％程度である。
１１！２ ｊｊ 、同 炉内容積においてＥ／Ｄが小さ
くなると、即ち炉本体長ざλが短かくなり炉内径が大き
くなると、炉内表面積が小さくなって抜熱量が小さくな
り、火炎溝１１！Ｄ、の低下を塞ぐため、これを原因と
する捕集率の低下は防き１ｑる。しかし、炉本体１の長
さ℃が短かくなると、火炎の旋回流によって十分＜１遠
心ツノを受けて炉壁に飛び散る前に炉外へ排出きれる等
して却って捕集率を低下させることどなる。そこＣ１灰
の実用捕集率と考えられる約８５％時のｆｆｉ、／Ｄを
］で限とし、その値を約１５と覆る。
くなると、即ち炉本体長ざλが短かくなり炉内径が大き
くなると、炉内表面積が小さくなって抜熱量が小さくな
り、火炎溝１１！Ｄ、の低下を塞ぐため、これを原因と
する捕集率の低下は防き１ｑる。しかし、炉本体１の長
さ℃が短かくなると、火炎の旋回流によって十分＜１遠
心ツノを受けて炉壁に飛び散る前に炉外へ排出きれる等
して却って捕集率を低下させることどなる。そこＣ１灰
の実用捕集率と考えられる約８５％時のｆｆｉ、／Ｄを
］で限とし、その値を約１５と覆る。
以上のＪ、うに構成された本発明のスラグタップ式→ノ
イクロン燃焼炉を下水汚泥処理システムに組込んだ実施
例を第４図に示づ″。本実施例の下水汚泥処理システム
は、脱水装置を経た含水率９０％程度の下水汚泥を予熱
器１７で／ＩＯ〜５０℃に予熱の後、蒸発器１８におい
て８０〜７０％程度に然発淵縮させる。その後、流８層
１９において３００〜４５０℃の加熱蒸気を使って加熱
し乾燥させる。乾燥した下水汚泥は、加熱蒸気と共に流
動層１９のフリーボードを上昇１ノてリイク１」ン２０
内に導入され、加熱蒸気と分離される。乾燥下水汚泥は
、スクリコーコンベア２１にＪ：って本発明のスラグタ
ップ式ザイクロン燃焼炉２２へ輸送される。このとき、
乾燥下水汚泥は平均的１００μ７７１程度の粉末となっ
ており、燃焼し易いもの゛（ある。この乾燥汚泥は、ポ
ンプからＶＥ送されてくる空気によって輸送され、炉頂
部に設置されたサイクロンバーナ２の燃料ノズル１０か
ら吹Δ′出♂れる。他方、バーナのエアノズル８から（
よ炉壁内部を通過して温められた燃焼用空気が燃料の内
側から旋回力を受けて吹き出される。あらかじめ図示し
ない補助ノズルから噴射する補助燃料を燃焼させて昇温
されていた炉本体１内に吹き出された固体燃料は、燃焼
用空気の自由うす部分において剪断力を伴う旋回力を受
（プて燃焼用空気と速やかに混合し、細かイｆ乾燥下水
汚泥を瞬時に燃焼させる。
イクロン燃焼炉を下水汚泥処理システムに組込んだ実施
例を第４図に示づ″。本実施例の下水汚泥処理システム
は、脱水装置を経た含水率９０％程度の下水汚泥を予熱
器１７で／ＩＯ〜５０℃に予熱の後、蒸発器１８におい
て８０〜７０％程度に然発淵縮させる。その後、流８層
１９において３００〜４５０℃の加熱蒸気を使って加熱
し乾燥させる。乾燥した下水汚泥は、加熱蒸気と共に流
動層１９のフリーボードを上昇１ノてリイク１」ン２０
内に導入され、加熱蒸気と分離される。乾燥下水汚泥は
、スクリコーコンベア２１にＪ：って本発明のスラグタ
ップ式ザイクロン燃焼炉２２へ輸送される。このとき、
乾燥下水汚泥は平均的１００μ７７１程度の粉末となっ
ており、燃焼し易いもの゛（ある。この乾燥汚泥は、ポ
ンプからＶＥ送されてくる空気によって輸送され、炉頂
部に設置されたサイクロンバーナ２の燃料ノズル１０か
ら吹Δ′出♂れる。他方、バーナのエアノズル８から（
よ炉壁内部を通過して温められた燃焼用空気が燃料の内
側から旋回力を受けて吹き出される。あらかじめ図示し
ない補助ノズルから噴射する補助燃料を燃焼させて昇温
されていた炉本体１内に吹き出された固体燃料は、燃焼
用空気の自由うす部分において剪断力を伴う旋回力を受
（プて燃焼用空気と速やかに混合し、細かイｆ乾燥下水
汚泥を瞬時に燃焼させる。
また、空間燃焼し切ｆ１ない粗お″ｌ下水汚泥は旋回す
る燃焼用空気ＩＪＪ、り遠心力を受Ｌ′Ｊて炉ヤのスラ
グ膜にイＪ着してから燃焼１ｊる。スラグ膜上に１４名
しＩζ乾燥Ｆ水汚記は火炉内の高負荷燃焼によって灰ど
なった後層Ｅｉ４ｉ Ｌ徐々に流れ落ちる。このとき、
炉本体１のＩＣＪ １と内径りとの比ａ／１つが１．５
・−〇、５の範囲に採られているので、炉の経済ｆ１を
著しく悪化させないで炉内′Ｘ面積を増してフライアッ
シー１や炉内壁まで到達し切れない粗粒燃料が炉内壁の
溶融スラグ膜上に付着する確率を上（」゛たので１１箋
率で灰分な捕集覆ることができる。上述の溶融灰は、炉
底部の冷却水槽２３内に落下し固（ＩＬ ＝’ｉる。こ
の一時燃焼炉にお（プる燃焼は、理論空気量の７０〜９
０％で部分燃焼させて窒素酸化物（ＮＯＸ ＞の発生を
抑える。イして、未燃分は二次燃焼炉２４で完全燃焼さ
せる。尚、灰カスの顕熱は流動層１９に送り込まれる加
熱蒸気を加熱づ−る加熱ｒ：Ｉ２５の熱源として利用し
、熱エネルギを口１１Ｒづる。
る燃焼用空気ＩＪＪ、り遠心力を受Ｌ′Ｊて炉ヤのスラ
グ膜にイＪ着してから燃焼１ｊる。スラグ膜上に１４名
しＩζ乾燥Ｆ水汚記は火炉内の高負荷燃焼によって灰ど
なった後層Ｅｉ４ｉ Ｌ徐々に流れ落ちる。このとき、
炉本体１のＩＣＪ １と内径りとの比ａ／１つが１．５
・−〇、５の範囲に採られているので、炉の経済ｆ１を
著しく悪化させないで炉内′Ｘ面積を増してフライアッ
シー１や炉内壁まで到達し切れない粗粒燃料が炉内壁の
溶融スラグ膜上に付着する確率を上（」゛たので１１箋
率で灰分な捕集覆ることができる。上述の溶融灰は、炉
底部の冷却水槽２３内に落下し固（ＩＬ ＝’ｉる。こ
の一時燃焼炉にお（プる燃焼は、理論空気量の７０〜９
０％で部分燃焼させて窒素酸化物（ＮＯＸ ＞の発生を
抑える。イして、未燃分は二次燃焼炉２４で完全燃焼さ
せる。尚、灰カスの顕熱は流動層１９に送り込まれる加
熱蒸気を加熱づ−る加熱ｒ：Ｉ２５の熱源として利用し
、熱エネルギを口１１Ｒづる。
尚、蒸気実施例においては、乾燥１ζ水？’ｉ泥を燃料
としたものを挙げたが、灰分を多く含むでの他の固体可
燃物例えば微粉炭を燃料とづる燃焼シスｌムに利用する
ことができることは苦うＪ、ｒムない。この場合、微粉
炭（；１燃焼し難いので燃焼用空気に酸素を富化したも
のを用いたり、かなり高温（２００℃稈反以」口に予熱
された燃焼用″Ｆ気を使用する。
としたものを挙げたが、灰分を多く含むでの他の固体可
燃物例えば微粉炭を燃料とづる燃焼シスｌムに利用する
ことができることは苦うＪ、ｒムない。この場合、微粉
炭（；１燃焼し難いので燃焼用空気に酸素を富化したも
のを用いたり、かなり高温（２００℃稈反以」口に予熱
された燃焼用″Ｆ気を使用する。
以上の説明より明らかなＪ、うに、本発明は、炉本体の
良さλと炉本体内径りどの比ｉ １０を１゜５〜３．５
の範囲に探り、炉の経流竹を名しく悪化さｌ！ないで炉
内表面積をＩＧしてフライアッシＪや炉内壁まで到達し
切れない粗粒燃料が炉内壁の溶ｉ１＋スラグ膜士に付着
する確率を」げたので、ε３５％以上の高率で灰分を捕
集することができる。
良さλと炉本体内径りどの比ｉ １０を１゜５〜３．５
の範囲に探り、炉の経流竹を名しく悪化さｌ！ないで炉
内表面積をＩＧしてフライアッシＪや炉内壁まで到達し
切れない粗粒燃料が炉内壁の溶ｉ１＋スラグ膜士に付着
する確率を」げたので、ε３５％以上の高率で灰分を捕
集することができる。
第１図は本発明に係るスラグクツプ式すイク目ン燃焼炉
の一実施例を示づ一中央断面図、第２図はｄ／Ｄと圧力
損失及び灰の捕集率との関係をホリグラフ、第３図は１
／Ｄと灰の捕集率及び抜熱爵との関係を示すグラフ、第
４図は本発明の燃焼炉を利用した下水汚泥焼却システｌ
＼のＩＩｌ！略説明図である。 １・・・炉本体、 ７・・・炉の出［１、Ｄ
・・・炉本体の内径、 ｌ・・・炉本体の長さ。
の一実施例を示づ一中央断面図、第２図はｄ／Ｄと圧力
損失及び灰の捕集率との関係をホリグラフ、第３図は１
／Ｄと灰の捕集率及び抜熱爵との関係を示すグラフ、第
４図は本発明の燃焼炉を利用した下水汚泥焼却システｌ
＼のＩＩｌ！略説明図である。 １・・・炉本体、 ７・・・炉の出［１、Ｄ
・・・炉本体の内径、 ｌ・・・炉本体の長さ。
Claims (1)
- 燃焼用空気の旋回流に固体燃料を乗じで粗粒と微粒に分
離し、微粒固体燃料を空間燃焼させる一方粗粒固体燃１
３＋を炉本体の内壁面に向（ブて吹き飛ばづ旋回火炎を
形成するサイクロンバーナと、溶融スラグ膜を形成し粗
粒燃料を捕獲して燃焼さＵる炉本体とから成るスラグタ
ップ式サイクロン燃焼炉において、前記炉本体の長さぁ
と炉本体内径りとの比℃／Ｄを１．５〜３．５の範囲に
採ることを特徴とづるスラグタップ式サイクロン燃焼炉
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7927883A JPS59205509A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7927883A JPS59205509A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59205509A true JPS59205509A (ja) | 1984-11-21 |
Family
ID=13685396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7927883A Pending JPS59205509A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59205509A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0363407A (ja) * | 1989-07-19 | 1991-03-19 | Siemens Ag | 少なくとも部分的に燃焼可能な物質の燃焼室 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5496835A (en) * | 1977-09-27 | 1979-07-31 | Trw Inc | Combustion method of carbonaceous fuel and its combustion apparatus and dressed ore treating method that use said apparatus |
-
1983
- 1983-05-09 JP JP7927883A patent/JPS59205509A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5496835A (en) * | 1977-09-27 | 1979-07-31 | Trw Inc | Combustion method of carbonaceous fuel and its combustion apparatus and dressed ore treating method that use said apparatus |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0363407A (ja) * | 1989-07-19 | 1991-03-19 | Siemens Ag | 少なくとも部分的に燃焼可能な物質の燃焼室 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0363407A (ja) | 少なくとも部分的に燃焼可能な物質の燃焼室 | |
| US3199476A (en) | Apparatus and method for compound cyclone combustion of coal and other fuels | |
| JPS59205509A (ja) | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 | |
| JPS5943682B2 (ja) | 低融点化合物焼却用流動層炉 | |
| JP3460605B2 (ja) | 廃棄物焼却・熱処理炉 | |
| JPS59205508A (ja) | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 | |
| JPS6176818A (ja) | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 | |
| JPH0626629A (ja) | 汚泥溶融システム | |
| JPH0152654B2 (ja) | ||
| JPH0212430Y2 (ja) | ||
| JPH054565B2 (ja) | ||
| JPS6126742Y2 (ja) | ||
| JP2651769B2 (ja) | 熱回収燃焼設備 | |
| JPS6215605Y2 (ja) | ||
| JPH0336413A (ja) | 多段式旋回溶融炉 | |
| JPS6370014A (ja) | サイクロン型下水汚泥焼却溶融炉 | |
| JPS6044718A (ja) | スラグタップ式サイクロン燃焼炉 | |
| RU2087798C1 (ru) | Способ сжигания твердого топлива с твердым шлакоудалением и вихревая топка для его осуществления | |
| JPS6044719A (ja) | スラグタップ式サイクロン燃焼炉 | |
| JPH0212324B2 (ja) | ||
| JPH0344991Y2 (ja) | ||
| JPH0826976B2 (ja) | 燃焼装置 | |
| JP2519523B2 (ja) | オイルコ―クス末燃ダストの燃焼方法およびその装置 | |
| JP3516136B2 (ja) | 溶融炉 | |
| JP2001004122A (ja) | 燃焼溶融炉 |