JPS5920454A - 高強度アルミニウム合金の疲労強度及び靭性の向上方法 - Google Patents
高強度アルミニウム合金の疲労強度及び靭性の向上方法Info
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- JPS5920454A JPS5920454A JP58119444A JP11944483A JPS5920454A JP S5920454 A JPS5920454 A JP S5920454A JP 58119444 A JP58119444 A JP 58119444A JP 11944483 A JP11944483 A JP 11944483A JP S5920454 A JPS5920454 A JP S5920454A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
-
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- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
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- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、処理状態の熱鍛アルミニウム合金（ａｌｌｉ
ａｇｅｓ ｄ’Ａｌ ｃｏｒｒｏｙｅｇ ）の疲れ特性
及び靭性特性を、鋳造し且つ場合によっては均質化処理
した製品に熱力学的処理を施すことによって向上させる
方法に係る。
ａｇｅｓ ｄ’Ａｌ ｃｏｒｒｏｙｅｇ ）の疲れ特性
及び靭性特性を、鋳造し且つ場合によっては均質化処理
した製品に熱力学的処理を施すことによって向上させる
方法に係る。
例えば、プレートを垂直式半連続鋳造により形成し、こ
れを均質化処理と熱間加工（圧延。
れを均質化処理と熱間加工（圧延。
鍛造、押出し等々）と場合によっては冷間加工とくかけ
その後焼入れし焼戻すなど従来の製法で製造した合金は
、現在最も品質の高いものでも、極めて大きな応力の作
用下におかれしかも多大なる信頼性が要求されるような
用途、例えば航空機、宇宙開発２弾道弾等々の分野、Ｋ
使用するには靭性と疲れ特性とがまだ十分ではない。
その後焼入れし焼戻すなど従来の製法で製造した合金は
、現在最も品質の高いものでも、極めて大きな応力の作
用下におかれしかも多大なる信頼性が要求されるような
用途、例えば航空機、宇宙開発２弾道弾等々の分野、Ｋ
使用するには靭性と疲れ特性とがまだ十分ではない。
本出願人は所定の合金に関し処理後（処理された状態）
の郵れ特性と靭性特性とを約５０％まで向」二せしめる
方法を開発した。
の郵れ特性と靭性特性とを約５０％まで向」二せしめる
方法を開発した。
この方法は以下の段階から成っている
ａ）公知の方法によシ軸ＸＸ−に沿って粗製品を鋳造す
る段階、 ｂ）場合により該粗製品を均質化する段階、Ｃ）好まし
くはプレスを用いて軸ＸＸ′方向の熱間圧搾処理（ｒｅ
ｆｏｕｌｅｍｅｎｔ ａ ｃｈａｕｄ ）にかける段階
：圧搾比（ｘｘ’方向の初期長さ／最終長さ）ン１．４
、 ｄ）軸ｘｘ’方向の熱間引抜き処理（ｅｔｉｒａｇｅλ
ｃｈａｕｄ ）にかける段階；変形比（ｔａｕｘ ｄｅ
ｃｏｒｒｏｙａｇｅ。
る段階、 ｂ）場合により該粗製品を均質化する段階、Ｃ）好まし
くはプレスを用いて軸ＸＸ′方向の熱間圧搾処理（ｒｅ
ｆｏｕｌｅｍｅｎｔ ａ ｃｈａｕｄ ）にかける段階
：圧搾比（ｘｘ’方向の初期長さ／最終長さ）ン１．４
、 ｄ）軸ｘｘ’方向の熱間引抜き処理（ｅｔｉｒａｇｅλ
ｃｈａｕｄ ）にかける段階；変形比（ｔａｕｘ ｄｅ
ｃｏｒｒｏｙａｇｅ。
ｘｘ’に直交する方向の初期横断面積／最終横断面積）
ン１．５、 ｅ）軸ｘｘ’と直交方向に熱間圧縮する段階：縮小率〔
（初期横断面積−最終横断面積）／初期横断面積〕＞１
５％、 ｆ）通常の条件下で圧延（ｌａｍｉｎａｇｅ ） ｐ押
出しくｆｉｌａｇｅ）、鍛造（ｆｏｒｇｅａｇｅ ）又
はダイイング（型鍛造、ｍａｔｒｉｑａｇｅ ）等にか
け、通常の方法で焼入れ（ｔｒｅｍｐｒ）を行ない且つ
冷間加工（ｅｃｒｏｕｉ −ｓｓａｇｅ ）による応力
の減少（ｄｅｔｅｎｔｅ ）を伴うこともある焼戻しく
ｒｅｖｅｎｕｓｓ ） （例えばＴ６． Ｔ６５１又
はＴ６５２）にかける段階。
ン１．５、 ｅ）軸ｘｘ’と直交方向に熱間圧縮する段階：縮小率〔
（初期横断面積−最終横断面積）／初期横断面積〕＞１
５％、 ｆ）通常の条件下で圧延（ｌａｍｉｎａｇｅ ） ｐ押
出しくｆｉｌａｇｅ）、鍛造（ｆｏｒｇｅａｇｅ ）又
はダイイング（型鍛造、ｍａｔｒｉｑａｇｅ ）等にか
け、通常の方法で焼入れ（ｔｒｅｍｐｒ）を行ない且つ
冷間加工（ｅｃｒｏｕｉ −ｓｓａｇｅ ）による応力
の減少（ｄｅｔｅｎｔｅ ）を伴うこともある焼戻しく
ｒｅｖｅｎｕｓｓ ） （例えばＴ６． Ｔ６５１又
はＴ６５２）にかける段階。
均質化処理は段階（ｅｌと（ｆ）との間で実施してもよ
い・ 熱間操作は全て該尚合金の通常の熱間加工温度又は処理
温度で行なう。
い・ 熱間操作は全て該尚合金の通常の熱間加工温度又は処理
温度で行なう。
熱間圧縮は従来の方法、例えば圧延、又はプレス或いは
ハンマによる鍛造などによって実施し得る。
ハンマによる鍛造などによって実施し得る。
但、これら特性の著しい向上は特定条件が満たされた時
にしか望めないことが判明した。即ち工具及び製品間接
触部分の長手方向の長さをａとし、変形前の製品の高さ
又は厚みをＨとし、且つ変形後の製品の高さ又は厚みを
ｈとした場合、段階ｅ）Ｋよって 且く１ が成立しなければならないのである。
にしか望めないことが判明した。即ち工具及び製品間接
触部分の長手方向の長さをａとし、変形前の製品の高さ
又は厚みをＨとし、且つ変形後の製品の高さ又は厚みを
ｈとした場合、段階ｅ）Ｋよって 且く１ が成立しなければならないのである。
縮小率＜ Ｈ−ｈ ＞は２０％を越えるか又はこれに等
しいことが望ましい。
しいことが望ましい。
鍛造の場合、変形を複数の操作回数（ｐａｓｓｅ ）に
分けて行なう時は、変形部分が互に交差するよう、即ち
操作の各回毎に変形部分が長手方向へ約ｉずつずれるよ
う実施するとよい。この場合各回の操作はいずれも条件
旦く１が満たされるように実施する。合計変形率は１５
％より大きく好ましくは２０％より大きい。
分けて行なう時は、変形部分が互に交差するよう、即ち
操作の各回毎に変形部分が長手方向へ約ｉずつずれるよ
う実施するとよい。この場合各回の操作はいずれも条件
旦く１が満たされるように実施する。合計変形率は１５
％より大きく好ましくは２０％より大きい。
実験の結果この方法によって得られる製品は合金の種類
に応じて異なる新規の構造を有することが判明した。
に応じて異なる新規の構造を有することが判明した。
アルミニウムアソシエーションの分類に従い合金２００
０と称するグループの場合は完成品の１次析出物（ｐｒ
４ｃｉｐｉｔ５ｓ ｐｒｉｍａｉｒｅｓ ）が比較的均
一に分布し、非樹枝状のコンノ（クトな塊の形を有する
。
０と称するグループの場合は完成品の１次析出物（ｐｒ
４ｃｉｐｉｔ５ｓ ｐｒｉｍａｉｒｅｓ ）が比較的均
一に分布し、非樹枝状のコンノ（クトな塊の形を有する
。
これら析出物は各々が比較的単離（独立）した状態にあ
り、多少とも直線状の粒群（ａｍａｓ ） ｔｌ−形成
した１２個の粒（ｐａｒｔｉｃｕｌｅ ）間の距離が大
きい方の粒の寸法より小さい値かそれと同じである場合
にはこれら２つの粒が１つの群を形成する）或いは従来
の如き凝固粒界（ｊｏｉｎｔｓ ｄｅ ｇｒａｉｎｓ
ｄｅ ５ｏｌｉ−ｄｉｆｉｃａｔｌｏｎ ）の境界線を
示すことはない。分離析出物又は粒群の最大寸法は１０
０μｍを下回る（粒群の寸法はその群を構成する粒の最
大寸法の合計に等しい）。
り、多少とも直線状の粒群（ａｍａｓ ） ｔｌ−形成
した１２個の粒（ｐａｒｔｉｃｕｌｅ ）間の距離が大
きい方の粒の寸法より小さい値かそれと同じである場合
にはこれら２つの粒が１つの群を形成する）或いは従来
の如き凝固粒界（ｊｏｉｎｔｓ ｄｅ ｇｒａｉｎｓ
ｄｅ ５ｏｌｉ−ｄｉｆｉｃａｔｌｏｎ ）の境界線を
示すことはない。分離析出物又は粒群の最大寸法は１０
０μｍを下回る（粒群の寸法はその群を構成する粒の最
大寸法の合計に等しい）。
アルきニウムアソシエーションの分類による合（ｐｏｓ
ｉｔｉｏｎ Ｉｎｔｒａｇｒａｎｕｌａｉｒｅ ）に存
在する０これは得られた製品が本質的に再結晶していな
い状態であっても変らない。
ｉｔｉｏｎ Ｉｎｔｒａｇｒａｎｕｌａｉｒｅ ）に存
在する０これは得られた製品が本質的に再結晶していな
い状態であっても変らない。
「本質的に粒子内に位置する」とは９０％を越える析出
物粒（ｐａｒｔｉｃｕｌｅ ）が完成品の粒子（ｇｒａ
ｉｎ ）中に存在するという意味である。
物粒（ｐａｒｔｉｃｕｌｅ ）が完成品の粒子（ｇｒａ
ｉｎ ）中に存在するという意味である。
また、「本質的に再結晶していない状態である」とは完
成品の再結晶した構造部分が最大でも体積の１０％にし
かすぎないことを意味する。
成品の再結晶した構造部分が最大でも体積の１０％にし
かすぎないことを意味する。
以下の実施例と添付図面とに基づき本発明の方法をよシ
詳細に説明する。
詳細に説明する。
実施例１
次の組成（重ｆｉｔ％）、
Ｚｎ ： ６．２０． Ｍｇ ： ２．４０． Ｃｕ
： １．６゜Ｚｒ：０．１０． Ｆｅ：０．０３． Ｓ
ｉ：０．０４をもつ合金７０１０を半連続鋳造によ１０
３０Ｘ２７０■のプレートに成形し、これらプレートを
夫夫従来の工程（Ａ）と本発明の工程（Ｂ）とに従い変
形処理した。
： １．６゜Ｚｒ：０．１０． Ｆｅ：０．０３． Ｓ
ｉ：０．０４をもつ合金７０１０を半連続鋳造によ１０
３０Ｘ２７０■のプレートに成形し、これらプレートを
夫夫従来の工程（Ａ）と本発明の工程（Ｂ）とに従い変
形処理した。
工程（Ａ）は、本質的忙、４７０Ｃで２４時間均質化処
理する段階と、熱間圧延（約４３０ Ｃ）によシ厚みを
８０■にする段階と、４７０Ｃで６時間溶解処理する段
階と、冷水により急冷する段階と、２％の調節された引
張りの段階と、Ｔ７６５１による焼戻しく即ち１１８Ｃ
で２４時間＋１７０Ｃで８時間）する段階とから成って
いる。
理する段階と、熱間圧延（約４３０ Ｃ）によシ厚みを
８０■にする段階と、４７０Ｃで６時間溶解処理する段
階と、冷水により急冷する段階と、２％の調節された引
張りの段階と、Ｔ７６５１による焼戻しく即ち１１８Ｃ
で２４時間＋１７０Ｃで８時間）する段階とから成って
いる。
これに対し工程Ｂ（第１図参照）では先ず４７０Ｃで２
４時間均質化処理した後、圧搾比１．５をもって鋳込み
方向く圧搾し、水平軸の周シに十回転させた後、引抜き
処理して横断面積を１３８０ｘ３００ ｗａから３９０
Ｘ６１０ｗＫ変化させ、次いでプレス（作用面（ｔａｓ
）の幅ａ ＝ ５００朝）を用い２回理にかけ、水で
急冷し、２チ引張り力を加え、麿Ｔ７６５１の焼戻しに
かけ る。圧縮処理の各操作毎の圧縮値（縮小値）は５゜−ｈ 鴫（合計−、＝ ２５．６チ）である。得られた結果を
引張り力、靭性、及び疲れに関する機械的特性別に複数
の実験の平均値として表工に示した。
４時間均質化処理した後、圧搾比１．５をもって鋳込み
方向く圧搾し、水平軸の周シに十回転させた後、引抜き
処理して横断面積を１３８０ｘ３００ ｗａから３９０
Ｘ６１０ｗＫ変化させ、次いでプレス（作用面（ｔａｓ
）の幅ａ ＝ ５００朝）を用い２回理にかけ、水で
急冷し、２チ引張り力を加え、麿Ｔ７６５１の焼戻しに
かけ る。圧縮処理の各操作毎の圧縮値（縮小値）は５゜−ｈ 鴫（合計−、＝ ２５．６チ）である。得られた結果を
引張り力、靭性、及び疲れに関する機械的特性別に複数
の実験の平均値として表工に示した。
この表から、引張ｐカ特性が同等であれば、工、ｌ’ｆ
ｆ１Ｂによる製品の方が横方向可延性と靭性と疲れ限度
とにおいて秀れた特性を有していることがわかる。
ｆ１Ｂによる製品の方が横方向可延性と靭性と疲れ限度
とにおいて秀れた特性を有していることがわかる。
表Ｉ
（すＬ：長手方向
ＴＬ：長寸横方向
ＴＣ：短寸横方向
（軸） ：規格ＡＳＴＭ Ｅ ３９９−７８＆ Ｋ準じ
た方向実施例２ 下記の組成をもつアルミニウムアソシエーションの分類
による合金７４７５を使用して実施例１の場合と同一サ
イズのプレートを鋳造した。
た方向実施例２ 下記の組成をもつアルミニウムアソシエーションの分類
による合金７４７５を使用して実施例１の場合と同一サ
イズのプレートを鋳造した。
Ｚｎ：６’４． Ｍｇ：２．１０％、 Ｃｕ ：
１．５５ ｑｂ。
１．５５ ｑｂ。
Ｃｒ：０．１９％、 Ｆｅ ： ０．０６％、 Ｓｔ
： ０．０５％最終厚み６０１１１１の薄板を実施例１
の工程Ａ及びＢに従い製造したが、溶解処理だけは実施
例１と異なり２段階に分け４８０Ｃで３時間、５１５Ｃ
で１時間行なった。
： ０．０５％最終厚み６０１１１１の薄板を実施例１
の工程Ａ及びＢに従い製造したが、溶解処理だけは実施
例１と異なり２段階に分け４８０Ｃで３時間、５１５Ｃ
で１時間行なった。
引張り力、靭性及び疲れの機械的特性に関して得られた
結果（数回のテストの平均値）は表■に示されている。
結果（数回のテストの平均値）は表■に示されている。
この表から、引張９カ特性が同等であれば工程Ｂによる
製品の方が遥に秀れた疲れ特性と靭性特性とを有するこ
とがわかる。
製品の方が遥に秀れた疲れ特性と靭性特性とを有するこ
とがわかる。
工程Ａ及びＢによって得られた微細構造を１００倍に拡
大して夫々第３図及び第４図に示した。
大して夫々第３図及び第４図に示した。
表…
実施例３
下記の組成をもつアルミニウムアソシエーションの分類
による合金２２１４を使用して実施例１の工８ｉＡ及び
Ｂに従い厚み６０■の薄板を製造した。
による合金２２１４を使用して実施例１の工８ｉＡ及び
Ｂに従い厚み６０■の薄板を製造した。
但、最終処理は実施例１と異なシＴ６５１に準じた。
Ｃｕ ： ４．４０％、 Ｍｇ ： ０．３８％ 、
８１ ： ０．８５１ｇ。
８１ ： ０．８５１ｇ。
Ｍｎ ： ０．６８チ、 Ｆｅ ： ０．１１％引張シ
カ特性、靭性特性及び疲れ特性に関する結果（数回の試
験の平均値）は表■に示されている。
カ特性、靭性特性及び疲れ特性に関する結果（数回の試
験の平均値）は表■に示されている。
先行技術（工程Ａ）と本発明（工程Ｂ）とによって得ら
れ九合金２２１４の微細構造は２００倍に拡大して夫々
第５図及び第６図に示した。これらの図から明らかなよ
うに、工程Ｂは工程Ａに比べ漢字の如き様相をもつ樹枝
状の１次析出物の出現を阻止せしめる。
れ九合金２２１４の微細構造は２００倍に拡大して夫々
第５図及び第６図に示した。これらの図から明らかなよ
うに、工程Ｂは工程Ａに比べ漢字の如き様相をもつ樹枝
状の１次析出物の出現を阻止せしめる。
表１
（すＬ：長手方向
ＴＬ：長寸横方向
ＴＣ：短寸横方向
（軸）：規格ＡＳＴＭ Ｅ３９９−７８ａに準じた方向
実施例４ 合金７４７５ｅ用いて標準的純度の鋳造物と高純度の鋳
造物とを製造し実施例１の工程Ａ及びＢに従Ｖ加工した
。これら鋳造物は次の組成をもつ（重量％）： Ｚ
ｎ Ｃｕ Ｍｇ Ｃｒ ８１ ３鋳造物４１
６．０ １．５８ ２．１０ ０．１９ ０．０５
Ｃ鋳造物屋２ ５．９３ １．４９ ２．０９ ０．
１９ ０．０３ （引張シカ、靭性及び疲れに関する
機械的特性（【回の試験の平均値）は表■に示されてい
る。
実施例４ 合金７４７５ｅ用いて標準的純度の鋳造物と高純度の鋳
造物とを製造し実施例１の工程Ａ及びＢに従Ｖ加工した
。これら鋳造物は次の組成をもつ（重量％）： Ｚ
ｎ Ｃｕ Ｍｇ Ｃｒ ８１ ３鋳造物４１
６．０ １．５８ ２．１０ ０．１９ ０．０５
Ｃ鋳造物屋２ ５．９３ １．４９ ２．０９ ０．
１９ ０．０３ （引張シカ、靭性及び疲れに関する
機械的特性（【回の試験の平均値）は表■に示されてい
る。
第１図は厚み６０乃至８０＋ｗ＋の薄板を段進すべく断
面積１０３０×２７０−のプレートを初期変形処理にか
ける場合の工程を示す説明図であり、第１図中寸法は■
で示されておシ、第２色図は圧延を行なう場合に遵守す
べき幾何学的条件を示す説明図、＄２ｂ図及び第２Ｃ図
は夫々ｍを１回の操作で行なう場合と数回に分けて行な
う場合の幾何学的条件を示す説明図であシ、第２０図中
（１）は１回目の操作を示し、（２）は２回目の操作を
示しておシ、第３図及び第４図は夫々先行技術によシ処
理した合金７４７５の微細構造（Ａ）と本発明により処
理した同合金の微細構造（Ｂ）とを示す説明図、第５図
及び第６図は夫々先行技術（Ａ）と不発１ｊｌｉ （Ｂ
）とにより処理し九合金２２１４の微細構造を示す説明
図である。
面積１０３０×２７０−のプレートを初期変形処理にか
ける場合の工程を示す説明図であり、第１図中寸法は■
で示されておシ、第２色図は圧延を行なう場合に遵守す
べき幾何学的条件を示す説明図、＄２ｂ図及び第２Ｃ図
は夫々ｍを１回の操作で行なう場合と数回に分けて行な
う場合の幾何学的条件を示す説明図であシ、第２０図中
（１）は１回目の操作を示し、（２）は２回目の操作を
示しておシ、第３図及び第４図は夫々先行技術によシ処
理した合金７４７５の微細構造（Ａ）と本発明により処
理した同合金の微細構造（Ｂ）とを示す説明図、第５図
及び第６図は夫々先行技術（Ａ）と不発１ｊｌｉ （Ｂ
）とにより処理し九合金２２１４の微細構造を示す説明
図である。
Claims (7)
- （１）高強度ｆアルミニウム合金の疲れ限度と靭性とを
同時に向上せしめる方法であって、少なくとも、軸ＸＸ
′方向の製品の鋳造と、軸ＸＸ′方向の熱間圧搾と、軸
ＸＸ′方向の熱間引抜きと、軸ＸＸ′に直交する軸方向
の熱間圧縮と、圧延、鍛造、ダイイング、押出し、等々
にょる軸ＸＸ′方向での従来の熱間変形加工とを含んで
おＬｉ２Ｓより大きいが又はこれに等しい前記熱間圧縮
にょシ、製品の厚み（Ｈ）対該製品及び工具間の長手方
向接触長さくａｌの比をｌよシ小さいか又は１に等しく
することを特徴とする方法。 - （２）プレス又はハンマによる熱間圧縮処理を複数の操
作回数に分けて行なう場合に変形部分の位置を各回毎に
長手方向へ約ｉずつずらすことを特徴とする特許請求の
範囲第１項に記載の方法０ - （３）熱間圧縮時の縮小率が２０％より大きいことを特
徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の方法
。 - （４）製品の均質化処理を熱間圧搾の直前に行なうか又
は熱間圧縮の直後且つ従来の熱間変形加工の前に蟲たる
時点で行なう仁とを特徴とする特許請求の範囲第１項乃
至第３項のいずれかに記載の方法。 - （５）処理状態で、非樹枝状でコン、Ｑクトな又は塊状
の形態を有する１次析出物を含むことを特徴とする２０
００タイプアルミニウム合金。 - （６）粒又は粒群の最大寸法が１００μｍより小さいこ
とを特徴とする特許請求の範囲第５項に記載の合金。 - （７）処理状態で且つ本質的に再結晶していない状態で
１次析出物が本質的に粒子自位置におることを特徴とす
る７０００タイプアルミニウム合金。
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|---|---|---|---|
| FR8211963A FR2529578B1 (fr) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | Procede pour ameliorer a la fois la resistance a la fatigue et la tenacite des alliages d'al a haute resistance |
| FR8211963 | 1982-07-02 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5920454A true JPS5920454A (ja) | 1984-02-02 |
| JPS6350414B2 JPS6350414B2 (ja) | 1988-10-07 |
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|---|---|---|---|
| JP62163846A Pending JPS6353236A (ja) | 1982-07-02 | 1987-06-30 | 高疲労強度と高靭性とを有した高強度アルミニウム合金 |
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